新规范学习-《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)(新旧规范条文学习对比).ppt

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1、2012年12月20日建筑施工扣件式钢管脚手架安全技建筑施工扣件式钢管脚手架安全技（JGJ130-2011）课件）课件1、规范范发布公告布公告2、规范修订的背景规范修订的背景3、规范组成内容、规范组成内容4、规范修订的主要内容、规范修订的主要内容5、规范增加的主要内容、规范增加的主要内容6、施工、检查与验收、安全管理、施工、检查与验收、安全管理7、规范中的强制性条文、规范中的强制性条文8、内业资料组卷、内业资料组卷目 录关于关于发布行布行业标准准建筑施工扣件式建筑施工扣件式钢管脚手架安全技管脚手架安全技术规范范的公告的公告 现批准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范为行业标准，编号为JGJ13

2、0-2011，自2011年12月1日起实施。其中，第3.4.3、6.2.3、6.3.3、6.3.5、6.4.4、6.6.3、6.6.5、7.4.2、7.4.5、8.1.4、9.0.1、9.0.4、9.0.5、9.0.7、9.0.13、9.0.14 条为强制性条文，必须严格执行。原行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001同时废止。本规范由我部标准定额研究所组织中国建筑工业出版社出版发行。中华人民共和国住房和城乡建设部二一一年一月二十八日本标准20110128发布、20111201实施一、规范修订的背景2003年1月1日实施的建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1

3、30-2001）至今已经9个年头了，在此期间建筑工地所使用的各种扣件式脚手架在规范使用期内国家建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用方面等都发生了变化，塔设种类增多，而且搭设高度、体积、承载力等不断增大。因此，规范的内容也应变化。与本规范在配套关系的相关规范在内容作了修订，使本规范在内容上也应作出修改，才能和相关规范协调。施工现场高大支架和模板工程数量增多、给安全管理增加了难度，致使脚手架倾覆、模板支架垮塌事故是有发生，事故频发，在技术上亟待给予指导和规范。与建质200987号危险性较大的分部分项工程安全管理办法相适应。模板工程及支撑体系模板工程及支撑体系 （一）混凝土模板支撑工程：搭设高度

4、8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上；（二）承重支撑体系：用于钢结构安装等满堂支撑体系，承受单点集中荷载700kg以上。脚手架工程脚手架工程 （一）搭设高度50m及以上的落地式钢管脚手架工程；（二）架体高度20m及以上悬挑式脚手架工程。（三）提升高度150m及以上附着式整体和分片一声脚手架工程。二、规范组成内容11总则总则22术语、符号术语、符号33构配件构配件44荷荷 载载55设计计算设计计算66构造要求构造要求77施工施工88检查与验收检查与验收99安全管理安全管理三、规范修订的主要内容1、“总则”中强调了“确保施工人员安全”，扩大

5、了适用范围以及对脚手架结构体系更加细化。修改前：修改后：101 为在扣件式钢管脚手架设计与施工中贯彻执行国家安全生产的方针政策，确保施工人员安全，做到技术先进、经济合理、安全适用，制定本规范。102 本规范适用于房屋建筑工程和市政工程等施工用落地式单、双排扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管脚手架、型钢悬挑扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管支撑架的设计、施工及验收。2、在第3章“构配件”中修订了钢管的规格。取消513.0钢管；为符合焊接钢管尺寸及单位长度重量（GB/T 21835-2008）标准，将原标准中483.5的脚手架用钢管改为48.33.6。（对钢管壁厚的下差限制更严格。将原规定壁厚下差限值

6、0.5mm改为0.36mm。当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，按钢管的实际尺寸进行设计计算。)柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。三、规范修订的主要内容增加了“可调托撑”、“悬挑脚手架用型钢”使之更符合现场实际。3 344可调托撑可调托撑341 可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹 第2部分：直系与螺距系列GB/T5796.2和梯形螺纹 第3部分：基本尺寸GB/T5796.3的规定342 可调托撑的螺杆与支架托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。3 34 433

7、可调托撑受压承载力设计值不应小于可调托撑受压承载力设计值不应小于40kN40kN，支托板厚不应小于，支托板厚不应小于5mm5mm。3 355悬挑脚手架用型钢悬挑脚手架用型钢351 悬挑脚手架用型钢的材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700或低合金高强度结构钢GB/T1591的规定。352 用于固定型钢悬挑梁的U形钢筋拉环或锚固螺栓材质应符合现行国家标准钢筋混凝土用钢 第1 部分：热轧光圆钢筋GB1491.1中HPB235级钢筋的规定。三、规范修订的主要内容3 3、第、第4 4章章“荷荷 载载”部份，在部份，在“荷载分类荷载分类”中永久荷载、可变荷载内容中永久荷载、可变荷载内容对不同架体进

8、行了明确划分，即：对不同架体进行了明确划分，即：412 脚手架永久荷载包含下列内容：1 单排架、双排架与满堂脚手架：1）架体结构自重：包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、扣件等的自重；2）构、配件自重：包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。2 满堂支撑架1）架体结构自重：包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、可调托撑、扣件等的自重；2）构、配件及可调托撑上主梁、次梁、支撑板等的自重。413 脚手架可变荷载应包含下列内容：1 单排架、双排架与满堂脚手架：1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重；2）风荷载。2 满堂支撑架1）作业层上的人员、设备等的自重；2）结构件

9、、施工材料等的自重3）风荷载。三、规范修订的主要内容修改前类 别标准值（kN/m2）冲压钢脚手板0.30竹串片脚手板0.35木脚手板0.35竹笆脚手板0.10在在“脚手板自重标准值脚手板自重标准值”中增加了：中增加了：三、规范修订的主要内容在在“栏杆、挡脚板自重标准值栏杆、挡脚板自重标准值”进行了修改：进行了修改：类 别标准值（kN/m2）栏杆、冲压钢脚手板（0.11）0.15栏杆、竹串片脚手板（0.14）0.17栏杆、木脚手板（0.14）0.17在在“脚手架上吊挂的安全设施（安全网）的荷载应按实际情况采用，密目式安全网自重标准不应低于0.01KN/M2。”进行了修改，取消了进行了修改，取消了

10、苇席、竹笆及帆布等。增加了“支撑架上可调托撑上主梁、次梁、支撑板等自重应按实际计算”。对于下列情况可按表4.2.1-3采用：1）普通木质主梁（含48.33.6双钢管）、次梁，木支撑板；2）型钢次梁自重不超过10号工字钢自重，型钢主梁自重不超过H100mm100mm6mm8mm型号钢自重，支撑板自重不超过木脚手板自重。表表4.2.1-34.2.1-3主梁、次梁及支撑板自重标准值（主梁、次梁及支撑板自重标准值（kN/mkN/m2 2）三、规范修订的主要内容类 别立杆间距（m）0.750.750.750.75木质主梁（含48.33.6双钢管）、次梁，木支撑板0.60.85型钢主梁、次梁，木支撑板1.

11、01.2在在“施工均布荷载标准值施工均布荷载标准值”中增加了：中增加了：类 别标准值（kN/m2）装修脚手架2.0混凝土、砌筑结构脚手架3.0轻型钢结构及空间网格结构脚手架2.0普通钢结构脚手架3.0双管立杆脚手架的经济性不好，很少使用，本次修订中予以取消。为了与建筑结构荷载规范的内容统一。修改了将作用于脚手架上的风荷载标准值的计算公式由：wk=.zsw0（w0取n=50的值）修改为：wk=zsw0（w0取n=10的值）增加了“密目网全封闭脚手架挡风系数不宜小于0.8。”提高可变荷载组合系数。将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85改为0.9。三、规范修订的主要内容修改前修改后：荷载效应

12、组合修改后：荷载效应组合计算项目计算项目荷载效应组合荷载效应组合纵向、横向水平杆强度与变形纵向、横向水平杆强度与变形永久荷载永久荷载+施工荷载施工荷载脚手架立杆地基承载力脚手架立杆地基承载力、型钢型钢悬挑梁的强度、稳定与变形悬挑梁的强度、稳定与变形永久荷载永久荷载+施工荷载施工荷载永久荷载永久荷载+0.90.9（施工荷载（施工荷载+风荷载）风荷载）立杆稳定立杆稳定永久荷载永久荷载+可变荷载可变荷载（不含风荷载）（不含风荷载）永久荷载永久荷载+0.90.9（可变荷载（可变荷载+风荷载）风荷载）连墙件强度与稳定连墙件强度与稳定单排架，风荷载单排架，风荷载+2.0kN2.0kN双排架，风荷载双排架，

13、风荷载+3.0kN3.0kN 修改连墙件轴向力。修改连墙件轴向力。将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力力N0由单排架取由单排架取3kN改为改为2kN，双排架取，双排架取5kN改为改为3kN。（新规范实施后，盗版脚手架计算软件要审用）（新规范实施后，盗版脚手架计算软件要审用）新规范基本设计规定：511 脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。可只进行下列设计计算：1 纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件抗滑承载力计算；2 立杆的稳定性计算；3 连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；4 立杆地基承载力计算。5

14、12 计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数应取1.4。513 脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算构件变形时，应采用荷载效应标准组合的设计值。各类荷载分项系数均应取1.0。514 当纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。515当采用本规范第6.1.1条规定的构造尺寸，其相应杆件可不再进行设计计算。但连墙件、立杆地基承载力等仍应根据实际荷载进行设计计算。4 4、第、第5 5章章“设计计算设计计算”部份中：部份中：根据现场施工脚手架应采

15、用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订弱化了敞开式脚手架，对规范中常用脚手架的允许搭设高度做了调整。扣件、底座、扣件、底座、可调托撑可调托撑的承载力设计值（的承载力设计值（kNkN）项 目承载力设计值对接扣件（抗滑）3.20直角扣件、旋转扣件（抗滑）8.00底座（受压）、可调托撑（受压）40.00在在“受弯构件的挠度容许值受弯构件的挠度容许值”中增加了：中增加了：三、规范修订的主要内容构件类别容许挠度v脚手板、脚手架纵向、横向水平杆l/150与mm脚手架悬挑受弯杆件l/400型负悬挑脚手架悬挑梁l/250注：L为受弯构件的跨度，对悬挑杆件为其悬伸长度的2倍。“受压、受拉构件的长细比容许

16、值中”增加了：构件类别容许长细比立杆双排架满堂支撑架满堂支撑架210单排架230满堂脚手架满堂脚手架250横向斜撑、剪刀撑中的压杆250拉杆350三、规范修订的主要内容在“计算纵向、横向水平杆的内力与挠度时，纵向水平杆宜按三跨连续梁计算，计算跨度取纵距la；横向水平杆宜按简支梁计算；取消了“双排脚手架的横向水平杆的构造外伸长度a=500时，其计算外伸长度a1可取300mm。l0123修改后新规范在第新规范在第6 6章章“构造要求构造要求”部份，部份，增加了对单、双排全封闭式脚手架的增加了对单、双排全封闭式脚手架的设计尺寸的具体规定，取消了敞开式设计尺寸的具体规定，取消了敞开式单、双排脚手架设计

17、。单、双排脚手架设计。双排脚手架的结构性能及其规范修订内容 常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m）连墙件设置立杆横距lb步距h下列荷载时的立杆纵距la(m)脚手架允许搭设高度H2+0.35(kN/m2)2+2+20.35(kN/m2)3+0.35(kN/m2)3+2+20.35(kN/m2)二步三跨1.051.52.01.51.51.5501.801.81.51.51.5321.301.51.81.51.51.5501.801.81.21.51.2301.551.51.81.51.51.5381.801.81.21.51.222三步三

18、跨1.051.52.01.51.51.5431.801.81.21.51.2241.301.51.81.51.51.2301.801.81.21.51.217注：1、表中所示2+2+20.35(kN/m2)，包括下列荷载：2+2(kN/m2)为二层装修作业层施工荷载标准值；20.35(kN/m2)为二层作业层脚手板自重荷载标准值。2、作业层横向水平杆间距，应按不大于la/2设置。3、地面粗糙度为B类，基本风压o=0.4kN/m2。常用密目式安全立网全封闭式单排脚手架的设计尺寸（常用密目式安全立网全封闭式单排脚手架的设计尺寸（mm）注：同表6.1.11612 单排脚手架搭设高度不应超过24m;双

19、排脚手架搭设高度不宜超过50m,高度超过50m的双排脚手架,应采用分段搭设措施.连墙件设置立杆横距lb步距h下列荷载时的立杆纵距la脚手架允许搭设高度H2+0.35(kN/m2)3+0.35(kN/m2)二步三跨1.201.502.01.8241.801.51.2241.401.501.81.5241.801.51.224三步三跨1.201.502.01.8241.801.21.2241.401.501.81.5241.801.21.2241、双排脚手架的结构性能在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破坏形式有两种：一是一是以连墙件设置层为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳；二是脚手以连墙件设置

20、层为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳；二是脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失稳架较大步距间立杆段的局部弯曲失稳。通常情况下，脚手架的破坏形式表现为前一种形式，其承载力由平面外大波整体失稳时的承载其承载力由平面外大波整体失稳时的承载力值确定。力值确定。但是，但如果脚手架的步距过大（超过二米），立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。（这种情况通常由在（这种情况通常由在构造上减小步距的方法来避免）构造上减小步距的方法来避免）2、影响脚手架结构承载力的主要因素：跨距和排距连墙件的布置方式和间距扣件的扭紧力矩立杆横截面面积和架体的步距。双排脚手架使用成熟、经验丰富，本次修订中改动很少。主要改动内

21、容：1）密目式安全立网自重标准值不应低于0.01kN/。2）密目式安全立网全封闭脚手架挡风系数不宜小于0.8。3）取消了当26mHs50m时，对允许搭 设高度限制的调整：l强调连墙件的重要性，对连墙件的计算写得更明确：a）连墙件杆件的强度及稳定应满足下列公式的要求：Nl=Nlw+N0 强度：稳定：式中：Nl连墙件轴向力设计值；Nlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值；N0连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力。单排架取 2kN，双排架取3kN;连墙件应力值（N/mm2）；Ac连墙件的净截面面积（mm2）；A连墙件的毛截面面积（mm2）；连墙件的稳定系数，应根据连墙件长细比按本规范附录A表 A.0

22、.6取值；f连墙件钢材的强度设计值（N/mm2）。b b）连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的连接强度应按下式计算：NlNv式中：Nv连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的抗拉（压）承载力设计值，应根据相应规范规定计算。c c）当采用钢管扣件做连墙件时，扣件抗滑承载力的验算，应满足下式要求：NlRc式中：Rc扣件抗滑承载力设计值，一个直角扣件应取8.0kN。加强民对扣件的质量控制扣件的质量控制，增加了相应的强制性条文。（814 扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝

23、的严禁使用。）对脚手架及其地基基础的阶段检查验收由每搭设完了10-13m高度后改为6-8m高度后。单排脚手架的使用已经很少，几乎淘汰。脚手架计算中，在原规范的基础上进行细化划分：脚手架计算中，在原规范的基础上进行细化划分：分为“单、双排脚手架、单、双排脚手架、满堂脚手架、满堂脚手架、“满堂支撑架满堂支撑架”和和“型钢悬挑脚手型钢悬挑脚手架。架。增加了满堂脚手架、满堂脚手架、“满堂支撑架满堂支撑架”和和悬挑脚手架挑梁结构内容。悬挑脚手架挑梁结构内容。包括结构体系、构造要求、结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。荷载取值、设计计算等。四、规范增加的主要内容（一）、满堂脚手架和满堂支撑架 1、满

24、堂脚手架和满堂支撑架结构体系满堂脚手架和普通型满堂支撑架 加强型满堂支撑架 满堂支撑架可分为普通型和加强型二种。满堂脚手架定义为在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。该架体顶部架体顶部作业层的施工荷载通过水平杆传递给立杆，顶部立杆呈偏心受压状态。通过水平杆传递给立杆，顶部立杆呈偏心受压状态。满堂支撑架定义为在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的承力支架。该架体顶部架体顶部的施工荷载通过可调托撑传给立杆，顶部立杆呈轴心受压状态。通过可调托撑传给立杆，顶部立杆呈轴心受压状态。当架体沿外侧周边及内部纵、横向每隔5

25、m8m，设置由底至顶的连续竖向剪刀撑，竖向剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平剪刀撑，水平剪刀撑，且水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不超过8m时，定义为普通型满堂支撑架普通型满堂支撑架；当连续竖向剪刀撑竖向剪刀撑的间距不大于不大于5m5m，连续水平剪刀撑水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不大于不大于6m6m时，定义为加强型满堂支撑架。加强型满堂支撑架。当架体高度不超过8m且施工荷载不大时，扫地杆布置层可不设水平剪刀撑。满堂脚手架的支撑布置同普通型满堂支撑架。满堂脚手架的搭设高度搭设高度不宜超过超过36m36m；施工层不得超过一层不得超过一层。满堂脚手架的高宽比不宜

26、大于3。当高宽比大于2时，应在架体的四周和内部，水平间隔6m9m，竖向间隔4m6m设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。满堂支撑架搭设高度不宜超过高度不宜超过30m30m。满堂支撑架的高宽比不应大于3。当高宽比超过本规范附录C所给限值（2或2.5）时，应在支架的四周和内部与建筑结构刚性连接，连墙件水平间距应为6m9m,竖向间距应为2m3m；自顶层水平杆中心线至顶撑顶面的立杆段长度a不应超过0.5m。2、满堂脚手架和满堂支撑架的结构性能 支撑体系设置完善的满堂脚手架或满堂支撑架，在极限荷载作用下的可能破坏形式为：以水平剪刀撑设置层为反弯点的沿较弱方向的架体

27、大波整体失稳。架体较大步距间立杆段的局部弯曲失稳满堂支撑架有可能发生顶步距立杆段的局部弯曲失稳。通常情况下，架体的极限承载力由架体大波整体失稳时的承载力值确定。当架体的步距过大时，其立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。当满堂支撑架的顶步距过大或顶步距以上立杆悬伸长度过大，其立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。满堂脚手架和满堂支撑架的破坏形式和脚手架结构很相似，都是以某一水平刚度较大的支撑层做为反弯点，发生结构的大波失稳。因此，在计算方法上可以归为同一类。满堂脚手架和满堂支撑架结构的破坏特点，剪刀撑体系及其布置决定了其对架体大波失稳的约束作用，从而将很大程度上影响到架体的极限

28、承载力。分析表明：影响架体承载力的主要因素有：立杆的纵、横向间距（立杆的横截面面积立杆所支撑的工作面的面积）竖向剪刀撑和水平剪刀撑的布置方式和数量纵、横向水平杆的步距架体上活荷载的加载方式。3、满堂脚手架和满堂支撑架立杆稳定性的计算部位：当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层立杆段；当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算；当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中荷载作用范围内受力最大的立杆段；满堂支撑架尚应计算顶层立杆段。4、满堂脚手架和满堂支撑架的计算满堂脚手架和满堂支撑架的设计承载

29、力确定方法和双排脚手架完全相同。满堂脚手架和满堂支撑架的计算方法和计算公式和双排脚手架基本相同。所不同的是满堂脚手架和满堂支撑架的施工荷载相对复杂，在立杆轴力计算时加以考虑，根据实际情况确定计算部位；此外，由于结构体系的不同，应根据结构布置方式查得相应的立杆段的计算长度系数和计算长度附加系数k。以不组合风荷载为例，立杆稳定性的计算公式：式中：由考虑架体整体稳定因素的换算长细比0查表或由公式：确定；，当计算底部立杆段时：l0=k2 h；当计算满堂支撑架顶部立杆段时：l0=k1(h+2a)。其中：h立杆步距，k计算长度附加系数，1，2满堂脚手架和满堂支撑架考虑整体稳定因素的计算长度系数，由规范查得

30、，a 立杆自顶层水平杆中心线至顶撑顶面的长度，其值应不大于0.5m，当0.2ma0.5m时，相应的值按线性插入确定，并取其较大值。根据以上公式，可以验算计算部位立杆的稳定性。所不同的是满堂脚手架和满堂支撑架在计算立杆轴力时考虑的施工荷载相对复杂，应根据实际情况确定；结构体系在布置上和脚手架结构不同，应根据不同结构布置查得相应的立杆计算长度系数和计算长度附加系数k。规范中对架体的计算公式适用范围：满堂脚手架：立杆间距0.91.3m，架体高宽比2.0，结构跨数不少于45跨。满堂支撑架：立杆间距0.41.2m，架体高宽比2.02.5，结构跨数不少于48跨。此范围基本涵盖了结构施工的常用范围。如所使用

31、架体不满足以上条件，应采取加大架体范围或设置与建筑结构刚性连接的方法。满堂脚手架尚应计算支撑工作平台的纵、横向水平杆的抗弯以及水平杆与立杆间连接扣件的抗滑移能力。5、满堂脚手架和满堂支撑架的设计荷载满堂脚手架和满堂支撑架立杆所受轴力应根据实际情况确定。规范中给出了常用满堂脚手架和满堂支撑架立杆承受的每米结构自重标准值，供施工查询。支撑架上工作平台重量应按照实际构造计算，规范中给出了常用情况的参考值。用于轻型钢结构及空间网格结构施工的满堂脚手架的均布荷载最低值为2.0 kN/m2，用于普通钢结构施工的满堂脚手架的均布荷载最低值为3.0 kN/m2。规范规定了满堂脚手架上的施工均布荷载的最低值。当

32、架体用于混凝土结构施工时，作业层上的荷载标准值和建筑施工模板安全技术规范JGJ162的规定一致。6、满堂脚手架和满堂支撑架的构造规范中给出了常用满堂脚手架和满堂支撑架的构造尺寸和相应的最大搭设高度。限制条件：1）最少跨数应符合本规范附录c的规定 2）脚手板自重标准值取0.35 kN/m2 3）地面粗糙度为B类，基本风压0=0.35kN/m2 4）立杆间距不小于1.2m1.2m，施工荷载标准值不小于3kN/m2时，立杆上应增设防滑扣件，防滑扣件应安装牢固，且顶紧立杆与水平杆连接的扣件序号序号步距步距（m m）立杆间距立杆间距（m）支架最大高支架最大高宽比宽比下列施工荷载时最大下列施工荷载时最大允

33、许高度（允许高度（m）2 kN/m23 kN/m211.71.81.2 21.21.22 21792 21.0 01.01.02 230243 30.9 90.90.92 236364 41.51.3 31.31.32 21895 51.2 21.21.22 2231661.0 01.01.02 2363170.9 90.90.92 2363681.21.3 31.31.32 2201391.2 21.21.22 22419101.0 01.01.02 23632110.9 90.90.92 23636120.91.0 01.01.02 23633130.9 90.90.92 23636常用敞

34、开式满堂脚手架结构的设计尺寸常用敞开式满堂脚手架结构的设计尺寸 满堂脚手架的搭设高度不宜超过36m；满堂脚手架的高宽比不宜大于3；施工层不得超过1层。当高宽比大于2时，应在架体的四周和内部水平间隔6m9m，竖向间隔4m6m设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。当当满堂脚手架立杆间距不大于1.5m1.5m，架体四周及中间与建筑物结构进行刚性连接，并且刚性连接点的水平间距不大于4.5m，竖向间距不大于3.6m时，可按双排脚手架的规定进行计算。满堂支撑架搭设高度不宜超过30m；满堂支撑架的高宽比不应大于3；立杆自顶层水平杆中心线至托撑顶面的长度a不应超过0.5

35、m。当高宽比超过本规范附录所给限值（大于2或2.5）时，应在支架的四周和内部与建筑结构刚性连接，连墙件水平间距应为6m9m，竖向间距应为2m3m。当满堂支撑架小于4跨时，宜设置连墙件将架体与建筑结构刚性连接。当架体未设置连墙件与建筑结构刚性连接，立杆计算长度系数按本规范附录C采用时，应符合下列规定：1）支撑架高度不应超过一个建筑楼层高度，且不应超过5.2m；2）架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和标准值不应大于7.5kN/m2；3）架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和的均布线荷载标准值不应大于7kN/m。满堂脚手架和满堂支撑架的搭设构造规定和单、双排脚手架相同。立杆接长接头必须采用

36、对接扣件连接。水平杆长度不宜小于3跨。杆件的接头布置规定和单、双排脚手架相同。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为4560，水平剪刀撑与支架纵（或横）向水平杆的夹角应为4560，剪刀撑的固定与接长的规定和单、双排脚手架相同。满堂支撑架顶部可调托撑的螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合梯型螺纹的规定；支托板厚不应小于5，螺杆与支托板应焊牢，焊缝高度不得小于6；螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。可调托撑的抗压承载力设计值不应小于40 kN。满堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出

37、长度不宜超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。7、满堂脚手架和满堂支撑架使用中应注意的问题 当架体平台上的施工荷载集中于一侧，分布很不均匀时，架体的承载力下降较大。当架体高度不大，施工荷载很大时，底部立杆可能受偏心力作用，影响承载力。（二）、悬挑脚手架挑梁结构及其锚固规范中推荐以双轴对称截面钢梁推荐以双轴对称截面钢梁做悬挑梁结构悬挑梁结构。悬挑脚手架的搭设高度不超过20米。悬挑梁截面高度截面高度不应小于160mm160mm。每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结，钢丝绳、钢钢丝绳、钢拉杆作为附加保险措施，不参与悬拉杆作为附加保险措施，不参与悬挑

38、钢梁受力计算。挑钢梁受力计算。悬挑梁尾端应在两处两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。用于锚固型钢悬挑梁的U U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于于1616。挑梁结构及其锚固的验算内容：悬挑梁的强度；悬挑梁的挠度；悬挑梁的强度；悬挑梁的挠度；当无有效支撑体系时悬挑梁的稳定性；悬挑梁锚固段压点处当无有效支撑体系时悬挑梁的稳定性；悬挑梁锚固段压点处U U型钢型钢筋拉环或螺栓的强度；压点处楼板承受锚固负弯矩时的抗弯强度；筋拉环或螺栓的强度；压点处楼板承受锚固负弯矩时的抗弯强度；悬挑梁前端支点下混凝土梁（板）的承载力。悬挑梁前端支点下混凝土梁（板）的承载力。图6.10.5-

39、2 悬挑钢梁穿墙构造 1木楔楔紧 图6.10.5-3 悬挑钢梁楼面构造型钢悬挑梁的抗弯强度计算公式：型钢悬挑梁的整体稳定性验算公式：锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或螺栓的强度计算公式：式中：Nm型钢悬挑梁锚固段压点U型钢筋拉环或螺栓的拉力设计值；Al U型钢筋拉环的净截面面积或螺栓的有效截面面积（mm2），一个U型钢筋拉环或一对螺栓按两个截面计算；fl U型钢筋拉环或螺栓抗拉强度设计值，应按混凝土结构设计规范GB50010的规定，取fl=50N/mm2。当型钢悬挑梁锚固段锚固段压点处采用2 2个（对）个（对）及以上U型钢筋拉环或螺栓与梁板锚固连接时，其钢筋拉环或螺栓的承载能力应乘以0.85的折减

40、系数。构造要求：U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型冷弯成型。U型钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙间隙应用钢楔或硬木楔楔紧钢楔或硬木楔楔紧。型钢悬挑梁固定端固定端应采用2 2个（对）个（对）及以上U型钢筋拉环或锚固螺栓与梁板固定，U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010中钢筋锚固的规定。当型钢悬挑梁与建筑结构采用螺栓钢压板连接固定时，钢压板尺寸不应小于100mm10mm（宽厚）；当采用螺栓角钢压板连接时，角钢的规格不应小于63mm63mm6mm。型钢悬挑梁悬挑

41、端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不宜小于120mm。如果楼板的厚度小于120mm应采取加固措施。悬挑钢梁前端应采用吊拉卸荷，吊拉卸荷的吊拉构件有刚性的，也有柔性的，如果使用钢丝绳，其直径不应小于14，使用预埋吊环其直径不宜小于20（或计算确定），预埋吊环应使用HPB235级钢筋制作。钢丝绳卡不得少于3个。悬挑钢梁悬挑长度一般情况下不超过2m能满足施工需要，但在工程结构局部有可能满足不了使用要求，局部悬挑长度不宜超过3米。大悬挑另行专门设计及论证。在建筑结构角部，钢梁宜扇形布置；如果结构角部钢筋较多不能留洞，可

42、采用设置预埋件焊接型钢三角架等措施。悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施。定位点可采用竖直焊接长0.2m、直径25mm-30mm的钢筋或短管等方式。悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根。悬挑架的外立面剪刀撑应自下而上连续设置。锚固悬挑梁的主体结构混凝土实测强度等级不得低于C20。悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施。六、施工、检查与验收、安全管理 在规范“施工”章节中，对立杆垫板或底座底面标高做出规定，要求“宜高于自然地坪50mm100mm”。对垫板的宽度进行明确：垫板宜采用长度不少于

43、2跨、厚度不小于50mm宽度不小于200mm的木垫板。单排脚手架的横向水平杆不应设置在下列部位，增加了3个要求：1）墙体厚度小于或等于180mm；2）独立或附墙砖柱，空斗砖墙、加气块墙等轻质墙体；3）砌筑砂浆强度等级小于或M2.5的砖墙。增加了悬挑脚手架用型钢的质量要求：（816 悬挑脚手架用型钢的质量应符合本规范第351条的规定，并应符合现行国家标准钢结构工程施工质量验收规范GB50205的有关规定。）在“检查与验收”中增加了可调托撑的检查内容：817 可调托撑的检查在符合下列规定：1 应有产品质量合格证，其质量应符合本规范第34节的规定；2 应有质量检验报告，可调托撑抗压承载力应符合本规范

44、第517条的规定；3 可调托撑支托板厚不应小于5mm，变形不应大于1mm；4 严禁使用有裂缝的支托板、螺母。906 满堂支撑架在使用过程中，应设有专人监护施工，当出现异常情况时，应停止施工，并应迅速撤离作业面上人员。应在采取确保安全的措施后，查明原因、做出判断和处理。在“安全管理”中增加了：909 夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业。9011 脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底。施工层以下每隔10m应用安全网封闭。9012 单、双排脚手架、悬挑式脚手架沿墙体外围应用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并应与架体结扎牢固。七、规范中的强制性条文（共16条）3.4.

45、33.4.3可调托撑抗压承载力设计值不应小于可调托撑抗压承载力设计值不应小于40kN40kN，支托板厚不应小于，支托板厚不应小于5 5。6.2.36.2.3主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。除。6.3.36.3.3脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m1m。靠边坡上方的立。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于杆轴线到边坡的距离不应小于500mm500mm（图（图

46、6.3.36.3.3）。）。图图6.3.3 纵、横向扫地杆构造纵、横向扫地杆构造1横向扫地杆；横向扫地杆；2纵向扫地杆纵向扫地杆6.3.5 单排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，单排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。6.4.46.4.4开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并且不应大于垂直间距不应大于建筑物的层高，并且不应大于4m4m。6.6.36.6.3高度在高度在24m24m及以上的双排脚手架应在外侧全立面及以上的双排脚手架应在

47、外侧全立面连续设置剪刀撑；高度在连续设置剪刀撑；高度在24m24m以下的单、双排脚手以下的单、双排脚手架，均必须在外侧两端、转角及中间间隔不超过架，均必须在外侧两端、转角及中间间隔不超过15m15m的立面上，各设置一道剪刀撑，并应由底至顶的立面上，各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置（图连续设置（图6.6.36.6.3）。）。图6.6.3 高度24m以下剪刀撑布置6.6.5 开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。7.4.27.4.2单、双排脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上单、双排脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙

48、件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应增设连墙件加固。增设连墙件加固。7.4.57.4.5卸料时各构配件严禁抛掷至地面；卸料时各构配件严禁抛掷至地面；8.1.48.1.4扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GBGB1583115831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺的规定。

49、扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。栓出现滑丝的严禁使用。9.0.19.0.1扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗。考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗。9.0.49.0.4钢管上严禁打孔。钢管上严禁打孔。9.0.59.0.5作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。严禁拆除或移动架体上安全防护设施。9.0.79.0.7满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。定。9.0.139.0.13在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：11主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；22连墙件。连墙件。9.0.149.0.14当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施。