《专业施工组织设计应急预案》xx市xx大桥钢栈桥施工组织设计.doc
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1、xxxxxxxxxxx 钢栈桥施工组织设计杭州市xxxxxx第合同段钢栈桥施工组织设计二六年三月目 录第一章 总体概述11.1工程简介11.2水文地质情况11.2.1地形11.2.2工程地质11.2.3水文条件21.2.4气象条件61.2.5航道7第二章 钢栈桥设计方案72.1栈桥基本结构72.2贝雷栈桥其它设施102.3贝雷栈桥受力计算102.3.1设计范围102.3.1设计依据112.3.1设计规范112.3.1主要技术标准112.3.1主要结构受力计算11第三章 钢栈桥施工组织方案263.1组织人员进场263.2组织设备进场和到场方法273.3组织材料到场273.4项目施工组织安排273
2、.4.1项目组织机构设置273.4.2职能部门岗位职责283.4.3施工现场规划283.4.4临时便道、栈桥303.4.5工地试验室303.4.6砼拌和站、料场313.4.7工程用水、用电313.4.8通讯设施313.4.9栈桥施工组织安排313.5钢栈桥施工工艺323.6工期及质量保证措施373.7项目施工安全措施433.8文明施工及市政、市容、环保、消防的保证措施503.9栈桥运行、维护和检修及拆除52附件:1、栈桥总体平面布置图;2、人员进场计划表;3、设备进场计划表;4、栈桥施工进度横道图;5、栈桥主要材料数量表。51第一章 总体概述1.1工程简介 1.2水文地质情况1.2.1地形 1
3、.2.2工程地质桥位地质土层情况表土层名称层厚m层底标高m素填土0.7-3.03.82-5.17江底填土0.7-5.0-0.28-4.16砂质粉土1.0-6.2-2.2-2.66粉砂夹粘土8.8-17.5-16.56- -7.88砂质粉土夹粘土2.2-15-24.83- -16.98粘土7.9-28.5-45.50- -29.31砂质粉土2.0-16.5-58.9- -36.08粉质粘土8.5-49.5-66.18- -41.55全风化砂砾岩、泥质粉砂岩2.1-15.6-72.01- -56.25强风化砂砾岩、泥质粉砂岩15.8-39.6-104.65- -81.28中风化砂砾岩、泥质粉砂岩3
4、.5-21.4-104.8- -101.65微风化泥质粉砂岩、砂砾岩下伏基岩为北垩系下统朝川组下段岩层,岩性为砂砾岩及泥质粉砂岩,岩石单轴极限搞压强度为13Mpa。1.2.3水文条件1.2.3.1径流与洪水 表12 桥址断面各频率流量和最大断面平均流速频率0.2%0.33%1%2%5%断面流量(m3/s)3688634859322303101625778断面平均流速(m3/s)3.403.203.022.882.701.2.3.2潮汐与潮流为强潮河口,其潮汐为非正规半日浅海潮,一日两涨两落。桥址水域汛期受洪、潮控制,非汛期主要受潮水控制。潮位经统计自1953年至2004年仓前、盐官站50多年的
5、潮位资料,潮位特征值见表13。表13 水位特征值(自建站至2004年)项目单位仓前盐官量值出现时间量值出现时间平均高潮位m4.213.88平均低潮位m2.660.68平均潮位m1.553.20最高水位m8.011997年8月19日7.761997年8月19日最低水位m0.401955年12月25日-2.331955年2月21日最大潮差m5.271994年8月22日7.261933年12月、1934年2月平均涨潮历时h:min1:422:15平均落潮历时h:min10:4310:04统计时段1953年至2004年1953年至2004年潮波在上游传播的过程中,潮差逐渐增大,湾口南汇咀多年平均潮差3
6、.17m,至湾顶澉浦增大76,达5.57m,实测最大达9.00m,澉浦以上河段潮差沿程逐渐减小,至闸口减小到0.49 m,大潮期潮汐一直可上溯到春江电站。本河段高低水位主要由天文潮决定,但年最高、最低水位则主要受台风爆潮、寒潮和洪水的影响。xxxxxx河口,每年710月台风期间常受风暴潮影响,如果风暴潮与天文大潮相遭遇,每每形成异常高潮位,据盐官、仓前水文站记载,历史高水位中主要由台风暴潮遭遇天文大潮所致。洪水期江道的冲刷是该河段出现最低水位的主要原因。通过仓前潮位站历年实测高、低水位统计结果得到桥位附近的设计高低水位列于表14。表14 设计高、低水位 单位:m频 率仓 前高水位低水位0.20
7、%8.820.33%8.631%8.230.102%7.980.355%7.640.8510%7.351.05潮流河口段内有庞大的沙坎使外海传入的潮流剧烈变形。该河段潮流为非正规半日浅海潮流,浅水分潮流的作用显著,往复流中不对称明显,涨潮流速大于落潮流速,落潮流历时显著长于涨潮历时,仓前站涨潮历时为1.7h,落潮历时约10.7h,盐官站平均涨潮历时2.4h,落潮历时10 h。根据2003年6月实测水文资料分析,桥面断面涨潮实测最大垂线平均流速及断面平均流速分别为4.33m/s,位于桥位西侧,而相应的落潮最大垂线流速及断面流速分别为3.02m/s和2.06m/s,位于桥位的东侧。考虑到本次水文测
8、验期间潮差不是很大,仅为仓前站最大涨潮潮差(5.27m)的56,因此设计条件下工程河段的涨潮最大流速还要大。桥位附近涨落潮流受约束为往复流,涨落急涨急流向与桥轴线基本垂直,涨落急断面平均流向分别为:192和26。经统计2003年6月洪水期间涨、落潮流逐时实测垂线平均流向与桥轴法向夹角小于10的概率:涨潮流位2963%,落潮流为78%79%。1.2.3.3涌潮由于xxx、xxxxxx的江面宽度向上游大幅度收缩,以致潮波变形剧烈,潮能集中,潮流动力极强,从而形成世界闻名的xxxxxx涌潮,但其极强的潮流动力却给施工带来的极大影响和破坏作用,由于潮汐为非正规半日浅海潮,一日两涨两落,每月溯、望后二、
9、三天涌潮较强,一年中有以910月为最。本工程所在河段处在赭山湾弯道及老盐仓弯道间的过渡顺直强涌潮河段,为xxxxxx坎顶部所在,洪、潮两股势力彼此消长,动力条件强,河床冲淤剧烈,具有特殊的水文条件。涌潮是xxxxxx由于潮波传播过程中剧烈变形而形成的特殊水力现象。xxxxxx潮涌在下游尖山河湾高阳山下游3.5km左右的白腊礁附近形成,上溯过程中逐渐增大。最大涌潮高度出现在顶桥大缺口一带,可达3m以上,之后,向上游推进过程中强度减弱。涌潮前坡陡立,瞬间水位可骤升12m。涌潮过处,流急势猛,潮头之后紧随急流,实测最大涌潮压力70kpa。涌潮是当地重要的自然景观,另一方面对海塘及护塘建筑物破坏性较大
10、。本工程位于强潮河段,其涌潮高度可根据上游3km的仓前水文站实测资料分析。1998年最大涌潮高度为2.2m(发生在9月20日),通过仓前站涌潮观测资料分析,桥址附近河段涌潮可能最大高度约为3.0m。根据野外观测及大范围数值模拟及试验研究,涌潮高度达到3.0m时,测点瞬时流速可达912m/s,垂线平均流速可达68m/s。1.2.3.4泥沙特征xxxxxx流域来沙很少,富春江电站建成前年平均输沙量约为900万t,干流潮区界芦茨埠站最大含沙量1.76kg/m3,平均含沙量0.2kg/m3。但海域来沙丰富,澉浦平均含沙量3.5kg/m3。每潮往复输沙量1000万t。澉浦以上河段,悬沙由均匀的粉沙组成,
11、中值粒径大多在0.020.04mm之间,本河段,床沙粒径与悬沙基本相同,其中值粒径在0.0250.03之间,本河段,床沙粒径与悬沙基本相同,其中值粒径在0.0250.03之间1.2.3.5洪灾和潮灾xxxxxx地处中纬度,每年夏秋期间常常受到台风暴潮的侵袭和影响,往往引起较大的增水。台风暴潮危害很大,是xxxxxx及xxx地区主要灾害性天气。1.2.4气象条件所在地区属亚季风型湿润气候,四季分明。春季36月为梅雨季节,夏季79月为台风雨季,暴雨多、雨量大。秋季气候凉爽宜人。冬季12月至次年2月,气温较低,温度亦较大,且呈阴冷天气为多。气温:多年平均气温15.3-17,极端最高气温38-43,极
12、端最低气温-7- -15,最冷为一月,一月平均气温3-5,最热为七月,七月平均气温27.4-28.9,全年平均气温低于0的日数为7.2天。风:冬季多为西北风,夏季多为东南风,常年主导风向为偏东,每年78月受台风影响较多,台风每年23次,历年实测最大风速28 m/s,汛期多南北风,最大台风达12级,风速34 m/s。1.2.5航道xxxxxx是杭州港唯一出海的航道,最大靠泊能力是1000吨级,主槽基本稳定,但在七格顺坝、四工段等处低潮位时,平均水深仅1.5 m ,船舶吨位以250500吨级的沿海货轮为主,桥位最大深泓线主要集中在桥位东侧,最深点和主河槽主要集中在离萧山岸100-500m处。第二章
13、 钢栈桥设计方案2.1栈桥基本结构施工主栈桥分为堤内栈桥和钱江水中栈桥两部分, 堤内栈桥是从大堤通向钢箱梁拼装场地栈桥,其在大堤处与江中栈桥相连; 江中栈桥总长为663.6m,共九联,第一联为型钢栈桥,第二联第九联为装配式贝雷桁架,其跨径布置为:第一联8.3m;第二联12.11012m15m;第三联12.151212.1m;第四联第八联12.1412m12.1m;第九联7.5231212.1m,长63.1m。堤内栈桥总长138.48m,共三联,跨径布置为:第一联8.08.0m;第二联2.216.51815215.2m;第三联为8.238.0m。钱江水中栈桥的顶面标高为10.3m,同原大堤顶面标
14、高。考虑到堤内通道的净空要求,栈桥自护堤河位置开始沿3.0的坡度下降至护堤河另一侧,与施工生产、生活区连接。除主施工栈桥外,另在南岸距桥梁纵向中心线南侧236m处设置一临时进场栈桥,进场便道栈桥总长46m+9m,采用桥宽4.2m的下承式标准贝雷栈桥。主施工栈桥平面布置在主桥上游侧 (详见栈桥平面布置图),桥面宽6.0m。栈桥桥面设计均为+10.3m,与大堤标高相同。 型钢栈桥横断面图型钢栈桥纵断面图栈桥采用多跨连续梁方案。贝雷栈桥按梁部结构分为运梁栈桥和非运梁栈桥,从PM29墩通向钢箱梁拼装场地之间为运梁栈桥, 从PM29墩通向PM25之间非运梁栈桥,主要采用12m跨径,结合50t履带吊机悬打
15、的施工能力进行控制设计。栈桥下部结构按摩擦桩设计,采用打入式钢管桩基础。根据受力,每联跨中支墩钢管桩单排采用2820mm8mm的螺旋钢管桩布置形式横桥向间距为4.65m;两联之间支墩设双排桩,采用4630mm8mm布置形式,纵桥向间距4.0m,横桥向间距4.65m。820mm钢管桩平均桩长约为35m,630钢管桩平均桩长30m;实际桩长要根据详细的地质钻孔资料和进场后钢管桩试桩试验来确定。钢管桩横桥向间设置有斜撑和平联,采用273mm6.5mm的Q235-A的钢管。栈桥与已建基桩施工平台或承台、墩身连接,以加强栈桥横向稳定性;PM25墩栈桥端部在上下游均设防护桩;在主桥中孔260米内栈桥每6跨
16、设一个横向加强墩,加强墩采用63mm8mm的钢管桩,距栈桥中心线距离为6米,加强桩采用两道钢管平联与栈桥基础钢管桩连成一体,增加栈桥的横向稳定性。运梁栈桥钢管桩墩顶横梁采用双肢I45a(两组三排单层贝雷桁架)和非运梁栈桥钢管桩顶面采用双肢I36(两组二排单层贝雷桁架)型钢的横向连接分配梁,顶面铺设“321”型贝雷片桁片, 贝雷与横梁之间垫1cm厚橡胶垫片。两组三排单层贝雷桁架片组间中心距为3.10m,片与片间中距为0.9m,片与片设置贝90cm宽度标准支撑架。两组二排单层贝雷桁架片组间中心距为4.65m,片与片间距为0.45m,通过45cm宽度标准支撑架连接成整体。钢栈桥加强墩断面图桥面面设置
17、I28a横向分配梁及I12纵向分配梁,桥面板采用=10mm厚Q235钢板。I28a横梁按贝雷桁架节点间距1.5m安装,采用直径为16mm的骑马螺栓进行贝雷桁架的固定,每根横梁与贝雷梁结合部位均设置骑马螺栓。从行车需要出发,运钢箱梁段栈桥的桥面分配纵梁I12按0.25m的中距布置,非运梁栈桥纵梁I12按0.35m的中距布置.栈桥几个标准跨为一联 (具体划分见附图) ,联与联之间预留0.2m伸缩缝(其净距为8.5cm),伸缩缝为0.5m宽钢板一端焊接一端自由。面板采用型宽1.8m的标准Q235钢板,厚度=10mm,每块面板间横缝设置2cm的伸缩缝,纵缝设置15cm的断缝,栈桥桥面板顺桥向每0.5m
18、间距焊接一道8mm钢筋作为防滑处理措施。钢栈桥在墩位处利用部分钻孔平台作为错车平台。2.2贝雷栈桥其它设施为确保xxxxxx施工中水、电的供应,贝雷栈桥上设置有120mm3.5mm的电焊钢管作为电缆管道,80mm3.5mm的镀锌钢管作为自来水供水管道。贝雷栈桥桥面护栏采用48mm3.5mm钢管制作,竖杆焊接在贝雷架上的横向分配梁上,扶手横杆焊接在竖杆顶端。贝雷栈桥考虑采用防腐涂装保护措施。护栏的竖杆、扶手横杆要刷上红白相间的警示反光油漆,保证船舶夜间航行安全。栈桥钢管桩露在水面以上部分涂刷醒目的警示反光面漆,防止江上作业其他船只过桥时对钢管桩的碰撞。2.3贝雷栈桥受力计算2.3.1设计范围设计
19、内容包括:栈桥平面设计和纵断面设计,基础设计及上部结构和桥面系设计,施工方案选择。2.3.1设计依据施工招标图;数学模型计算及定床模型试验研究;其它施工招、投标文件。2.3.1设计规范公路桥涵设计通用规范;公路桥涵地基与基础设计规范;钢结构设计手册(第二版);装配式公路钢桥多用途使用手册;公路桥涵施工技术规范JTJ0412000;公路工程质量评定标准;装配式公路钢桥使用手册交通部交通战备办公室;公路桥涵钢结构及木结构设计规范。2.3.1主要设计荷载恒载:结构自重(按结构实际重量计算)。活载:50t履带吊车(吊重含冲击系数后按不超过20T计),160T运梁平板车,砼输送车(按30t车载计)。涌潮
20、压力,流水压力,风荷载。动载系数:车行荷载的冲击系数取1.1。荷载组合:1、恒载涌潮压力风力; 2、恒载活载涌潮压力风力。2.3.1主要结构受力计算(一)、栈桥的主要控制计算工况跨径为8.0m型钢栈桥在运梁工况下的整体刚度、强度和稳定性;运梁段跨径为18.0m设置加强弦杆贝雷栈桥在运梁工况下的整体刚度、强度和稳定性;运梁段跨径为15.0m未设置加强弦杆贝雷栈桥在运梁工况下的整体刚度、强度和稳定性;非运梁段12.0m跨径无加强弦杆栈桥通行履带50t时的整体刚度、强度和稳定性;履带50t吊机悬打施工12.0m跨径贝雷栈桥时的栈桥的整体刚度、强度和稳定性;(二)、各主要工况的控制计算1、8.0m型钢
21、栈桥通过运梁平车计算该部分栈桥需要通行运梁平车。根据自锚式悬索桥招标图纸,钢箱梁分块运输的最大重量为110t,加上运梁平车后总重为160t,考虑冲击系数后,其总荷载为:P1.1160176.0t,以此作为栈桥的最大控制设计荷载。钢箱梁块段运输将纵向长度划分的9.0m作为进场时横向方位,待钢箱梁运输至PM29墩位处90度旋转后起吊至顶推拼装平台。钢箱梁底板横向宽度为15.4m,运输时作为纵向荷载分布长度,换算成等代荷载集度为17615.411.4t/m,每侧为11.425.7t/m。运梁平车的轮宽为1.0m左右,考虑每侧承重轮由2排主梁型钢承受,其计算作用图示如下:采用ANSYS结构分析软件计算
22、其变形如下:计入结构自重荷载后其最大竖向位移为1.14cm,等于L/700=1.14cm。均布荷载作用条件下的主梁结构的压应力分布图如下:结构上缘最大压应力为101Mpa(计入了荷载活载和自重荷载共同作用下的作用力效应),小于Q235钢的容许压应力145Mpa。2、非运梁段12.0m跨径贝雷栈桥通行履带50计算该段栈桥采用贝雷桁架上承式结构,双排单层上下不加强,则栈桥主梁的纵向总体刚度为2500994.4cm41001988.8cm4。自重荷载计算:按3.0m一段栈桥的总体重量计算,桁片四片27041080.0kg;横梁两根I28a,单根长度为6.0m,重26.043.47kg521.64kg
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