电力变压器铁心柱截面的优化设计数学建模论文--本科毕业设计论文.doc

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1、第一页答卷编号：论文题目：电力变压器铁心柱截面的优化设计 摘 要本文对运用优化模型对电力变压器铁心柱截面进行了优化设计，并给出了具体的设计方案。问题一中只有“使铁心柱有效截面积最大”这一个目标，由于叠片系数只与组成铁心柱的材料和制作工艺有关，和铁心柱的设计无关，所以我们将其作为常数处理，只考虑铁心柱的几何截面积，建立了简单的单目标规划模型。我们用lingo软件进行编程求解，得到问题一的最优结果：欲使其有效截面积最大，铁心柱截面的级数应为14，各级的宽度和厚度见正文。问题二要求结合问题一中铁心柱截面的设计而设计出线圈内筒直径和铁心柱外接圆直径的公差带。我们在问题一的基础上加入新的目标使铁心柱有更

2、好的截面形状建立了多目标规划模型，选择用铁心柱截面上的所有顶点到圆心的平均距离与给定圆的半径之差来量化截面形状，利用问题一的结论，采用分层序列法将其转化为只考虑截面形状的单目标规划模型，用lingo软件编程实现，考虑国标中关于公差的要求，得出铁心柱外接圆直径的公差带为650652mm，线圈的内筒直径的公差带为652.2652.8mm。问题三为在前两问的基础上增加油道要求后再分别给出设计二者的设计，并指出油道的位置。我们分别在前两问中增加“被油道分割的相邻两部分铁心柱截面面积近似相等”这一目标，分别建立两个多目标规划模型。对于第一个模型，我们采用主要目标法将“面积近似相等”这一目标转化为约束，并

3、规定了近似相等的条件；在求解过程中，由于决策变量过多，从而导致编程出现困难，所以我们采用人工搜索的方法初步判定油道所在的位置，然后再对各种可能分别进行编程实现，最终得出最优解：铁心柱的最大截面积为306913.4 mm2，油道的位置分别在第1、2级之间和第4、5级之间，铁心柱截面共分14级，各级的宽度和厚度见正文。对于第二个模型，我们采用主要目标法和分层序列法相结合的方法将两类目标分别转化成约束条件来处理，然后综合前三个模型的求解过程，用lingo软件进行编程实现，可以得出结果如下：铁心柱外接圆直径的公差带为650652mm，线圈的内筒直径的公差带为652.2652.8mm。 本文综合考虑了各

4、个方面，建立了符合条件的优化模型，采用lingo编程的方法，求得的结果完全满足题目的要求，并有一定的实际应用价值。关键词：多目标规化 lingo 分层序列法 主要目标法一、问题重述电力变压器的设计中很重要的一个环节就是铁心柱的截面如何设计。我国变压器制造业通常采用全国统一的标准铁心设计图纸。根据多年的生产经验，各生产厂存在着对已有设计方案的疑问：能否改进及如何改进这些设计，才能在提高使用效果的同时降低变压器的成本。现在以心式铁心柱为例试图进行优化设计。电力变压器铁心柱截面在圆形的线圈筒里面。为了充分利用线圈内空间又便于生产管理，心式铁心柱截面常采用多级阶梯形结构，如图1所示。截面在圆内上下轴对

5、称，左右也轴对称。阶梯形的每级都是由许多同种宽度的硅钢片迭起来的。由于制造工艺的要求，硅钢片的宽度一般取为5的倍数（单位：毫米）。因为在多级阶梯形和线圈之间需要加入一定的撑条来起到固定的作用，所以一般要求第一级的厚度最小为26毫米，硅钢片的宽度最小为20毫米。图1 铁心柱截面示意图铁心柱有效截面的面积，等于多级铁心柱的几何截面积（不包括油道）乘以叠片系数。而叠片系数通常与硅钢片厚度、表面的绝缘漆膜厚度、硅钢片的平整度以及压紧程度有关。设计时希望有效截面尽量大，既节省材料又减少能量损耗。显然铁心柱的级数愈多，其截面愈接近于圆形，在一定的直径下铁心柱有效截面也愈大。但这样制造也工艺复杂，一般情况下

6、铁心柱的级数可参照表1选取。表1 铁心柱截面级数的选择铁心柱直径mm级数80-1955-7200-2658-10270-39011400-74012-14760以上15问题一：当铁心柱外接圆直径为650毫米时，如何确定铁心柱截面的级数、各级宽度和厚度，才能使铁心柱的有效截面积最大。问题二：实际生产中线圈的内筒直径和铁心柱的外接圆直径不是精确地相等，而留有一定的间隙以便于安装和维修，设计的两个直径的取值范围称为各自的公差带。因此可以在设计铁心截面时稍微增加铁心柱的外接圆的直径以使得铁心柱有更好的截面形状。请结合铁心柱截面的设计而设计出二者的公差带。问题三：铜导线在电流流过时发热造成的功率损耗简称

7、为铜损；铁心在磁力线通过时发热造成的功率损耗简称为铁损。为了改善铁心内部的散热，铁心柱直径为380毫米以上时须设置冷却油道。简单地说，就是在某些相邻阶梯形之间留下6毫米厚的水平空隙（如图2所示），空隙里充满油，变压器工作时油上下循环带走铁心里的热量。具体油道数可按表2选取。油道的位置应使其分割的相邻两部分铁心柱截面积近似相等。分别针对问题一和问题二的情况，增加油道要求再给出设计，并指出油道的位置。表2 冷却油道数的选择铁心柱直径mm半圆中6mm油道个数380-4100420-5001510-6902700-8403油道图2 带油道的铁心柱截面二、条件假设1、 假设铁心柱的硅钢片厚度、表面的绝缘

8、漆膜厚度、硅钢片的平整度以及压紧程度均相同，即铁心柱的叠片系数处处相等，为一常数；2、 铁心柱直径在其所对应的级数范围之内所选择的级数即使不同，制造工艺的复杂程度仍相差不大，在其范围之外则相差很大；3、 油道的分布在圆内上下轴对称；4、 铁心柱内加入油道后对铁心柱截面各级面积影响不大。三、符号说明问题一：第级宽度的一半；：第级厚度；：铁心柱截面的级数；问题二：铁心柱外接圆的直径增加量；：铁心柱截面上位于外接圆之内的第级顶点到圆心的距离；：铁心柱截面上位于外接圆之外的第级顶点到圆心的距离；：铁心柱截面上各顶点到直径为650mm的外接圆的平均距离；问题三、：分别表示油道在半圆内所在的位置；：两个油

9、道之间的截面积之和；：半圆内、油道之间的截面积之和；：半圆内油道之外的截面积之和；：油道的累积厚度。注：以上长度单位均为mm。四、问题引入与分析4.1问题背景的理解 铁心柱截面的设计方式是电力变压器的设计中很重要的一个环节，许多生产厂家都在想通过改进这些设计，来提高变压器使用效果的同时降低其成本。我们的目标就是根据题目中所给出的条件和数据，建立合适的数学模型，并求解，根据我们的结论，为生产厂家提供一种更好的设计，提高变压器的性价比。4.2 铁心柱有效截面积铁心柱有效截面积等于多级铁心柱的几何截面积（不包括油道）乘以叠片系数，而叠片系数常与硅钢片的厚度、表面的绝缘漆膜厚度、硅钢片的平整度以及压紧

10、程度有关。而前三个因素与硅钢片材料的选择和加工的工艺有关，不会因进行设计制造而改变；压紧程度则与制造铁心柱的工艺有关，同样与铁心柱的级数、各级宽度和厚度的设计无关。因此，进行设计时，我们要让铁心柱的有效截面积最大即让其几何截面积最大。建模过程中我们通过控制铁心柱截面的级数、各级宽度和厚度来使得铁心柱的有效截面积取得最优值。4.3 公差带我们通过查阅资料，进行讨论，认为公差带的选择要使铁心柱的截面在有效截面积不减小的前提下形状更好，意即使截面看起来更接近于一个圆，我们选择用铁心柱截面上的所有顶点到圆心的平均距离与给定圆的半径之差来量化截面形状，得出铁心柱直径的最大值，进而得出公差带。4.4 增加

11、油道后的分析增加油道后，一方面我们要使油道分割的相邻两部分铁心柱截面积近似相等，以使得循环流动的油带走更多的热量，同时，我们还要保证增加油道设计后的铁心柱截面的有效面积尽量大。两个目标综合考虑，再分别对问题一和问题二重新进行设计。五、模型建立及求解5.1问题一5.1.1、模型1的建立 题目要求给出铁心柱截面的级数、各级宽度和厚度，使得铁心柱的有效截面积最大，我所以们设决策变量为铁心柱截面的级数、第级的宽度的一半、第级的厚度。文中提出“铁心柱有效截面的面积，等于多级铁心柱的几何截面积（不包括油道）乘以叠片系数”，而叠片系数的与硅钢片的材料和制作工艺有关，在设计、制造铁心柱的过程中选取不同的级数及

12、各级厚度宽度对以上各要素来说均相差无几，可以认为叠片系数为常量，故在此题的设计中，要求铁心柱的有效截面积尽量大等价于要求几何截面积尽量大。可用数学表达式表示出铁心柱的几何截面积为：。为了使铁心柱有效截面积最大，所以目标函数为：Max 由图1可知铁心柱截面的每个凸顶点均在其外接圆上，故有约束如下：s.t. 因为在多级阶梯形和线圈之间需要加入一定的撑条来起到固定的作用，所以一般要求第一级的厚度最小为26毫米，硅钢片的宽度最小为20毫米，故约束如下：s.t. 由于制造工艺的要求，硅钢片的宽度一般取为5的倍数,所以约束如下：s.t. 所给的各个决策变量均为正数，非负约束如下：s.t. 综上，可建立模型

13、如下：Max s.t. 5.1.2 模型1的求解该模型为简单的单目标规划，但是可行解的求解范围太大，用lingo软件试算发现求解需要耗费很长时间，在此，我们结合题意，根据我们的基本假设和模型自身的要求，增加以下两个约束。由图1可知，级数越大该级的宽度就越小，所以约束如下：s.t. 显然，铁心柱几何截面积不会超过其外接圆的面积，故约束如下：s.t. 由于取整函数 不好表示，我们将其表示为如下形式：s.t. 由假设2可知，当铁心柱外接圆直径为650mm时，铁心柱截面级数选12、13、14，制造工艺的复杂程度相差不大，所以符合要求的级数只有12、13、14三个。由于数量较少，在求解时我们将分别对，三

14、种情况进行求解。我们用lingo软件编程求解(时的程序见附录8.1)，求解的结果如下。最大级数取不同值时所求得的铁心柱最大几何截面积：级数n121314最大几何截面积/mm318921.9319922.8320739.8 由假设可知，级数为12、13、14时制造工艺的复杂程度相差不大，故无须考虑级数影响。比较可知当时铁心柱的几何截面积最大，为320739.8 mm2，即有效截面积最大，故级数为14。(时的程序见附录8.1，运行结果见附录8.2)整理lingo软件的运行结果得到每一级的厚度和宽度分别如下：级数1234567厚度/mm113.5832.4835.7326.5525.5621.182

15、0.86宽度/mm640.00625.00600.00575.00545.00515.00480.00级数891011121314厚度/mm20.0718.8915.7614.4512.7211.268.44宽度/mm440.00395.00350.00300.00245.00180.00105.005.2 问题二5.2.1 模型2的建立问题二要求在问题一的基础上考虑稍微增加铁心柱的外接圆直径以使得铁心柱有更好的截面形状，进而设计出线圈的内筒直径和铁心柱的外接圆直径的公差带，由于题目中没有给出线圈的内筒直径的任何数据，并且要求设计出，所以我们在建模中并没有考虑线圈的内筒直径，只是单从铁心柱的外

16、接圆直径出发，按照国标中关于公差带的要求，考虑变压器设计中关于线圈的内筒和铁心柱的外接圆周的间隙大小，找到最合适的铁心柱外接圆直径，然后考虑实际情况对线圈的内筒直径的公差带进行设计。该模型借鉴了模型1中的思想、内容和结果，只考虑了级数为14时的情况，以此为基础来建立该模型。我们设的决策变量除了模型1中的第级的宽度的一半、第级的厚度外，又增加了铁心柱外接圆的直径增加量。问题二是承问题一而来，要考虑使铁心柱的有效截面积最大，即铁心柱几何截面积最大，目标函数为：Max 为了使铁心柱有更好的截面形状，我们让铁心柱截面的各级顶点（包括圆内13*4个和圆外14*4个）到直径为650mm的外接圆的圆周的距离

17、最小，即各级顶点到圆心的平均距离接近于直径为650mm的外接圆的半径，用来量化这个距离可以表示为：其中表示铁心柱截面上位于外接圆之内的第级顶点到圆心的距离，表示铁心柱截面上位于外接圆之外的第级顶点到圆心的距离，其表达式如下： 故目标函数为：Min 铁心柱截面的每个凸顶点均在其外接圆上，故有约束如下：s.t. 其余约束均和问题一中的部分约束相同，不再详述，分别如下：s.t. 综上，可建立模型2如下：Max Min s.t. 5.2.2 模型2的求解求解的难点在于该模型有两个目标，分别为：Max Min 问题二是在问题一的结果的基础上改进铁心柱截面的形状，所以不论铁心柱截面形状因直径增大而如何变化

18、，其最小截面积都应该不小于问题一所得到的最优结果，故第一个关于铁心柱的截面积的目标函数可以转化为约束，如下：s.t. 同模型一的求解相似，该模型也是可行解的求解范围太大，用lingo软件求解需要耗费更长时间，因此，同模型一的求解类似，我们根据基本假设和模型自身的要求，增加以下两个约束。s.t. 同样将约束 表示为如下形式：s.t. 由于不知道的最大值，故无法对的大小进行量化，所以我们先用lingo软件进行编程试算，由试算的结果估计量化的条件。令，可以得到其最大值，程序见附录8.3。取消对的约束，用lingo编程试算，得出当时。所以和的有效取值范围分别为：，。我们查阅了公差设计的国家标准，当太大

19、时影响铁心柱的制造和变压器的性能，所以不可能取到最优值。考虑直径大小为650mm，我们商定以下条件，；当二者不能同时满足，即时的最优解为时，取。我们将目标修改为如下形式：Min 加入以下约束：s.t. 最终的求解模型如下：Min s.t. lingo程序见附录8.4，运行结果见附录8.5，整理如下。当时取得最优解，为1.353357，此时，没有减小一半，但是考虑实际情况，我们选择为最优解，此时的铁心柱截面积为320750.0 mm2，比之前增加了10.2 mm2，各级的宽度和厚度如下：级数1234567厚度/mm167.94 31.14 23.63 23.95 20.00 20.41 17.5

20、2 宽度/mm630.00 610.00 590.00 565.00 540.00 510.00 480.00 级数891011121314厚度/mm15.28 15.53 13.47 13.26 12.56 11.39 10.49 宽度/mm450.00 415.00 380.00 340.00 295.00 245.00 185.00 所以，铁心柱外接圆直径的公差带为650652mm。由于线圈的内筒直径的最小值要比铁心柱外接圆直径的最大值大，经查阅标准，我们发现二者之间的间隙很小，所以我们商定选择其公差带为652.2652.8mm。综上，我们设计的铁心柱外接圆直径的公差带为650652mm

21、，线圈的内筒直径的公差带为652.2652.8mm。5.3问题三5.3.1.1模型3.1的建立 问题三为在问题一和问题二的基础上的进一步优化设计，模型3.1即为在模型1的基础上增加目标和约束，从而得出更优化的设计。在该模型中，决策变量除了模型1中的铁心柱截面的级数、第级的宽度的一半、第级的厚度外，我们有增加了决策变量。由题目可知直径为650mm时半圆中6mm油道的个数为2，我们假定油道所在的位置表示为油道两边级数中级数较高的一级，所以增加决策变量、，分别表示油道所在的位置。该模型的基本目标同模型1一样，为铁心柱几何截面积的最大值，目标如下：Max 问题三增加了油道，由题意油道的位置应使其分隔的

22、相邻两部分铁心柱截面积近似相等，设两个油道之间的截面积之和为，、油道之间的截面积之和为，油道之外的截面积之和为。则目标函数为： Min Min Min 其中，铁心柱截面的每个凸顶点均在其外接圆上，故有约束如下：s.t. 其中，表示油道的累积厚度，表达式为： 其余约束均同模型1中的部分约束：s.t. 综上，建立模型如下：Max Min Min Min s.t. 5.3.1.2模型3.1的求解由于该模型决策变量较多，难以用lingo编程，所以我们选择先人工选出油道的位置，即确定、的值，然后再进行编程求解。确定油道的位置即将铁心柱截面积分为近似相等的5个部分，由于油道分布上下对称，故我们只考虑半个圆

23、。首先，由于铁心柱内加入油道后对铁心柱截面各级面积影响不大，所以我们先借助问题一的结果计算出各级的面积，然后进行初步筛选出一些可能的油道的位置，经计算发现，只有，两组比较接近，两种位置下的油道之间的面积如下：分级124514部分面积/mm272690.05 57007.32 67017.55 分级125614部分面积/ mm272690.05 70936.33 53088.55 通过以上的处理，使得和两个决策变量的范围大大缩小，在编程的过程中只需分开考虑，两组值，减少了两个变量。该模型又是一个多目标规划模型，求解难点在于将多目标转化为单目标。模型的目标函数如下：Max Min Min Min

24、由题意，油道的位置应使其分割的相邻两部分铁心柱截面积近似相等，所可以将后三个目标转化为约束条件来处理，对任意两个面积求比，使其小于某个大于1的定值。我们认为近似相等可以考虑成任意两个面积中，较小的应不小于最大的面积的80%，若小于则不应认为近似相等。所以后三个目标转化为约束条件后为：s.t. 同问题一求解过程，另增加和修改一些约束如下：s.t. 综上，转化之后的求解模型为：Max s.t. 用lingo软件进行编程，在编程过程中分别取12、13、14三个值，和分别取、两组值，共有6种不同的取值组合。经运行发现，只有当，时才可以取到最优解（，时的程序见附录8.6，运行结果见附录8.7），其他5种

25、组合均没有最优解。按此种情况得出的油道之间的面积如下：分级124514部分面积/mm272690.0358221.2458890.42可以看出三者之间的比符合要求。此时铁心柱的最大截面积为306913.4 mm2，油道的位置为第1、2级之间和第4、5级之间，铁心柱截面共分14级，各级的宽度和厚度如下：级数1234567厚度/mm113.5834.8133.2429.8421.4719.5219.42宽度/mm640.00620.00595.00565.00530.00500.00465.00级数891011121314厚度/mm18.8215.9515.1413.8712.169.988.13

26、宽度/mm425.00385.00340.00290.00235.00175.00100.005.3.2.1模型3.2的建立该模型为总结以上三个模型，综合考虑各个方面得出的一个综合模型。由模型3.1的结果可以知，该模型中的油道位置为第1、2级之间和第4、5级之间，铁心柱截面共分14级，即，。我们设的决策变量有第级的宽度的一半、第级的厚度，铁心柱外接圆的直径增加量。为了使铁心柱截面积之和最大，有以下目标：Max 为了使铁心柱有更好的截面形状，有以下目标：Min 其中， 为了使油道相邻的两部分的铁心柱截面积近似相等，有以下目标：Min Min Min 其中，铁心柱截面的每个凸顶点均在其外接圆上，故

27、有约束如下：s.t. 其中，表示油道的厚度，表达式为：其余约束均同模型2中的部分约束：s.t. 综上，模型3.2如下：Min Max Min Min Min s.t. 5.3.2.2模型3.2的求解 由公差设计的国家标准可知，当直径大小为650mm时，的范围应限制在。该模型有5个目标，分别如下：Min Max Min Min Min 和之前的三个模型的处理方法相同，我们将后四个模型分别转化为约束条件如下：s.t. 由公差设计的国家标准可知，当直径大小为650mm时，的范围应限制在。约束为：s.t. 为缩小lingo的选择范围，增加运算速度，特增加以下两个约束：s.t. 其余约束均与之前的模型相

28、同或相近。综上，用lingo进行求解的模型如下：Min s.t. lingo程序见附录8.8，运行结果见附录8.9，整理如下：当时取得最优解，为4.463426。当时无最优解，故得不到最大值，但由假设加入油道后铁心柱截面改变不大，可以用模型2的最大值结果来近似看作该模型中时的最大值，此时，比模型2的结果更差，仍然没有减小一半。考虑实际情况，我们选择为最优解，此时的铁心柱截面积为306945.0 mm2，比之前增加了31.6 mm2，各级的宽度和厚度如下：级数1234567厚度/mm95.28 47.23 32.43 24.97 14.67 17.72 18.40 宽度/mm645.00 620

29、.00 595.00 570.00 545.00 520.00 490.00 级数891011121314厚度/mm15.97 16.19 14.02 13.80 13.08 11.90 11.05 宽度/mm460.00 425.00 390.00 350.00 305.00 255.00 195.00 此时的各油道之间的面积如下：分级124514部分面积/mm261458.0462813.3059930.17可以看出三者比较接近，很好得做到了油道的位置使其分割的相邻两部分铁心柱截面积近似相等。所以，铁心柱外接圆直径的公差带为650652mm。由于线圈的内筒直径的最小值要比铁心柱外接圆直径的

30、最大值大，经查阅标准，我们发现二者之间的间隙很小，经讨论，选择其公差带为652.2652.8mm。六、模型评价与改进6.1模型的评价（1）在问题一中，对问题进行分析，忽略了一些对问题结果影响较小的量，如叠片系数等，使模型简单化，有利于模型的建立与求解；（2）在问题二中，选择用铁心柱截面上的所有顶点到圆心的平均距离与给定的圆的半径之差来量化截面形状，做法巧妙，简单易行；（3）在问题三中，利用分层序列法和主要目标法将多目标规划问题转化为单目标规划，有利于模型的求解；（4）在用lingo编程过程中采取增加约束的方法来缩小最优解的搜索范围，大大缩短了运行时间。6.2 模型的改进（1）在求解过程中忽略了

31、一些对结果影响较小的量，若想模型更加精确，则必须重新考虑这些量，如假设2可以放弃，考虑铁心柱包含级数不同则工艺复杂程度不同的现实条件；（2）在求解模型3.1的过程中，要使结果更精确须按模型来编程统一求解，而不是先求出油道的位置再求其他量。七、参考文献1谢金星，薛毅. 优化建模与LINDO/LINGO软件.北京：清华大学出版社，2005.2唐焕文，贺明峰. 数学模型引论（第三版）.北京：高等教育出版社，2005.3中华人民共和国国家标准GB/T 18102009. 网址：八、附录附录清单：8.1 模型1的程序8.2 模型1的运行结果8.3 模型2的时程序8.4 模型2的最终模型的程序8.5 模型

32、2的最终模型的运行结果8.6 模型3.1的程序8.7 模型3.1的运行结果8.8 模型3.2的程序8.9 模型3.2的运行结果8.1 模型1的程序MODEL:Title 1;sets:!y为厚度,x为宽度的一半,临时变量k用于保证宽度为5的倍数;Piece/1.14/:y, x, k;endsets!目标函数:几何面积;Squaremax = s;s=(sum(Piece(i): x(i)*y(i)-0.5*x(1)*y(1)*4;!约束第一级厚度和长度;x(1)=10 ;y(1)=26;!各级厚度和宽度的一半符合勾股定理;x(1)2+(0.5*y(1)2 = 3252;(sum(Piece(

33、i)|i #LE# 2 :(y(i)-0.5*y(1)2 + (x(2)2 = 3252;(sum(Piece(i)|i #LE# 3 :(y(i)-0.5*y(1)2 + (x(3)2 = 3252;(sum(Piece(i)|i #LE# 4 :(y(i)-0.5*y(1)2 + (x(4)2 = 3252;(sum(Piece(i)|i #LE# 5 :(y(i)-0.5*y(1)2 + (x(5)2 = 3252;(sum(Piece(i)|i #LE# 6 :(y(i)-0.5*y(1)2 + (x(6)2 = 3252;(sum(Piece(i)|i #LE# 7 :(y(i)-0

34、.5*y(1)2 + (x(7)2 = 3252;(sum(Piece(i)|i #LE# 8 :(y(i)-0.5*y(1)2 + (x(8)2 = 3252;(sum(Piece(i)|i #LE# 9 :(y(i)-0.5*y(1)2 + (x(9)2 = 3252;(sum(Piece(i)|i #LE# 10 :(y(i)-0.5*y(1)2 + (x(10)2 = 3252;(sum(Piece(i)|i #LE# 11 :(y(i)-0.5*y(1)2 + (x(11)2 = 3252;(sum(Piece(i)|i #LE# 12 :(y(i)-0.5*y(1)2 + (x(1

35、2)2 = 3252;(sum(Piece(i)|i #LE# 13 :(y(i)-0.5*y(1)2 + (x(13)2 = 3252;(sum(Piece(i)|i #LE# 14 :(y(i)-0.5*y(1)2 + (x(14)2 = 3252;!总几何面积小于外接圆面积;sx(i);!约束硅钢片宽度必须为5的倍数;for(Piece(i):x(i)*2=5*k(i);for(Piece(i):Gin(k(i);END8.2 模型1的运行结果 Local optimal solution found at iteration: 2256 Objective value: 320739.

36、8 Model Title: 1 Variable Value Reduced Cost S 320739.8 0.000000 Y( 1) 113.5782 0.000000 Y( 2) 32.47877 0.000000 Y( 3) 35.73214 0.000000 Y( 4) 26.55445 0.000000 Y( 5) 25.55781 0.000000 Y( 6) 21.17731 0.000000 Y( 7) 20.85651 0.000000 Y( 8) 20.07140 0.000000 Y( 9) 18.88861 0.000000 Y( 10) 15.75520 0.000000 Y( 11) 14.45279 0.000000 Y( 12) 12.71542 0.000000