二级同轴式齿轮减速箱设计说明书.doc

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1、机械设计课程设计减速箱设计计算及说明结果一、 设计任务书设计一用于带式运输机上同轴式二级圆柱齿轮减速器1、 总体布置简图2、 工作状况工作平稳、单向运转3、 原始数据运输机卷筒扭矩（Nm）运输带速度（m/s）卷筒直径（mm）带速允许偏差（%）使用年限（年）工作制度（班/日）14000.7535051024、 设计内容（1） 电动机的选择与参数计算（2） 斜齿轮传动设计计算（3） 轴的设计（4） 滚动轴承的选择（5） 键和联轴器的选择与校核（6） 装配图、零件图的绘制（7） 设计计算说明书的编写5、 设计任务（1） 减速器总装配图1张（0号或1号图纸）（2） 齿轮、轴零件图各一张（2号或2号图纸

2、）（3） 设计计算说明书一份设计计算及说明结果二、 传动方案的拟定及说明如任务说明书上布置简图所示，传动方案采用V带加同轴式二级圆柱齿轮减速箱三、 电动机的选择1、 电动机类型选择按工作要求和工作条件，选用一般用途的（IP44）系列三相异步电动机。2、 电动机容量） 工作机所需功率） 电动机的输出功率Pd传动装置的总效率式中，1、2为从电动机至卷筒轴之间的各传动机构和轴承的效率。由机械设计课程设计（以下简称课程设计）表2-4查得：V带传动；滚动轴承；圆柱齿轮传动；弹性联轴器；卷筒轴滑动轴承，则故） 电动机额定功率Ped由课程设计表20-1选取电动机额定功率3、 电动机的转速） 工作机主轴转速设

3、计计算及说明结果） 各级传动比可选范围由课程设计表2-1查得V带传动常用传动比范围，单级圆柱齿轮传动比范围，则总穿动比可选范围） 电动机转速的确定电动机转速的可选范围参考课程设计表320-3（Y系列三相异步电动机的参考比价），本着节约的原则选取4级电动机，同步转速1500r/min，满载转速4、 确定电动机型号由额定功率，同步转速1500r/min，选取电动机型号为Y132M-4，主要技术数据如下： 型号额定功率（kW）满载转速（r/min）Y132M-47.514402.2质量（kg）DEFGDG2.381388010833四、 传动装置的总传动比及其分配1、 总传动比2、 分配各级传动比取

4、齿轮传动比则V带传动比同步转速1500r/min设计计算及说明结果五、 计算传动装置的运动和动力参数1、 各轴转速n（r/min）减速器高速轴为轴，中速轴为轴，低速轴为轴，各轴转速为：2、 各轴输入功率P（kW）；3、 各轴输入转矩T（N）设计计算及说明结果项目电动机轴高速轴1中速轴2低速轴3转速（r/min）1440687.96167.7940.93功率（kW）7.206.916.646.38转矩（N）7.2095.99377.931487.99传动比2.094.14.1效率0.960.960.96六、 传动件的设计计算（一）、V带传动设计计算（1） 确定计算功率由于是带式输送机，且每天工作

5、两班，查机械设计（V带传动计算参数全部参考此书）表8-6得，（2） 选择带型由计算功率，小带轮转速，查表8-8，8-9得选取普通A型V带（3） 处定带轮的基准直径dd1和dd2初选小带轮的基准直径dd1根据表8-3及表8-7，选取验算带的速度从动轮的基准直径，圆整取（4） 确定中心距a和带的基准长度Ld得取设计计算及说明结果根据表8-2，选取（5） 验算主动论上的包角1（6） 确定带的根数由表8-5a得；表8-5b得；表8-8得；表8-2得则，选取5根带（7） 带的预紧力.（8） 带传动作用在轴上的力5根设计计算及说明结果（二）、齿轮传动设计计算1、高速齿轮组（1） 选定齿轮类型、精度、材料及

6、齿数选用斜齿圆柱齿轮选用7级精度材料：选择小齿轮材料为40Cr（调质），硬度为280HBS；大齿轮材料为45钢（调质），硬度为240HBS，二者硬度差为40HBS初选小齿轮齿数：大齿轮齿数，圆整取初选取螺旋角（2） 按齿面接触强度设计确定公式内各计算数值a) 试选b) 由机械设计（齿轮传动设计所用参数全部来自此书）图10-30选取区域h系数nc) 由图10-26查得，d) 小齿轮传递的传矩e) 由表10-7选取齿款系数f) 由表10-6查得材料弹性影响系数g) 由图10-21d按齿面硬度查得小齿轮的接触疲劳强度极限；大齿轮的接触疲劳强度极限h) 应力循环次数：设计计算及说明结果i) 由图10-

7、19查得接触疲劳寿命系数j) 接触疲劳许用应力：取失效概率为1%，安全系数S=1计算a) 小齿轮分度圆直径b) 计算圆周速度c) 齿宽b及模数mntd) 计算纵向重合度e) 计算载荷系数K使用系数设计计算及说明结果根据，7级精度，由图10-8得动载系数由表10-4查得由图10-13查得由表10-3查得故载荷系数f) 按实际的载荷系数校正所算得的分度圆直径g) 模数（3） 按齿根弯曲强度设计确定计算参数a) 计算载荷系数b) 根据纵向重合度，从图10-28查得螺旋角影响系数c) 计算当量齿数d) 查取齿形系数：由表10-5查得e) 查取应力校核系数：由表10-5查得设计计算及说明结果f) 计算弯

8、曲疲劳许用应力由图10-18查得弯曲疲劳寿命系数由图10-20c查得小齿轮的弯曲疲劳强度极限；大齿轮的弯曲疲劳强度极限取弯曲疲劳安全系数S=1.4g) 计算大、小齿轮的，并加以比较大齿轮的数值大设计计算取模数齿数（4） 取，则几何尺寸计算计算中心距，圆整为147mm设计计算及说明结果按圆整后的中心距修正螺旋角计算大、小齿轮的分度圆直径计算齿轮齿宽圆整后取2、 低速齿轮组（1） 选定齿轮类型、精度、材料及齿数选用斜齿圆柱齿轮选用7级精度材料：选择大、小齿轮材料均为40Cr，并经调质及表面淬火，齿面硬度为48-55HRC初选小齿轮齿数：大齿轮齿数，圆整取初选取螺旋角（2） 按齿面接触强度设计确定公

9、式内各计算数值a) 试选b) 由机械设计（齿轮传动设计所用参数全部来自此书）图10-30选取区域h系数nc) 由图10-26查得，设计计算及说明结果d) 小齿轮传递的传矩e) 由表10-7选取齿款系数f) 由表10-6查得材料弹性影响系数g) 由图10-21e按齿面硬度查得大、小齿轮的接触疲劳强度极限； h) 应力循环次数：i) 由图10-19查得接触疲劳寿命系数j) 接触疲劳许用应力：取失效概率为1%，安全系数S=1计算a) 小齿轮分度圆直径b) 计算圆周速度设计计算及说明结果c) 齿宽b及模数mntd) 计算纵向重合度e)f) 计算载荷系数Kg) 使用系数h) 根据，7级精度，由图10-8

10、得动载系数i) 由表10-4查得j)k) 由图10-13查得l) 由表10-3查得m) 故载荷系数n) 按实际的载荷系数校正所算得的分度圆直径设计计算及说明结果o) 模数（3） 按齿根弯曲强度设计确定计算参数a) 计算载荷系数b) 根据纵向重合度，从图10-28查得螺旋角影响系数c) 计算当量齿数d) 查取齿形系数：由表10-5查得e) 查取应力校核系数：由表10-5查得f) 计算弯曲疲劳许用应力由图10-18查得弯曲疲劳寿命系数由图10-20d查得齿轮的弯曲疲劳强度极限取弯曲疲劳安全系数S=1.4g) 计算大、小齿轮的，并加以比较设计计算及说明结果大齿轮的数值大设计计算取模数齿数取，则（4）

11、 几何尺寸计算计算中心距，圆整为141mm按圆整后的中心距修正螺旋角计算大、小齿轮的分度圆直径计算齿轮齿宽圆整后取设计计算及说明结果（三）总结最后选定齿轮的齿数分别为23和94，分度圆直径分别为和，中心距。高速齿轮组齿宽为60mm和65mm。低速齿轮由于毂孔过大，齿宽修正为70mm和75mm。七、 轴的设计计算（一）、高速齿轮轴1、求输入轴上的功率P1、转速n1和转矩T12、求作用在齿轮上的力因已知高速级小齿轮的分度圆直径为则圆周力Ft，径向力Fr及轴向力Fa的方向如图所示3、初步确定轴的最小直径选取轴的材料为45Cr调质处理。根据机械设计（关于轴的设计校核的参数均来自此书）表15-3，取，于

12、是得输入轴的最小直径显然是安装V带轮处轴的直径d-。为了使所选的轴直径d-与V带轮的孔径相适应，故同时确定V带轮外形。由手册查得，选取V带轮的孔径为32mm，长度为65mm。4、轴的结构设计（1）拟订轴上零件的装配方案用如图所示装配方案设计计算及说明结果设计计算及说明结果（2）根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度为了满足V带轮的轴向定位，-轴段右端需制出一轴肩，故取-段的直径d-=38mm。V带轮与轴配合的毂孔长度L1=65mm，为了保证轴端档圈只压在V带轮上而不压在轴的端面上，故-段的长度应比L1略短一些，现取l-=60mm。初步选择滚动轴承。因轴承同时受有径向力和轴向力的作用，故选用单

13、列圆锥滚子轴承。参照工作要求并根据d-=38mm，由轴承产品目录中初步选取0基本游隙组、标准精度级的单列圆锥滚子轴承30308，其尺寸为dDT=40mm90mm25.25mm，故d-=d-=40mm；而l-=25mm，l-=23mm。左、右端滚动轴承采用轴肩进行轴向定位。由手册上查得30308型轴承的定位轴肩高度h=3mm，因此，取得d-=d-=46mm。轴承端盖的总宽度为36mm（由减速器及轴承端盖的结构设计而定）。根据轴承端盖的装拆，取端盖的外端面与V带轮右端面间的距离l=29mm，故取l-=65mm。至此，已初步确定了轴的各段直径和长度。（3）轴上零件的轴向定位V带轮与轴的联接，选用平键

14、为10mm8mm56mm，V带轮与轴的配合为H7/k6。（4）确定轴上圆角和倒角尺寸参考表15-2，取轴端倒角，各圆角半径见图5、求轴上的载荷首先根据轴的结构图作出轴的计算简图。在确定轴承支点位置时，从手册中查取a值。对于30308型圆锥滚子轴承，由手册中查得a=19mm。因此，轴的支撑跨距L2+L3=53.5mm+53.5mm=107mm。根据轴的计算简图作出轴的弯矩图和扭矩图。从轴的结构图以及弯矩和扭矩图可以看出截面A是轴的危险截面。先计算出截面A处的MH、MV及M的值列于下表。设计计算及说明结果载荷水平面H垂直面V支反力FFNH1=FNH2=1617NFNV1=2322N，FNH2=19

15、93N弯矩MMH=0MV=172919 Nmm总弯矩M=172919 Nmm扭矩T1=95990 Nmm6、按弯扭合成应力校核轴的强度根据轴的弯扭合成强度条件，取，轴的计算应力已选定轴的材料为45Cr，调质处理。由表15-1查得。因此，故安全。7、精确校核轴的疲劳强度（1）判断危险截面截面过盈配合引起应力集中，此点同时受弯矩和扭矩，且又和最大应力面A处很近，所以是最危险截面。又因为截面右侧不受任何径向力，所以只校核截面左侧即可。（2）截面左侧抗弯截面系数抗扭截面系数截面左侧的弯矩截面上的扭矩T1为截面上的弯曲应力截面上的扭转切应力轴的材料为45Cr，调质处理。由表15-1查得设计计算及说明结果

16、过盈配合处的值，由附表3-8用插入法求出，并取，于是得；轴按磨削加工，由附表3-4的表面质量系数为故得综合系数为所以轴在截面左侧的安全系数为（二）低速轴1、求输出轴上的功率P3、转速n3和转矩T32、求作用在齿轮上的力因已知低速级大齿轮的分度圆直径为则强度足够设计计算及说明结果圆周力Ft，径向力Fr及轴向力Fa的方向如图所示3、初步确定轴的最小直径选取轴的材料为45Cr调质处理。根据机械设计表15-3，取，于是得输入轴的最小直径显然是安装联轴器处轴的直径d-。为了使所选的轴直径d-与联轴器的孔径相适应，故同时选取联轴器型号。联轴器的计算转矩，查表14-1，考虑为输送机，故取，则：按照计算转矩应

17、小于联轴器公称转矩的条件，查手册，选用HL6型弹性柱销联轴器，其公称转矩为3150000Nmm。半联轴器的孔径d=60mm，故取d-=60mm；半联轴器长度L=142mm，半联轴器与轴配合的毂孔长度L1=107mm。4、轴的结构设计（1）拟订轴上零件的装配方案用如图所示装配方案（2）根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度为了满足半联轴器的轴向定位，-轴段左端需制出一轴肩，故取-段的直径d-=68mm。半联轴器与轴配合的毂孔长度L1=107mm，为了保证轴端档圈只压在半联轴器上而不压在轴的端面上，故-段的长度应比L1略短一些，现取l-=100mm。设计计算及说明结果设计计算及说明结果初步选择滚

18、动轴承。因轴承同时受有径向力和轴向力的作用，故选用单列圆锥滚子轴承。参照工作要求并根据d-=68mm，由轴承产品目录中初步选取标准精度级的单列圆锥滚子轴承32214，其尺寸为dDT=70mm125mm33.25mm，故d-=d-=70mm；而l-=33mm，l-=31mm。左端滚动轴承采用轴肩进行轴向定位。由手册上查得32214型轴承的定位轴肩高度h=9mm，因此，取得d-=88mm。取安装齿轮出的轴段-的直径d-=80mm；齿轮的右端与右端轴承之间采用套筒定位。已知齿轮轮毂的宽度为97mm，为了使套筒端面可靠地压紧齿轮，此轴段应略短于轮毂宽度，故取l-=92mm。轴承端盖的总宽度为30mm（

19、由减速器及轴承端盖的结构设计而定）。根据轴承端盖的装拆，取端盖的外端面与联轴器左端面间的距离l=30mm，故取l-=60mm。考虑齿轮距箱体内壁之距离，及滚动轴承的宽度，取l-=45mm。至此，已初步确定了轴的各段直径和长度。（3）轴上零件的轴向定位半联轴器与轴的联接，选用平键为18mm11mm90mm，半联轴器与轴的配合为H7/k6。齿轮与轴的联接，选用平键为22mm14mm80mm。（4）确定轴上圆角和倒角尺寸参考表15-2，取轴端倒角，各圆角半径见图5、求轴上的载荷首先根据轴的结构图作出轴的计算简图。在确定轴承支点位置时，从手册中查取a值。对于32214型圆锥滚子轴承，由手册中查得a=2

20、9mm。因此，轴的支撑跨距L2+L3=61.5mm+61.5mm=123mm。根据轴的计算简图作出轴的弯矩图和扭矩图。从轴的结构图以及弯矩和扭矩图可以看出截面A是轴的危险截面。先计算出截面A处的MH、MV及M的值列于下表。载荷水平面H垂直面V支反力FFNH1=FNH2=6133NFNV1=1164N，FNH2=1471N弯矩MMH=377161 NmmMV1=71564 Nmm，MV1=218660 Nmm总弯矩M1=383890 Nmm，M2=435962 Nmm扭矩T3=14879900 Nmm设计计算及说明结果6、按弯扭合成应力校核轴的强度根据轴的弯扭合成强度条件，取，轴的计算应力已选定

21、轴的材料为45Cr，调质处理。由表15-1查得。因此，故安全。7、精确校核轴的疲劳强度（1）判断危险截面截面过盈配合引起应力集中，此点同时受弯矩和扭矩，且又和最大应力面A处很近，所以是最危险截面。（2）截面左侧抗弯截面系数抗扭截面系数截面左侧的弯矩截面上的扭矩T3为截面上的弯曲应力截面上的扭转切应力轴的材料为45Cr，调质处理。由表15-1查得过盈配合处的值，由附表3-8用插入法求出，并取，于是得；轴按磨削加工，由附表3-4的表面质量系数为设计计算及说明结果故得综合系数为所以轴在截面左侧的安全系数为（3）截面右侧抗弯截面系数抗扭截面系数截面左侧的弯矩截面上的扭矩T3为截面上的弯曲应力截面上的扭

22、转切应力轴的材料为45Cr，调质处理。由表15-1查得截面上由于轴肩而形成的理论应力集中系数及按附表3-2查取。因，经插值后可查得设计计算及说明结果又由附图3-1可得轴的材料的敏性系数为故有效应力集中系数为：由附图3-2得尺寸系数；由附图3-3得扭转尺寸系数轴按磨削加工，由附表3-4的表面质量系数为故得综合系数为所以轴在截面左侧的安全系数为（三）中速齿轮轴1、求轴上的功率P2、转速n2和转矩T22、求作用在齿轮上的力已知高速级小齿轮；强度足够设计计算及说明结果低速级大齿轮；圆周力Ft，径向力Fr及轴向力Fa的方向如图所示3、初步确定轴的最小直径选取轴的材料为45Cr调质处理。根据机械设计表15

23、-3，取，于是得输入轴的最小直径显然是安装轴承处轴的直径d-d-，则取d-=d-=35mm。4、轴的结构设计（1）拟订轴上零件的装配方案用如图所示装配方案（2）根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度初步选择滚动轴承。因轴承同时受有径向力和轴向力的作用，故选用单列圆锥滚子轴承。参照工作要求并根据d-=d-=35mm，由轴承产品目录中初步选取标准精度级的单列圆锥滚子轴承30307，其尺寸为dDT=35mm80mm22.75mm，故l-=23mm。右端滚动轴承采用轴肩进行轴向定位。由手册上查得30307型轴承的定位轴肩高度h=3.5mm，因此，取得d-=42mm。取安装齿轮出的轴段-的直径d-=4

24、0mm；齿轮的左端与左端轴承之间采用套筒定位。已知齿轮轮毂的宽度为60mm，为了使套筒端面可靠地压紧齿轮，此轴段应略短于轮毂宽度，故取l-=56mm。为了使大齿轮轴向定位，取d-=46mm，又由于考虑到高、低速轴的长度，取l-=105mm。考虑齿轮距箱体内壁之距离，及滚动轴承的宽度，取l-=20mm考虑齿轮距箱体内壁之距离，及滚动轴承的宽度和套筒的长度，取l-=44mm。至此，已初步确定了轴的各段直径和长度。设计计算及说明结果设计计算及说明结果（3）轴上零件的轴向定位齿轮半联轴器与轴的联接，选用平键为12mm8mm45mm。（4）确定轴上圆角和倒角尺寸参考表15-2，取轴端倒角，各圆角半径见图

25、5、求轴上的载荷首先根据轴的结构图作出轴的计算简图。在确定轴承支点位置时，从手册中查取a值。对于30307型圆锥滚子轴承，由手册中查得a=18mm。因此，轴的支撑跨距L1+L2+L3=35mm+183.5mm+73.5mm=292mm。根据轴的计算简图作出轴的弯矩图和扭矩图。从轴的结构图以及弯矩和扭矩图可以看出截面A是轴的危险截面。先计算出截面A处的MH、MV及M的值列于下表。载荷水平面H垂直面V支反力FFNH1=5934N，FNH2=9566NFNV1=1876N，FNH2=4059N弯矩MMH=703085.8 NmmMV1=334296 Nmm，MV1=298304 Nmm总弯矩M=76

26、3751 Nmm扭矩T2=377930 Nmm6、按弯扭合成应力校核轴的强度根据轴的弯扭合成强度条件，取，轴的计算应力已选定轴的材料为45Cr，调质处理。由表15-1查得。因此，故安全。7、精确校核轴的疲劳强度（1）判断危险截面截面左侧过盈配合引起应力集中；截面左侧受较大弯矩和扭矩，且直径较小，最终确定此两个面为危险截面。（2）截面左侧抗弯截面系数抗扭截面系数截面左侧的弯矩截面上的扭矩T2为设计计算及说明结果截面上的弯曲应力截面上的扭转切应力轴的材料为45Cr，调质处理。由表15-1查得过盈配合处的值，由附表3-8用插入法求出，并取，于是得；轴按磨削加工，由附表3-4的表面质量系数为故得综合系

27、数为所以轴在截面左侧的安全系数为（3）截面左侧抗弯截面系数抗扭截面系数设计计算及说明结果截面左侧的弯矩截面上的扭矩T2为截面上的弯曲应力截面上的扭转切应力轴的材料为45Cr，调质处理。由表15-1查得截面上由于轴肩而形成的理论应力集中系数及按附表3-2查取。因，经插值后可查得又由附图3-1可得轴的材料的敏性系数为故有效应力集中系数为：由附图3-2得尺寸系数；由附图3-3得扭转尺寸系数轴按磨削加工，由附表3-4的表面质量系数为6故得综合系数为设计计算及说明结果所以轴在截面左侧的安全系数为八、 滚动轴承的选择及计算（一）、低速轴的轴承选用30308型圆锥滚子轴承，1、 两轴承所受的径向载荷由轴的校

28、核过程中可知：2、 两轴承的计算轴向力左端压紧3、 轴承当量动载荷强度足够设计计算及说明结果4、 轴承寿命（二）中速轴的轴承选用30307型圆锥滚子轴承，1、 两轴承所受的径向载荷由轴的校核过程中可知：5、 两轴承的计算轴向力左端压紧强度足够设计计算及说明结果6、 轴承当量动载荷7、 轴承寿命（三）高速轴的轴承选用32214型圆锥滚子轴承，1、 两轴承所受的径向载荷由轴的校核过程中可知：2、 两轴承的计算轴向力强度足够设计计算及说明结果右端压紧3、 轴承当量动载荷4、 轴承寿命九、 键联结的选择及校核计算1、 V带轮处的键取普通平键1063GB1096-792、 中速轴上大齿轮处的键取普通平键

29、1245GB1096-793、 低速轴上大齿轮处的键取普通平键2280GB1096-79强度足够强度足够强度足够强度足够设计计算及说明结果4、 联轴器处的键取普通平键1890GB1096-79十、 联轴器的选择选用HL6联轴器60142GB5014-85（选择过程见轴的校核）十一、 减速器附件的选择1、 通气帽选用M3622、 游标尺选用M163、 油塞选用M141.5十二、 润滑与密封由于高速轴上的小齿轮齿顶线速度大于2m/s，所以轴承采用油润滑。为防止润滑油外泄，用毡圈密封。十三、 设计小结在三个星期的努力后，我的同轴式减速箱设计方案终于全部出路炉了。无数的汗水换来了我的第一个完整的设计作

30、品。先总结一下我的作品。这个作品最大的优点就是体积小巧，503mm403mm372mm的外形应该在安装上有一定的优势。其次就是质量过关，所有关键零件都经过精密校核，并达到设计要求。最后便是在电动机的选择等方面考虑到了节约的原则。这些优点也许很多其他同学的设计也能达到，所以并不算什么。更重要的是这次课程设计使我认识了、也学到了很多比书本知识更有用的东西：思维的缜密、知识的融汇。思维是否缜密决定着修改的次数，而机械制图知识的牢固程度又决定着画图的速度。就是在不停的修改中，我看到了自己在“机械设计”这门课程的学习上的不足，也让我更深入地掌握了这门课程，这也是这次“课程设计”的最大成果吧！总之，我们学

31、到了很多，无论是知识上还是技能上的。同时我们也取得了很多经验教训，这同样对我的未来有很大价值。也许这次的设计不算完美，但她必将对我们将来的学习工作有很大帮助。十四、 参考资料目录1、简明机械设计手册，同济大学出版社，2002年5月2、新编机械设计手册，辽宁科学技术出版社，1996年9月3、机械设计，高等教育出版社，2003年5月4、机械设计/机械设计基础课程设计，高等教育出版社，2003年8月强度足够1. 基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究2. 基于单片机的嵌入式Web服务器的研究 3. MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方

32、法及对良率的影响研究 4. 基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制 5. 基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究 6. 基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器7. 单片机控制的二级倒立摆系统的研究8. 基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现 9. 基于单片机的蓄电池自动监测系统 10. 基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究11. 基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究 12. 基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发 13. 基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制 14. 基于单片机的自动找平控制系统研究 15. 基于C8051F

33、040单片机的嵌入式系统开发 16. 基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发 17. 模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现 18. 一种基于单片机的轴快流CO,2激光器的手持控制面板的研制 19. 基于双单片机冲床数控系统的研究 20. 基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制 21. 基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制 22. 基于单片机的软起动器的研究和设计 23. 基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究 24. 基于单片机的机电产品控制系统开发 25. 基于PIC单片机的智能手机充电器 26. 基于单片机的实时内核设计及其应用研究 27. 基于单片

34、机的远程抄表系统的设计与研究 28. 基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制 29. 基于微型光谱仪的单片机系统 30. 单片机系统软件构件开发的技术研究 31. 基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制32. 基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制 33. 基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用 34. 基于单片机的光纤光栅解调仪的研制 35. 气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制 36. 基于单片机的数字磁通门传感器 37. 基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究 38. 基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究 39. 单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制 40. 基于

35、C8051F020单片机的多生理信号检测仪 41. 基于单片机的电机运动控制系统设计 42. Pico专用单片机核的可测性设计研究 43. 基于MCS-51单片机的热量计 44. 基于双单片机的智能遥测微型气象站 45. MCS-51单片机构建机器人的实践研究 46. 基于单片机的轮轨力检测 47. 基于单片机的GPS定位仪的研究与实现 48. 基于单片机的电液伺服控制系统 49. 用于单片机系统的MMC卡文件系统研制 50. 基于单片机的时控和计数系统性能优化的研究 51. 基于单片机和CPLD的粗光栅位移测量系统研究 52. 单片机控制的后备式方波UPS 53. 提升高职学生单片机应用能力

36、的探究 54. 基于单片机控制的自动低频减载装置研究 55. 基于单片机控制的水下焊接电源的研究 56. 基于单片机的多通道数据采集系统 57. 基于uPSD3234单片机的氚表面污染测量仪的研制 58. 基于单片机的红外测油仪的研究 59. 96系列单片机仿真器研究与设计 60. 基于单片机的单晶金刚石刀具刃磨设备的数控改造 61. 基于单片机的温度智能控制系统的设计与实现 62. 基于MSP430单片机的电梯门机控制器的研制 63. 基于单片机的气体测漏仪的研究 64. 基于三菱M16C/6N系列单片机的CAN/USB协议转换器 65. 基于单片机和DSP的变压器油色谱在线监测技术研究 6

37、6. 基于单片机的膛壁温度报警系统设计 67. 基于AVR单片机的低压无功补偿控制器的设计 68. 基于单片机船舶电力推进电机监测系统 69. 基于单片机网络的振动信号的采集系统 70. 基于单片机的大容量数据存储技术的应用研究 71. 基于单片机的叠图机研究与教学方法实践 72. 基于单片机嵌入式Web服务器技术的研究及实现 73. 基于AT89S52单片机的通用数据采集系统 74. 基于单片机的多道脉冲幅度分析仪研究 75. 机器人旋转电弧传感角焊缝跟踪单片机控制系统 76. 基于单片机的控制系统在PLC虚拟教学实验中的应用研究77. 基于单片机系统的网络通信研究与应用 78. 基于PIC

38、16F877单片机的莫尔斯码自动译码系统设计与研究79. 基于单片机的模糊控制器在工业电阻炉上的应用研究 80. 基于双单片机冲床数控系统的研究与开发 81. 基于Cygnal单片机的C/OS-的研究82. 基于单片机的一体化智能差示扫描量热仪系统研究 83. 基于TCP/IP协议的单片机与Internet互联的研究与实现 84. 变频调速液压电梯单片机控制器的研究 85. 基于单片机-免疫计数器自动换样功能的研究与实现 86. 基于单片机的倒立摆控制系统设计与实现 87. 单片机嵌入式以太网防盗报警系统 88. 基于51单片机的嵌入式Internet系统的设计与实现 89. 单片机监测系统在

39、挤压机上的应用 90. MSP430单片机在智能水表系统上的研究与应用 91. 基于单片机的嵌入式系统中TCP/IP协议栈的实现与应用92. 单片机在高楼恒压供水系统中的应用 93. 基于ATmega16单片机的流量控制器的开发 94. 基于MSP430单片机的远程抄表系统及智能网络水表的设计95. 基于MSP430单片机具有数据存储与回放功能的嵌入式电子血压计的设计 96. 基于单片机的氨分解率检测系统的研究与开发 97. 锅炉的单片机控制系统 98. 基于单片机控制的电磁振动式播种控制系统的设计 99. 基于单片机技术的WDR-01型聚氨酯导热系数测试仪的研制 100. 一种RISC结构8位单片机的设计与实现 101. 基于单片机的公寓用电智能管理系统设计 102. 基于单片机的温度测控系统在温室大棚中的设计与实现103. 基于MSP430单片机的数字化超声电源的研制 104. 基于ADC841单片机的防爆软起动综合控制器的研究105. 基于单片机控制的井下低爆综合保护系统的设计 106. 基于单片机的空调器故障诊断系统的设计研究 107. 单片机实现的寻呼机编码器 108. 单片机实现的鲁棒MRACS及其在液