钢筋混凝土升板结构技术规范GBJ130—90.pdf

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1、钢筋混凝土升板结构技术规范GBJ130-90主编部门：中华人民共和国原城乡建设环境保护部批准部门：中华人民共和国建设部施行日期：1991年3月1日关于发布国家标准 钢筋混凝土结构技术规范的 通 知（90）建标字第249号 根据国家计委计综1984305号文的要求，由中国建筑学研究院会同有关单位共同制订的 钢筋混凝土升板结构技术规范，已经有关部门会审，现 批 准 钢筋混凝土升板结构技术规范GBJ130-90为国家标准，自一九九一年三月一日起施行。本标准由建设部负责管理。具体解释等工作由中国建筑科学研究院负责。出版发行由建设部标准定额研究所负责组织。中华人民共和国建设部一九九。年五月十八日编 制

2、说 明本规范是根据国家计委计综1984305号文的要求,由中国建筑科学研究院会同有关单位共同编制而成的。本规范是在部标准 升板建筑结构设计与施工暂行规定（JGJ8（76）和 升板建筑结构设计与施工暂行规定的补充规定（JGJ8（二）-79）的基础上进行了合并和修改，吸收了近十几年来的设计、施工实践经验和科研成果，增加了密肋板、格梁板设计计算和构造、盆式升板法设计与施工、现浇柱与工具柱施工以及墙体和筒体的施工等内容。在编制过程中，以多种方式广泛地征求了全国有关单位意见，反复修改，最后由我部会同有关部门审查定稿。本规范共分十一章十一个附录。其中设计部分六章,施工部分四章，验收部分一章。这三部分的内容

3、是紧密联系的。其主要内容有：总则，设计计算与施工的基本规定，板、柱、板柱节点、抗侧力等结构的设计与施工及升板结构工程的质量标准与验收。为了提高规范质量，请各单位在执行木规范的过程中，注意总结经验，积累资料，随时将有关意见和建议寄交中国建筑科学研究院结构所，以便今后进一步修改时参考。建设部一九九。年五月主 要 符 号作用和作用效应M弯矩设计值N轴向力设计值V翦力设计值F-作用，力q垂直分布活荷载设计值卬 0)-集中和分布风荷载仇、90-构件自身所受的重力和分布重力计算指标B.短期荷载作用下的等代梁刚度X*等代框架梁的线刚度等代框架柱的线刚度&总框架顶点的水平刚度K”总煎力墙顶点的水平刚度,混凝土

4、的弹性模量E.型钢的弹性模量/.混瓶土的抗拉强度设计值几何参数h等代梁的截面惯性矩I,混凝土板或柱的截面惯性矩I.型钢的截面惯性矩人 等代框架梁的截面惯性矩%等代框架柱的截面惯性矩J 各片煎力墙等效惯性矩之和馥、br等代梁的计算宽度%柱帽的有效宽度B房屋总宽度k.板的截面高度品柱的截面高度A-裁面的有效图度Ri 1 县图柱的全高H*墙体的悬臂高度H房屋总高度I-柱距1、lr等代梁的计算跨度io柱的计算长度ea-偏心距T1-基本周期3柱帽领斜面与柱轴线的夹角人 冲切破坏锥体面的平均周边长度犷或 建筑物顶点X 或 Y 方向的位移犯或物 X 或 Y 方向的层间位移S皈-支 座 A F 的竖向位移计算

5、系数0次梁的有效刚度系数P折售荷载修正系数，变刚度等代悬臂柱的截面刚度修正系数%偏心距增大系数“计算长度系数Acb柱帽半宽与等代框架梁跨度之比柱帽计算高度与柱高之比玲、4 等代框架梁左、右端刚域长度与梁跨度之比潦、4 柱上、下端刚域长度与柱高之比魏、魏带刚域梁左、右端的线刚度修正系数褥、就带刚域柱上、下端的线刚度修正系数第一章总则第 1.0.1条 为了在升板结构的设计与施工中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，特制订本规范。第1.0.2条 本规范适用于屋面高度不超过50m和设防烈度不超过8度的工业与民用建筑的钢筋混凝土升板结构的设计与施工。第1.0.3条开板

6、结构的设计与施工，应采用合理的设计与施工方案，编制施工组织设计，并严格执行质量检查与验收制度。第1.0.4条本规范按现行国家标准 建筑结构设计统一标准、建筑结构设计通用符号、计量单位和基木术语、混凝土结构设计规范、建筑抗震设计规范、建筑结构荷载规范，并结合升板结构的特点而编制的。在设计与施工时，尚应符合国家有关其它规范的规定。第二章设计计算与施工的基本规定第2.0.1条升板结构的整体布置应保证建筑物在施工及使用过程中的稳定性。建筑物中的电梯井、楼梯间等可作为抗侧力结构，在提升过程中尚可利用相邻坚固建筑物作为升板结构的临时支撑。第2.0.2条升板结构的平面与柱网可灵活布置，有抗震设防要求时，结构

7、布置宜均匀、对称，其刚度中心宜与质量中心重合。第2.0.3条开板结构的承载力应采用下列公式进行设计和计算：一、非抗震设计时：0SR(2.0.3-1)二、抗震设计时：S)格梁板1 一在上板喈,2 T中板缙.z*一学代里计更将度,&、一 等代梁计督宽度二、短期荷载作用下等代梁的刚度可按下式计算：2=0.8&?A (3 2 21)式 中“板的混凝土弹性模量；h一 等 代 梁 的 截 面 惯 性 矩。三、等代梁威面惯性矩应按下列规定确定：1.平板的等代梁截面惯性矩应按下式计算：人 二 蓊 或 嚼 (3 2 2-2)式 中k.平板的截面高度。2.密肋板的等代梁截面惯性矩，应取计算宽度范围内所有肋按 T

8、形截面计算的惯性矩之和。格梁板的等代梁截面惯性矩，应取柱轴线两侧板中心线范围内的T 形截面主梁惯性矩与次梁惯性矩之和。密助板肋的翼缘计算宽度和格梁板主梁及次梁的翼缘计算宽度应符合现行国家标准 混谶土结构设计规范的有关规定；3.当采用预制混搬土模壳时，具混凝土强度等级不应低于C 15。当预制模壳的混器土强度等级不小于密肋板或格梁板的0.6倍时，可考虑模壳与板的共同工作。第条 当按等代梁法计算提升差异内力时，对一般提 升 法，提升差异内力应为分别计算仅由任一支座提升差异10101n 产生的内力；对盆式提升法，提升差异内力应按设计盆曲线并考虑任一支座提升差异5 m m 产生的内力。提升差异内力应按本

9、规范附录一的有关公式计算确定。第条 平板和密肋板的等代梁弯矩设计值，可按表3，2 4 的比例分配给柱上板带和跨中板带。平板与密肋板柱上板带和跑中板带弯炬分配比例表3 2 4祗 面 位就在上板喈游中板密内峪支座横面负穹距鸥中正弯距72%55%25%45%糊 略第一个内支座祗面负弯距腾中正考距边支座梅面负号距75%55%90%25%45%10%注,在总考矩是不变的条件下，必要时允许将在上板喈负弯矩的10%分配给游中板喈.第 3 2 5 条 两个方向主次梁相互垂直，且相邻主梁间仅布置两根次梁的格梁板，其等代梁弯矩设计值应分别按下列公式分配给主次梁；跖XM，一人+如产式 中M格梁板的等代梁弯矩设计值;

10、格梁板的主梁弯矩设计值；M.格梁板的次梁弯矩设计值；Za格梁板的主梁的截面惯性矩;Z.格梁板的次梁的截面惯性矩J(M2.52)a弯矩分配时次梁有效刚度系数，可按本规范附录三取用。其他情况的格梁板可按交叉梁结构计算。第 三 节 使 用 阶 段 计 算第条 使用阶段板的内力设计值S应按下列公式计算：一、非抗震设计时：s=4+尸+(心 沟K+簿Mk)(33 1-1)二、抗震设计时：S=4M K+必 网.+XUF.+(3*3*12)式 中.风荷载作用分项系数，应 取1.4；,一板就位差异作用分项系数，应 取1.25,Q活荷载作用分项系数，当活荷载小于4kN/mZ时取1.4,否 则 取1.3,n水平地震

11、作用分项系数，应 取1.3；弧-风荷载组合系数，应 取0.85；QK-活荷载标准值(kPfc);W.就位差异值。一般方法提升的就位差异值取Sten,当采用盆式搁置的就位差异值取3mm;wk-风 荷 载 标 准 值(kPfc)j。一 活 荷 载 地 震 组 合 值。对按实际情况计算的活荷载取100；按等效楼面均布活荷载计算的书库、档案库取 80,一般民用建筑取50,水平地震作用的标准值，按本规范第6 2 3 条规定进行计算；。八C.一分别为板自重和就位差异的作用效应系数.c9 活 荷 载 作 用 效 应系 数；水平地震作用效应系数；4 风荷载作用效应系数。第条 使用阶段板的重力 0考虑动力系数)

12、及就位差异所产生的内力，仍可按本章写3*2*2 条、第 3*2*3 条的规定进行计算。第条 当垂直荷载作用下的平板和密助板，采用经验系数法计算使用阶段板的内力时，应符合下列要求.一、活荷载为均布荷载，且不大于恒荷载的三倍；二、在使用阶段每个方向至少应有三个连续跨；三、任一区格内的长边与短边之比不应大于1.5,四、在同一方向上的最大跨度与最小跨度之比不应大于1.2。第条 按经验系数法计算时，应先算出除板所受的重力外的所有垂直分布活荷载产生的板的总弯矩设计值，然后按表 3 3 4 确定柱上板带和跨中板带的弯矩设计值，对工方向板的总弯矩设计值，应按下式计算：M=(3 3.4 1)对 JF方向板的总弯

13、矩设计值，应按下式计算：留 尸-尸 一 (3 3 42)式 中 a 柱帽在弯矩方向的有效宽度与无梁楼盖的要求相同；当无柱帽时取零；9垂直分布活荷载设计值（kPa）。经睑系数法板带弯矩值 表3-3 4注，在忌考能星不变的条件下.必要时允许海在上板带负考矩的10%分配给腾中板喈.表3 4为无核普板的笠藤莱赦.对较小悬寓板仍可采用，当林寓较大且其倒考矩大于边支座樵面短考矩时.应让更林胃弯矩对边支座与内鸥的彩帽.薇 面 位 意住 上 板 街躇 中 板 喈内明支座链面负弯距a 5016(必)0-17Jfs(MT)将中正穹距一 明a 18%（必）0-15MZ第一个内支座横面负穹距a 5016(修)0-17

14、MZ(MT)腾中正弯距a第 修（J6）0-22JG(MT)边支座樵面负穹距a黑 必（16）0-0 匹(MT)第 3,3,5 条 当不符合本规范第3*3*3 条中任一款的平板和密肋板以及格梁板，均可采用等代框架涉安下列规定进行计图3 3 5平板、密肋板及格梁板的等代框架1-中间枢槊,含一边框架,Zxt Z r一当代枢槊梁计垓翳度,%,与一 等 彳 咖 槊 梁 计 置 宽 度一、垂直荷载作用下等代框架的计算宽度，可取垂直于计算跨度方向的两个相邻区格板中心线之间距离0 3*3 5）；在侧向力作用下其计算宽度按本规范第6*2,5条采用,二、平板与密助板的等代框架梁、柱以及格梁板的等代框架柱的线刚度,应

15、按本规范第6 2 6条和第6 2 7条规定计算。格梁板的等代框架梁一般不考虑柱帽的作用，梁刚度可按本规范第302 2条规定计算；三、宜考虑活荷载的不利组合。第3 3 6条 由等代框架法计算的弯矩，应按以下规定进行分配：一、当平板与密助板的任一区格长边与短边之比不大于2时，仍可按表3 2，4比例分配给柱上板带和跨中板带对有柱帽的等代框架，其支座负弯矩应取刚域边缘处的值幽3,3,6）,然后分配给柱上板带和跨中板带；图3 3 6有柱帽等代框架梁在垂直荷载作用下支座弯矩取值刚电区第条 当哥国图寸，由本规范第3*3*4条和第36条第T所算得的各板带雕,除边支邮边跨跨中外，均应乘以0.8礴。按本规范第3*

16、3*2条售得的支座弯矩也应乘以0.8礴。密肋极各板带内的弯矩，可按期的刚度大小分配。第3 3，8条 由水平荷载产生的内力，应根据有关规范规定组合到柱上板带或格梁板的主梁上。有柱帽的平板、密肋板，支座负弯矩应取梁刚域边缘处的值 幽3*3*8）。图3*3*8有柱帕等代框架梁在水平荷载作用下支座弯矩取值Mi,ML券代框架架刚城边缘处的穹矩值I必、必一等代枢槊梁左，右端的夸矩及计值Z一在距第 四 节 构 造 与 配 筋第 3，4 1 条 临时划分的提升单元之间，板可预留宽为1/4-1/3 板跨的后浇板带，待板就位固定后再灌筑混凝土，甚连接钢筋应适当加强并有足够的搭接长度。第 3，4 2 条 密助板的肋

17、净距不宜大于800mm,助宽不宜小于8 0 m m,肋高不宜大于肋宽的3 倍。密肋板的现浇面板厚度不宜小于 M m。第 343 条 板内钢筋应由提升与使用两个阶段计算所得内力设计值的较大值决定。第 3 4 4 条 在配置柱帽处的负弯矩钢筋时，不考虑后浇柱帽的作用，仍采用板的有效高度计算。板内钢筋的配置应符合下列规定：一、平板或密肋板按两个方向的柱上板带和跨中板带配置。二、格梁板也应按两个方向的主梁及次梁配筋。支承于格梁上的板按多区格连续板计算与配筋。当采用适制钢筋混凝土模壳时，具板内的配筋应由使用阶段连续板的正弯矩按板与混凝土模壳组成的迭合截面配筋，同时应满足施工阶段的需要。三、平板内的钢筋形

18、式，可按本规范附录二附图2.1配置。第 3.4.5 条密肋板在柱帽区宜做成实心板，在胁中配有负弯矩钢筋的范围内，宜配置构造用的封闭箍筋。箍筋直径不应小于4mm，间距不应大于肋高，且不应大于250mm。密肋板主筋的配置长度可采用平板的规定。密肋板面板应配置双向钢筋网,其直径不小于4mm,间距不大于30mm。第 3.4.6条 平板边缘上、下应各设置一根直径不宜小于16mm的通长钢筋,也可利用原有配筋拉通；密肋板的边肋上下应至少各设二根直径不小于16mm通长钢筋,并配置构造用的封闭箍筋。第 3.4.7 条板面有集中荷载时，其配筋应由计算确定。当楼板上某区格内的集中荷载设计值不大于该区格内均布活荷载设

19、计值总量的10%时,可按荷载折算总量为Ft的折算均布活荷载设计值进行计算：Ft=l.l(F+Fq)(3.4.7)式 中F某区格内的集中荷载设计值；Fq某区格内的均布活荷载设计值总量。第3.4.8条 平板和密肋板需开孔时，其配筋应由开孔板的内力设计值计算确定。当满足下列要求时，仅需在板孔周边补足被孔洞截断的钢筋，而可不作专门计算：一、在两个方向的跨中板带公共区内，孔的边长不应大于孔洞所在区格短边尺寸的1/2.5；二、在两个方向的柱上板带公共区内，孔的边长不应大于孔洞所在区格的短边尺寸的1/20,但柱帽区不得开孔；三、在一个方向的跨中板带和另一个方向的柱上板带公共区内，孔的边长不应大于孔洞所在区格

20、的短边尺寸的1/8；四、孔洞间的净距，不应小于孔的最大尺寸的三倍。当上述孔洞边长大于1m时或截断密肋板的肋时，应在孔的周边加圈梁或型钢,以补足被孔洞削弱的板或肋的截面刚度。第四章柱的设计第 一 节 一般规定第4.1.1条升板结构可根据工程的场地和设备条件，选用现浇或预制钢筋混凝土柱。预制柱高度与截面较小边尺寸之比，不宜大于50,第4.1.2条 升板结构的柱应按提升阶段和使用阶段进行计算。预制柱还应进行吊装阶段的验算。提升阶段的柱应按实际的提升程序，对搁置状态和正在提升的状态进行群柱稳定验算。各柱尚应进行偏心受压承载力验算。使用阶段的柱应按框架柱进行设计。第4.1.3条 升板结构柱采用接柱时,接

21、头部位应进行承载力验算，接头及其附近区段内截面的承载力应不小于该截面计算承载力的1.3倍。第4.1.4条 升板结构抗震设计时，柱的内力设计值由木章第二节及第三节叠加后应按现行国家标 准 建筑抗震设计规范进行效应组合和调整。柱的截面和配筋，应该现行国家标准 混凝土结构设计规范有关规定进行设计和计算。第二节提升阶段验算第4.2.1条 升板结构在提升阶段应对各个提升单元进行群柱稳定性验算。其计算简图可取一等代悬臂柱，其惯性矩为这个提升单元内所有单柱惯性矩的总和,并承担单元内的全部荷载。第4.2.2条 升板结构柱的群柱稳定性应由等代悬臂柱偏心距增大系数验算确定。偏心距增大系数为负值或大于3时，应首先改

22、变提升工艺，必、要时再加大柱截面尺寸或改进结构布置。偏心距噌大系数应按下式计算；L-1.0.0.58a0-509d 483a 47ia 458d 447a 440琏嗡售状态下柱底的混凝土弹性模量;采用预制柱时，可根据混凝土强度等级按有关规范查用；采用升提或升滑法的柱时，可根据当时混凝土的抗压极限强度确定；一提升单元内所有单柱柱底混瀚土截面惯性矩总和；i变刚度等代悬臂柱的截面刚度修正系数；当采用预制柱时取1.0;当采用升提或升滑法的柱时可按本规范附录四查用。第4*2*5条 提升阶段柱的计算长度应按下式计算：%=2Ha(4*2*3 1)式 中 山 承重销底距柱底的高度。验算搁置状态时取最高一层永久

23、或临时搁置板处的承重销底距柱底的高度 图4 23-1),若验算正在提升的状态时，则取提升机处的承重销底距柱底的高度(图42*32),柱底一般取混避土地坪面，如地坪不是现浇混凝土，则取柱杯口面。图42,31搁置状态时柱 图423 2正在提升状态的计算简图 时柱的计算简图但对下列情况应作相应修改；一、若下面一层或数层的板已就位且板柱节点已形成可靠的刚接时，柱底可取最局刚接层的层局一半处(图4*2,3 3、图4 2 3-4),其计算长度可按下式计售.4 2HL1 第4*2*6条 升板结构柱提升阶段风荷载的标准值一般可取七级风的风荷载小1压值为0.13kPa）。大于上述风级时，应暂停提升并采取相应措施

24、，确保群柱的稳定性。当该提升单元有外墙体时，在顶层板以上应采用各柱风荷载的总和，在顶层板以下应采用墙和柱实际所受的风荷载，第4-27条 升滑、升提施工的劲性钢筋混谶土柱的钢骨架，尚应按现行国家标准 钢结构设计规范嗡售单柱的承载力和 稳 定 性 格构式偏心受压构件弯曲平面内的整体稳定性、单肢稳定性及缀材的承载力）。钢 骨 架 的 柱 高 为（本规范附图4 1）,计 算 长 度 可 取 为 当 劲 性 钢 筋 混 源 土 柱 与 预 制 钢 筋 混 凝土柱连接时，锅骨架柱计算长度可取2.5阳 Q&酎 H q,当计算长度大于2dHg时 取 勿发”，停歇孔处以外的缀材可采用钢筋缴条第 4 2 8 条

25、采用升提或升滑施工时应符合墙体稳定性的要求，其悬臂高度不应大于表4*2*8 的允许值.崎体允许悬曾高度田，表428崎厚6 (mm)150200250300a50400卬,8131517192123当 墙 面 开 孔 时 值 4 2 8-1）,表 4 2 8 中的崎体允许悬臂高度应乘以下折算系数也：图4281墙的净宽度八式 中I一柱距;鼠该柱距中墙的净宽度；墙面开孔率。墙体的悬臂高度，当墙体与楼板无可靠连接时，取畸体基础顶面或混谶土地坪面至墙体顶面间的距离；当有可靠连接时，取与墙体连接的最高一层楼板与次一层楼板之间中点至墙体顶面间的 距 离 嫡 4”2 8-2）。图4 2 8-2墙体悬臂高度图

26、4*2 82 中 的 Q）、Q）、Q）三种情况的墙体与板应有可靠的连接，其间距不应大于柱距或61n.第4 2，9条 楼板与墙体间的连接件在施工阶段应按承受墙体允讦悬臂高度范围内的风荷载进行抗拉、抗压、抗剪承载能力嗡算，并应对墙体连接点处的混凝土进行局部挤压承载力验算,验算时可取七级风的风压值为a 18kPao第4*2*10条 升提或升滑施工的墙体在施工阶段还应按钢筋混淹土受弯构件进行承载力嗡售。若所需配筋过多，宜采取改变提升程序，增加连接等措施。不开孔墙体承载力验篝时每米宽应的弯矩m,应按下式计算：m=0.6o 3(1-G 田 寸 4-2*10 2)式 中(风荷载设计值。第 4*2*11条 升

27、板结构在提升阶段尚应对单柱进行承载力 验 与单柱的内力设计值S由下式计算确定,S=/必 k+京 闲 佻+%(4，2 11)式中 B自重作用分项系数，应 取 1.2；Q施工活荷载作用分项系数，应 取 1.4,物风荷载组合系数，应 取 85;Gt单柱所承担的板、柱及其节点的自重标准值(kPa);。公单柱所承担的施工活荷载标准值(kPa),wt单柱所承担的风荷载标准值(kPa)；。八。如、心 一 分 别 为 自 重、施工活荷载等作用效应系数。单柱的轴力设计值应按实际的垂直荷载计算，单柱的弯矩设计值采用式4 5)并乘以偏心距噌大系数，在提升单元内按各柱的刚度分配确定。第 三 节 使 用 阶 段 计 算

28、第 4 3 7 条 使用阶段柱的内力设计值诙应按下列公式计算；一、非抗震设计时iso=工曲+4 代 k+/W k)九(43 1-1)二、抗震设计时：S a=/eG k+&C收+(4 3 12)式 中Gt板、柱及板柱节点自重标准值(kPa”CO板、柱及板柱节点自重作用效应系数。第 4 3*2 条 对非抗震设计的开板结构，按经验系数法计算时，板柱节点处上柱和下柱弯矩设计值之和Me可采用以下数值：中柱：Mc=0.25Mx(My)边柱：Mc=0.40Mx(My)(4.3.2)式中Mx、My按本规范第3.3.4 条计算的板总弯矩设计值。中柱或边柱的上柱和下柱的弯矩设计可根据式(4.3.2)的值按线刚度分

29、配。升板结构按等代框架法计算时,柱上端及下端弯矩设计值取实际计算结果。当有柱帽时，柱上端的弯矩设计值取柱刚域边缘处的值。第 4.3.3 条使用阶段柱应分别对最不利荷载组合下内力最大的截面和被孔洞削弱的截面应进行承载力计算。第4.3.4条 劲性钢筋混凝土柱应按专门的规范进行设计计算。使用阶段验算时,若柱配筋率在5%以下时，可按钢筋混凝土柱验算。二、柱帽中的承重销可按本规范第5，2*6 条进行承载力验算。其荷载计算应考虑板的重力、施工荷载以及就位差异所产生的反力，计算时可不考虑动力系数；三、后浇柱帽与柱之间的齿槽应能承受板的重力以外的全部荷载。齿槽抗煎承载力应按下式计算：乙。.5/.R ut it

30、/H E （51 21）式 中Vt齿槽承受的总煎力设计值（包括水平荷载按本规范第 5.1 6 条算得的附加煎力力九后浇柱帽混凝土抗拉强度设计值；R齿槽数量，一般可取3-4；小每个齿槽外口周边长度；M 每个齿槽高度，一般可取g0-10（hnm；瓯承载力抗震调整系数。非抗震节点取1.0,抗震节点取 1.125四、后浇柱帽上口与柱连接处，应根据板柱间传递的不平衡弯矩验算板柱连接件的大小及连接焊缝。每块板柱连接件和焊缝所受的内力可按下式计算;JLfN-电工 5*1-2-2）式 中M不平衡弯矩设计值（上下柱在该节点处一个方向弯矩的代数和）；*柱四周连接件总数；%连接件的焊缝至板底距离；时考虑柱帽影响系数

31、，无柱帽节点取1.0;61n 左右柱阙、1.枭1柱帽宽时，可 取 d 4-0.5；柱帽宽度较小时，e值可适当加大。第条 对勒n 左右的柱幽，当活荷载为101&Pa时，后浇柱帽可按本规范附录六附图6 1的构造采用；当活荷载在 lOkPft以下时，可适当瀛小柱帽尺寸；当活荷载在1 23Pa之间时，可按本规范附录六附图6 1的构造要求，适当加大柱帽尺寸，噌加齿槽数量以及相应增强箍筋和插筋，并可采用折线型柱帽。第5 1，4条 剪力块节点中的承剪预埋件和剪力块应能承受全部的荷载设计值，并应分别对承剪预埋件、煎力块进行抗翦和局部承压以及对各连接焊缝进行承载力嗡算，其节点构造可按本规范附录六附图6,2采用。

32、第5 1 5条 承重销节点中的承重销应能承受全部荷载设计值，可按本规范第5 2,6条进行承载力瑜算，并应对承重销搁置处的板底进行局部承压承载力喊售;暗销节点应对承重销、齿槽及板柱间的连接件等作相应的承载能力嗡算。其构造可按本规范附录六附图6 3、附图6/4采用。第5,1，6条 板柱节点在竖向荷载和水平地震作用下的总煎力设计值应按下列公式计菖,v=3Kh+Fv 1 .6 1)八 二如才融 5 1 6 2)If式 中 匕 一竖向荷载产生的剪力设计值；水平荷载产生的剪力设计值；M l、一水平荷载所产生的等代框架梁刚域边缘处的弯矩设 计 值0 3*3*8),第二节提升环和承重销第5 2 1条 型钢提升

33、环可采用槽钢或I字钢焊接成井字型或口字型，槽钢或I字钢型号不宜小于12号。第5,2 2条 型钢提升环的挑肢长度不宜大于沙0。板的冲切承载力应按下式计算：V 0.6，祖-0 5 2 2)式 中 厂 剪力设计值。对于有柱帽节点，按板提升阶段荷载计算；对于无柱帽节点还应按板使用阶段荷载计售，当需抗震设防时，尚应考虑地震作用引起的附加剪力，按本规范第5,1-6条计算；itkx 冲切破坏锥体面的平均周边长度 值5 2*2）；力 板的混瀚土的抗拉强度设计值j*0 板的有效图度o图5*2*2睑篁板的冲切承载能力截面位置1-冲切破坏傕体的底面线,ZL见图5-23第5 2*3条 选择提升环截面时，可采用将两个方

34、向的提升环简化为主次梁和它所传的荷载埼句地作用在提升坏的挑肢长度 上 的 计 算 简 图（图5*2 3）,并按下列方法计算内力设计值驷点提升取搁置状态，二点提升取提升状态）。由 图5 2 3算得的总弯矩设计值，可按刚度比分配给型钢和与其共同工作的钢筋混凝土板。钢筋混凝土板的宽度取板孔边至破裂线的距离，截面刚度应扣除提升孔等所削弱的刚度。由钢筋混器土板承受的弯矩设计值M：骂 瓦 存 盘 舐 取 5 2 3-1）1-主 梁,2一次梁,3一吊点或捆就点V 到力段计值按本加范第5 含含条采用,ZL-对型钢提升环取提升环长度,对无型钢梃升环取板孔边径扬布或砧围的长度,射一对型钢提升环,为板孔宽度.对无型

35、钢槌升环为板孔宽加一个径筋的宽度,加一梃升环佛肢长度,取:Q,一瓦)由型钢承受的弯矩设计值 相：招=曰.+期/产 (5 2 3-2)式 中M提升环总弯矩设计值；E型钢的弹性模量；Z.型钢的截面惯性矩；蜃 混凝土板的弹性模量；Z.钢筋混凝土板的截面惯性矩。按 公 式Q 2 3-1)和(5 2 3-2)算得的弯矩值，应分别时型钢和钢筋混瀚土板进行承载力验算。第5 2 4条 采用型钢提升环时，应采取下列构造措施.一、板内被提升环截断的受力钢筋应焊接在提升环型钢翼缘上，以加强提升环与板受力钢筋的共同工作；二、在孔的四周直噌加钢筋面积，以补偿被提升环截断的受力钢筋；三、按本规范第5 2，3条计算所需要的

36、孔边钢筋应布置在冲切破裂线范围以内，板面钢筋应连续跨过提升坏的挑肢。第5 2 5条 在后浇柱帽节点的平板中，或在密助板、烙梁板中，可采用无型钢提升环。无型钢提升环宜采用下列构造措施 蟠5,2*5）；图5*2*5无型钢提升环1一预埋件,2-支 承 钢 板,一6150衽筋,所附加钢筋,一根内原有受力娴筋,一吊筋,Z*-附加钢筋借固长度,4附加铜笳直径一、在板孔洞四周附近应设置附加钢筋，其面积不少于被孔洞截断的受力钢筋面积，附加钢筋两端伸出孔边的长度应满足搭接长度的要求；二、沿附加钢筋全长范围内应设置6或8的封闭籁筋，其宽度不宜小于20（hnm,间距不宜大于150mm；三、板底搁置处应设置支承钢板，

37、其短边尺寸不宜小于150mm,厚度不宜小于8mmj四、板面孔边四周应设置洵埋件，待板就位后，还应与柱上预埋件焊接。无型钢提升环应进行下列嗡算,一、受弯承载力验算：弯矩设计值可按第5*2*3条规定计算。验售时，板孔每边承受弯矩的截面宽度取板孔宽度，在此宽度范围内的原有受力钢筋及附加钢筋均可计算在内；二、局部承载能力喊算搁 置 点（或吊点）支承钢板处可按现行国家标准 混瀚土结构设计规范规定计算吊筋和箍筋的裁面面积，吊筋和箍筋的计算范围S可取支承钢板的宽度加二倍钢筋混凝土板的有效高度。第5 6条 混耀土柱帽中承重销可按连续支承的悬臂梁计算简图0 5*2*6）瑜算其承载力。承重销节点中销的嘛算弯矩应按

38、上述计算后乘1.151.25取值。图5*2*6承重销计算简图1 T板.含一在干,A 承更隹,4-次 脸 可取25nam,第六章升板结构的抗侧力设计第一节一般规定第6.1.1条 升板结构抗震设计采用板柱结构时，单列柱数不得少于三根,当设计烈度为7度时，屋面高度不宜高于30m,8 度时屋面高度不宜高于20m 其它情况宜采用板柱剪力墙结构或板柱一壁式框架结构。第6.1.2条 剪力墙或井筒应沿建筑物的两个主轴方向布置,宜均匀对称地布置在由变形缝分开的建筑区段端附近及平面形状变化处。第6.1.3条 剪力墙的间距不宜超过建筑物宽度的3 倍,沿竖向宜贯通建筑物全高。墙的位置应考虑楼板开洞影响,在剪力墙间楼板

39、有较大开洞削弱时，其间距应予减小。第6.1.4条 升板结构抗震设计时，宜采用不设防震缝的方案。当遇下列情况之一时，应设防震缝:一、建筑平面有较大凸出或不规则；二、建筑物内有错层或建筑高度相差较大；三、建筑物内各部分结构刚度或荷载相差悬殊。建筑物的伸缩缝、沉降缝应满足防震缝要求。建筑物防震缝的最小宽度应按现行国家标准 建筑抗震设计规范的有关规定确定。第6.1.5条 升板结构抗震等级的确定，应符合下列规定：一、本规范中板柱结构对应于现行国家标准 建筑抗震设计规范中的框架结构。二、板柱剪力墙与板柱壁式框架结构对应于现行国家标准 建筑抗震设计规范中的框架抗震墙结构。第6，1，6条 凡本章未做规定的，应

40、符合现行国家标准的 建筑抗震设计规范和 混器土结构设计规范的有关规定。第 二 节 内 力 和 位 移 计 算第6，2 1条 升板结构在风荷载和水平地震作用下，应沿两个主轴方向分别进行抗侧力计算。第6*2*2条 升板结构抗侧力结构内力和位移计售时，可采用楼板在其平面内为绝对刚性的假定，并考虑板柱结构、剪力墙(包 括 井 筒)、壁式框架协同工作按弹性方法进行分析。第6,2*3条 对 于 高 度 不 超 过501n且高度与宽度之比不大 于4,体型比较规则，质量和刚度沿高度分布比较均匀的升板结构，在水平地震作用下，可简化为单质点体系结构采用底部煎力法计算。结 构 总 水 平 地 震 作 用 簿 部 剪

41、 力 标 准 值)及 各 质 点 的 水平地震作用，应 按 现 行 国 家 标 准 建筑抗震设计规范中的有关规定计算。其中基本周期7】按本规范第62,4条计算。对 于 高 度 超 过50m或高度与宽度之比大于4的开板结构应另作专门计算。第62*4条 升板结构的基本周期必 可按下列简化公式计算，也可按本规范附录七或附录八进行计算：一、等于或小于3跨板柱结构Tx=a 11小 几 昌(62 U-1)对于板柱一煎力墙或板柱一壁式框架结构T 1=0.9心 J X金 图 函疏 6 2 42)二、大 于3跨对于板柱结构2*1=01 2&Hr Vflb(6*2*43)对于板柱一煎力墙或板柱一壁式框架结构7 1

42、=0.9 k h/谓弱风B6*2 4-4)式中 小一基本周期考虑非承重墙彩响的折减系数。板柱结构，一般情况下取a 7a&非承重墙较多时取0.5-0.6,对于板柱煎 力 墙 或 板柱一壁式框架结构取（1 9；图计算自振周期所用的建筑物总重力与板柱结构总重力之比；H、B一开板结构的总高库和总宽度；G计算自振周期所用的建筑物总重力；G,一 板 柱 结 构 总 重 力；K*总的墙顶点的水平刚度应按本规范附录，屎 用。第 6*2 5 条 板柱结构可按等代框架计算内力和位移，在侧向力作用下沿该方向等代框架梁的计算宽度，应取下列公式计售结果的较小值:%=得 Cx+ft)(6 2 5)%式 中 与一等代框架梁

43、的计算宽度；1、lr两个方向的跨度，即柱距;h 一 柱 帽 的 有 效 宽 度。第 6，2 6 条 有后浇柱帽升板的等代框架梁可按左右两端带刚域的梁计算（本规范附图10*1）。等代框架梁的线刚度应按下式计算:3字*6 2*6)式 中 隔、砒一 带 刚 嗾 的 左 端、右端线刚度修正系数，由等代I 既梁左右两端刚域长度与梁跨度之比值应按本规范附录九采用.%一混盗土弹性模量，按现行国家标准 混盗土结构设计规范规定采用；I。一等代框架梁截面惯性矩；I一等代框架梁的计算跨度。等代框架梁左右端的刚域长度按下列规定取用：一、一般情况下等代框架梁左右端的刚域长度与柱帽有效半宽之比可按本规范附录十的附表10

44、1取用。二、对于两向跨度相等，板厚与跨度之比约为1/30,且柱帽有效半宽与等代框架梁跨度之比大于0.1的升板建筑，则等代框架梁左右端的刚域长度可分别取柱帽有效半宽：当柱帽愉斜面与柱轴线的交角为30时可取0.8,当交角为4曲 可 取0.7,当交角为6犷时，可 取d 55。第6*2,7条 有后浇树黔I板柱可按上端带刚域的柱计算，见本规范附图1 0.2,有柳帽等代框架柱的线刚度应按下式计算;3崂 机 鬻(6 2 7)式中等代框架柱的线刚度；讨带刚域柱上、下端的线刚度修正系敷，由柱上下端刚域长度与柱高度比值按本规范附录九采用；Zte等代框架柱截面惯性矩jH,第i层柱高度，从下层板中心轴算到上层板中心轴

45、，底层柱高为基础顶面售到一层板中心轴。等代框架柱上端的刚域长度按下列规定取用,一、一般情况下等代框架柱上端的刚域长度与柱帽计算高度之比可按本规范附录十的附表10 2取用。二、对于柱截面的高度与柱高之比约为”10,柱帽计算高度与柱高之比大于0L1的升板建筑，则等代框架柱上端刚域长度可分别取柱帽计算高度：当柱帽顽斜侧面与柱轴线的交角为3T时可取0.7,当交角为45 时 可 取 0L 8,当交角为60 时 可 取 0L 9,第 6*2,8 条 板柱结构、板柱壁式框架结构伸梁、壁柱的线刚度修正系数由附录九查得)在侧向力作用下可按附录七的简化计算方法或其他更精确的方法进行内力和位移计算。第 6*2*9

46、条 板柱剪力墙结构在侧向力作用下，可按附录八的蔺化计售方法或其他更精确的方法进行内力和位移计为第 6210条 板柱其力墙结构按等代框架剪力境结构进行抗虚计算，算得的总框架每层的总剪力应按下列规定取用：一、当计算的每层总剪力小于结构底部剪力标准值的0.2倍时，其总剪力应取0.2倍结构底部煎力标准值和1.5倍各层总剪力的最大值之中的较小值。二、计算的每层总煎力等于或大于结构底部剪力标准值0.2倍时，其总煎力取计算结果。第 6211条 地震作用下一、二级抗震等级的升板结构，其底层柱底的弯矩设计值应乘以噌大系数1.5。第 6,2 7 2 条 柱和效力墙端部截面的煎力设计值V 应符合下式要求：yQ.环赢

47、。(6 2 12)式 中V端部截面剪力设计值，应按本规范第62/1 3 条和第 6*2*14条确定；%混凝土轴心抗压强度设计值；b柱或煎力墙截面宽度；工柱或剪力墙截面有效高度。第 6*2,1 3 条 柱端部截面的煎力设计值应分别按下列公式计算:一 级 抗 震 等 级V=l.1 丝 审&6213-1)二 级 抗 震 等 级 F=l.1 嗒典口 a三 级 抗 震 等 级 Y=缉(6*2*132)6 2 133)式 中 续、出 分别为柱上下端截面的极限弯矩；跖、M分别为柱上下端截面的弯矩设计值；Ht.-柱的净图第 6 2 14条 一、二级抗震等级剪力墙底部加强部位截面煎力应分别乘以下列噌大系数：一级

48、抗震等级 小=1 1 (6*2*141)二级抗震等级 小=1.1 62 14-2)式 中 以弱力墙底部的截面极限弯矩；剪力墙底部的截面弯矩度计值。第 6,2*1 5 条 升板结构应具有足够的侧向刚度，在风荷载或地虚作用下，层间弹性位移及薄弱层部位的抗震变形按现行国家 标 准 建筑抗震设计规范的规定进行验算。验算时，板柱结构按框架结构、板柱剪力墙或板柱一壁式框架结构按框架一 抗 震 墙 结 构 考 虑。对于高度不超过5 0 m m 的板柱煎力墙或板柱壁式框架结构，当剪力墙有合适的数量时，可不必验算。第 三 节 构 造 要 求第 6*3 7 条 有抗震设防要求的板柱结构，宜采用后浇柱帽节点。板柱一

49、煎力墙及板柱一壁式框架结构可使用无柱帽节点。第 63 2 条 有抗震设防要求的板柱节点构造必须符合下列要求一、板柱节点处及基础顶面至室内地坪以上5001nln 柱箍筋应 加 密 幽 6*32)。短柱和一级抗震等级的升板结构的角柱应在柱全高范围内加密。加密区间内的箍筋直径、间距及最少配箭图 632极柱节点抗震构造 一渣能加点后的间距,侬 300mm率应符合现行国家标准 建筑抗震设计规范的有关规定。二、设防烈度为8 度时，应采取噌加板与后浇柱帽连接的措施，如：柱帽内钢筋上端与板底预埋件连接，下端与柱内预埋件或与柱钢筋连接；除在柱帽区板底彻底清除隔离剂外，尚可在板底预留水平齿槽；加长灌筑孔内的插筋长

50、度或采用板底预留钢筋伸入柱帽。三、剪力块节点应按本规范第5 1 6 条的总剪力确定其剪力块尺寸及焊缝长度，并保证焊接质量。四、承重销节点的柱孔与板间应用细石混凝土填实或钢楔块楔紧；板面及板底每侧至少有二块钢板与柱预埋件焊接。第条 利用外墙或内筒体作为煎力墙时，其与开板板边的连接，应考虑后浇混滞土开裂后由连接钢筋或钢板传递楼板与煎力墙间剪力或力墙上下层剪力的差值）。第 6*3 *4 条 有抗彘设防要求的开板与柱的混瀚土强度等级不宜低于C 20。柱截面较小边长不得小于3 5%.柱的轴压比及最小配筋率应满足有关规范要求。在验算轴压比时应按柱净截面计算。柱箍筋间距及直径应符合现行国家标准 建筑抗震设计