35kV输变电工程变电站设计.doc

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1、第一章 总 论一、工程项目概况1、编写依据（1）和田地区国民经济“十二五”规划（2）和田电力公司2011年度运行方式（3）35-110kV变电所设计规范（GB50059-1992）（4）国家电网公司输变电工程典型设计35kV变电站分册（5）关于防止电力生产重大事故的二十五项重点要求、新疆电力公司二十五项反措实施细则（6）电力工程电气设计手册、电气标准规范汇编（7）和田和能实业有限责任公司关于和田新捷液化天然气25万方/液化天然气（LNG）工程项目35kV输变电电力工程设计委托书（8）架空送电线路设计技术规程SDJ3-792、建设背景随着和田地区政治经济快速发展，能源、资源开发环境和政策的不断完

2、善优化，使得地区经济建设取得较大进步。本工程主要研究解决和田新捷液化天然气厂区用电问题，经过研究并进行负荷预测，提出建设方案。新建后的变电所可解决该厂生产和生活用电需求，并带动当地经济的发展。3、工程概况（1） 设计范围新建和田新捷燃气35kV变电所，包括变电所围墙内电气设备的安装和土建设备支架及建筑物。新建和田新捷燃气35kV变电所35kV进线间隔1回，10kV出线间隔4回。二、工程所在地的自然、社会环境及气象概况第二章 电力系统一、和田市电网现状于田110kV变电站现有容量1*10MVA+1*31.5MVA,110kV线路1条，总长度，35kV变电站8座，总容量43.3MVA，已建成35k

3、V输电线路11条，总长度，10kV线路，公用配变579台，容量24.66MVA,专变有452台，容量48.876MVA，供电2镇、13乡、2场、170个行政村。于田110kV变电站负荷情况表2-1时间（年）2006年2007年2008年2009年2010年最大负荷KW)81009072101601137916000总供电量(万千瓦时）售电量(万千瓦时）二、滨河110kV变电站情况滨河110kV变电站现有1台主变，主变容量40MVA, 110kV进线2回，分别从洛浦110kV变和和田燃气110kV电站引入；35kV出线1回，从于田110kV变至该变电所，10kV出线四回，即奥一线、奥二线、水一线

4、，水二线，奥一线、奥二线主要供照明用电，水一线、水二线主要供井灌抽水，高峰期最高负荷1950kW,最低负荷250kW，奥依托格拉克乡主要靠井灌抽水耕地。于田奥依托格拉克35kV变电站负荷情况表2-2时间（年）2006年2007年2008年2009年2010年最大负荷(KW)24362436292335074209增长率%0202020总供电量(万千瓦时）售电量(万千瓦时）增长率%最大利用小时数（小时）9771306126915821747第三章 负荷分析及预测一、和田新捷液化气用电负荷和田新捷液化气用电负荷调查表3-1名称预计负荷kW备注110kV工艺用电设备4台483023合计1、综合需用系

5、数法：根据农村电力网规划设计导则中需用系数参考指标，一个35kV小型化变电所需用系数取0.35-0.55之间，考虑到今后的发展，在本可研取需用系数0.4，用综合需用系数法计算农村用电综合最大负荷=用电设备安装总容量综合需用系数则该片区最大负荷为898kVA0.4=359.2kW。则最大负荷为359.2kW,com=0.85，总容量为423kVA，以此负荷来作为变电所主变选取的依据之一。2、年递增法随着变电所的建成、供电可靠性的加强，水土开发面积的扩大，人民生活水平的提高,变电所建成后近几年负荷增长较快，所以前三年增长率取奥依托格拉克乡最大负荷增长率20，以后则以和田地区国民经济平均增长率10%

6、计算。最大利用小时数按该地区农业用电平均小时数2000h推算，基数以2010年最大负荷716kW计算。见下表年度2010年2011年2012年2013年2014年2015年增长率%2020201010预测负荷kW716用电量kWh143172206247272299年度2016年2017年2018年2019年2020年增长率1010101010预测负荷kW用电量kWh329362398438482二、主变容量选取本35kV变电所是作为和田新捷燃气厂用变来设计的，负荷全部所以两种预测负荷结果中取年递增法预测为依据，所以本期所上主变容量为3150kVA。三、接入系统方案 和田新捷燃气变电所可从奥依

7、托格拉克35kV变、阿羌35kV变出线，这两个变电所离吐米亚尔新建变电所距离于奥依托格拉克乡，奥依托格拉克35kV变又有备用间隔，线路曲折系数较小，因此选择均为55拉克公里，阿羌35kV变至新建变电所沿途路径曲折，而吐米亚尔村隶属奥依托格35kV变为电源点。第四章 工程建设的必要性自从2007年以来，国家电网公司积极落实中央关于加快农村发展的工作部署，将农村电网完善和解决无电地区用电问题作为工作要务以来，于田县的乡镇通电率已达到100%，行政村通电率也达到94.7%，但还有一批像吐米亚尔村一样比较偏远的无电地区。由于这些地方不通电，居民的各种家电用不上，各种小型加工业及手工业无法开展。当地的居

8、民主要以牧业为主，根本无法开展农业灌溉，这也就严重限制了相对稳定的农业生产。该变电所的建成将极大地改善该地区农牧民的生活、生产条件，为当地经济社会发展提供电力保障。吐米亚尔村地处山区，自然条件差，居民居住过于分散，距离县城较远。随着当地经济的发展用电需求不断增加，奥依托格拉克35kV变电所供电区域的局限性日益明显，已不能满足下设各村的用电需求。现有的配电变压器将随着负荷的不断增长逐渐出现超负荷运行、过载、满载运行的情况。根据规划在吐米亚尔村建设一座35kV变电站，符合于田县乃至整个和田地区电网的建设发展要求。综上所述，在吐米亚尔村的负荷中心点建一个35kV变电站带动吐米亚尔村及其周围区域今后的

9、用电需求是很有必要的。第五章 工程所址选择及建设规模一、方案提出原则及概况原则为户外化、小型化、低造价、安全可靠、技术先进。设备选型兼顾先进性和经济适用性，根据农村负荷的性质，主变采用SZ11节能型有载调压变压器，主变高压侧断路器采用真空断路器保护，主变低压侧断路器采用ZW型真空断路器，10kV电容器采用集合式成套自动补偿装置，避雷器用外绝缘为硅橡胶的氧化锌避雷器，二次部分采用微机保护监控装置，全站保护、控制电源均采用直流电源。二、所址地区概况我单位设计人员会同于田供电公司生技部人员、奥依托格拉克乡乡长等人，对吐米亚尔变电站所址进行现场详细踏勘，对进出线走廊及所址周围情况进行了详细了解，初选两

10、个所址（见下表），针对吐米亚尔村负荷分散的特点，推选的所址（方案二）距吐米亚尔村村委会7公里，这样可相应缩短奥依托格拉克35kV变电所离新建变电所的距离，所址形势较平坦，风沙多，海拔高程2464米，经济条件比较差。（详见地勘报告）两处所址位置方案进行技术经济分析比较。序号项目名称方案一二1所址地理位置及地形地貌吐米亚尔村村委会旁，地形平坦距吐米亚尔村村委会7公里，地形平坦2进出线情况35kV及10kV出线利于规划35KV及10kV出线利于规划3交通运输交通方便交通方便4地质条件通过调查和现场踏勘，没有发现存在的危害所址的构造问题及其他不良地质现象，适合建所。所址无洪水危险。同方案一5与地区负荷

11、关系距该地区负荷中心较近，但距35kV电源距离太长距该地区负荷中心较远，10kV配网线路长度满足要求6施工条件方便同方案一三、电气一次部分35kV采用单母线接线，出线1回，户外软母线普通中型布置，远期规划主变2台，本期容量为10000kVA；10kV采用单母线接线,规划出线4回，户内开关柜方式；35kV站用变1台，容量为30kVA，安装于35kV进线侧； 10k母线侧装设1组1200kvar无功补偿并联电容器。由于该变电所位于1350米的高海拔山区，风沙较大，从经济、技术、环境条件方面考虑，变压器是低耗能免维护型，而35kV设备较少，所以选择10kV户内布置方式较利于今后无人值守变电站的维护。

12、2、配电装置规划主变2台，本期上1号主变，主变布置在户外，位于35kV配电装置与10kV配电装置之间，本期上一台容量为10000kVA有载调压降压变压器,电压比为353*2.5%/10.5kV,接线组别为Y, d11。35kV配电装置为户外软母线普通中型布置，本期建设进线1回，至滨河110kV变电站，采用单母线接线方式，主要设备采用LW型六氟化硫断路器、GW4-40.5/630型隔离开关，内置变比为2*100/1A电流互感器。10kV配电装置为单母线接线，采用户内KYN-12型移开式高压开关柜单列布置，出线采用架空出线布置。本期设主变进线间隔1回，出线间隔4回，电容器间隔1回，PT间隔1回，1

13、0kV出线分别为办公区1回，10kV生产区1回，0.4kV生产区1回，备用1回，柜内主要设备采用VBG-12型真空断路器、干式电流互感器。3、无功补偿规划两组无功补偿装置，本期设置一组集合式无功补偿装置，布置在户外35kV配电装置东侧的空地处，将来主变增容需增加无功装置容量时，不影响总平面布置。无功补偿装置采用集合式并联电容器装置。变电所无功补偿容量按主变容量的20%选取，1#主变容量为10000kVA ,根据负荷性质特点，无功补偿装置选择串联电抗器的并联电容器成套装置，容量为1200kvar，电抗率选取6%。电容器组、干式串联电抗器、放电线圈、氧化锌避雷器、隔离开关等由厂家成套供货。4、绝缘

14、配合及过电压保护为防止户外配电装置遭受直接雷击，根据“电力设备过电压保护技术规程”，在变电所内设置1支30米高独立避雷针。为防止由送电线路侵入变电所内的高压进行波对电气设备的损坏，在各电压等级母线上装设氧化锌避雷器保护。按照“电力设备接地设计规程”规定，围绕户外设备和建筑物敷设闭合回路的接地装置，本工程场地土01.0m土层对混凝土结构具中等腐蚀性，主接地网采用耐腐蚀性120mm2铜包钢绞线，垂直接地极采用纯铜ALG防腐离子接地体构成复合接地网。控制室接地网通过电缆沟中接地带与主网连接，还有两根接地体通过土壤与主接地网连接。变压器中性点有两根与主变地网不同地点连接的接地引线。所有材料可满足热稳定

15、的要求，水平接地体埋深大于的冻土层深度。本期设备外壳、构支架均以单独的接地支线与主接地网可靠连接。接地支线连接处采用搭接焊接，其搭接长度必须为扁钢宽度的2倍。根据高压架空线路和发电厂、变电所环境污秽区分级及外绝缘选择标准，所址地处级污秽区，户外设备及高压电瓷的泄漏比距为/kV。户外电气设备按加强防污型设备选型，并加设防污闪材料。5、所用电及照明为了供给所内照明，动力等用电负荷，根据所用电负荷统计表，所用电设有一台所用变压器接于35kV进线侧，容量为30kVA。所用电压采用380/220V，三相四线制中性点直接接地系统，单母线接线。设所用配电屏1面。所用电负荷统计表序号名称负荷容量（kW）需要系

16、数计算负荷（kW）1照明42检修用电20103通信电源54采暖、空调用电1085装置电源26直流电源5总计所用变压器选用一台S11-30/35型变压器，低压侧采用380/220V中性点直接接地的三相四线制系统向变电所内动力、照明、采暖及微机综合自动化系统等所用负荷供电。所用电低压系统采用单母线接线，所用屏选用GGD型低压开关柜，布置于主控制室内。7.2、照明变电站正常照明电源由所用电屏380/220V三相四线制系统供电，事故照明由直流屏供给。屋外配电装置照明：变电所设投光灯，庭院灯、大门两侧设球形门垛灯；电源由控制室照明配电箱引来，灯具电源线入地后一直延伸至电缆沟并与地网电气连接；控制室装设应

17、急灯、三管荧光灯；10kV配电高压室装设应急灯、壁灯。附属建筑装设单管荧光灯。电源均由控制室电源引入，配电箱电源由主控室内交流屏引入。照明导线，开关插座均采用暗敷设，插座距地面。1.1操作电源为直流操作。1.2全所监控系统、保护、载波机、电能计量装置、所用交流屏、直流屏等布置于主控室内。各种元件的测量、信号、控制、调谐均由微机监控装置实现,就地具有当地显示功能,不设表记、光字牌.另增设电能计量表计.微机监控系统具有四遥(遥测、遥信、遥控、遥调)功能、具有远方就地控制(调谐)的互锁功能。变电站层:通讯控制器与监控系统通讯、通讯控制器经调制解调器与调度通讯。间隔层:各设备的保护(主变、馈线、电容器

18、的保护)测控单元通过通讯总线与通讯控制器通讯。各种保护动作信息(包括控制器回路断线及装置失电等信号),能够通过通讯网络向监控系统传输。1.4防误闭锁系统：采用壁挂式微机防误闭锁装置。序号数量屏柜名称装置名称数量备注11面1#主变保护测控屏主变高后备保护装置1台主变低后备保护装置1台差动保护1台主变测控装置1台主变调压控制器1台随主变主变温度控制器1台非电量保护1台屏柜及附件2260x800x6001面21面10kV馈线保护测控屏线路保护测控装置4台电容器保护测控装置1台屏柜及附件2260x800x6001面远动装置1台交换机（24口）1台智能通讯装置（8口）1台屏柜及附件2260x800x60

19、01面31面电度表三相三线式电能表，0.5级S;485接口7块抄表器1块屏柜及附件2260x800x6001面41面所用屏1面12路51套直流屏2面3保护功能3.1主变保护(采用保护、测控分别独立的装置)（1）主保护：l 本体重瓦斯：发出信号，动作于35、10kV侧开关跳闸,可由压板投退；l 本体轻瓦斯：动作发出信号；l 调压重瓦斯：发出信号，动作于35、10kV侧开关跳闸,可由压板投退；l 调压轻瓦斯：动作发出信号；l 油温过高：动作发出信号；l 其它油温：发出信号；l 油位过高：动作发出信号；l 释压器动作：动作于35、10kV侧开关跳闸，可由压板投退。l 差动保护：动作于35、10kV侧

20、开关跳闸，可有压板投退。（2）高低压侧后备保护：l 复合电压启动的过电流保护（备注：方向和复合电压可独立投退），跳两侧断路器，可由压板投退，电压元件电压量取自各侧电压互感； l 过负荷保护（时限发信号），可由压板投退；l PT、控制回路断线(检测)监视及报警；l PT、CT比的任意整定；3.2 10kV线路监控保护：l 三段式电流保护：该保护动作跳断路器并发信号。l 过电流保护：该保护动作跳断路器并发信号。l 三相一次自动重合闸。l 低频、低压减载、过负荷保护。l PT、控制回路断线监视及报警；l 间隔各电量的测量； l 开关近控、远控可实现互为闭锁功能；l 具有失压报警和断相报警功能。3.3

21、 10kV电容器监控保护：l 两段过流保护：该保护动作跳断路器并发信号。l 过电流保护：该保护动作跳断路器并发信号。l 不平衡电压、不平衡电流保护：该保护动作跳断路器并发信号。l 过电压保护：该保护采用母线线电压，保护动作跳断路器并发信号。l 欠压保护：该保护采用母线线电压，保护动作跳断路器并发信号。l PT、CT比的任意整定；l 控制断线检测；l 间隔各电量的测量；l 开关近控、远控可实现互为闭锁功能；l 具有失压报警和断相报警功能。4 计量计量采用全电子式电度表，均采用三相三线计量方式，要求有功精度为0.2S级，无功电能表精度为2.0级，并附电能量采集终端1台。五、直流系统该变电所断路器合

22、闸、事故照明及通信等需直流供电，设置一套220V、100Ah铅酸免维护蓄电池直流电源装置，包括1面220V密封免维护铅酸蓄电池柜，以及1面直流充馈电柜，该装置具有自动均充/浮充电功能、告警保护功能及自动调压功能，且能与微机综合自动化系统进行网络通讯。六、通讯部分 通讯方式采用电力载波加农话。35kV进线间隔配置1套载波通信设备，包括1台耦合电容器、1台结合滤波器，1台电力载波机。 七、滨河35kV变出线间隔1.建设内容1.1一次部分：增加一台ZW口-40.5/2500型断路器，2组GW4型隔离开关，增加载波通讯设备1套（2话2数），远动信息发往和田集控中心。1.2二次部分：35kV线路保护测控

23、屏 1面，其中含：35kV微机线路保护测控装置台1屏柜及附件2260x800x600套1 全电子式电能表1块，安装于原计量屏上。 35kV线路保护装置保护功能（1）低电压闭锁的两相三段式方向电流保护，三段式相间电流保护。（2）三相一次重合闸，重合闸应具有检无压及检同期的功能。（3）开关的近控与远控应实现互为闭锁功能。（4）具有失压报警和断相报警功能。（5）PT、CT比的任意整定。（6）控制断线检测。（7）线路各电量的测量。2.增设该间隔的机械五防闭锁装置。3.通讯系统滨河变至和田新捷燃气35kV出线间隔通讯方式采用电力载波，配置一套载波通讯设备，包括户外高频阻波器、耦合电容器、结合滤波器；户内

24、设1台数字式载波机（2话2数），远动信息发往于田集控中心。第六章 短路电流计算及设备选择1、短路电流计算依据和田新捷液化天然气有限责任公司提供的和田新捷燃气35kV变电所最大运行方式下35kV母线短路阻抗值为：Zmin=21.31(以上数据均为Sj=1000MVA)。选取Sj=1000MVA,Uj=37kV，滨河110kV变电站-和田新捷燃气35kV变电所架空线路全长10公里；和田新捷燃气35kV变电所主变压器参数：SZ9-3150/35，Ud%=7.5。其短路电流计算见表3-1：d1d235kV母线X/10kV母线 阻抗图 短路电流计算结果见下表： 符号单位35kV（d1）10kV（d2）基

25、准容量SjMVA10001000基准电压UjkV基准电流IjkA55短路容量SMVA短路电流周期分量始值IdkA短路电流全电流最大有效值IchkA短路电流冲击峰值ichkAkV侧断路器的选择35kV主变侧最大工作电流，按主变容量3150kVA计算Ig.max= 1.05*Se（3*Ue）=1.05*3150（3*35）=35kV选用ZW口-40.5/2500型真空断路器，其设备参数和校验数见下表计算数据设备参数Ug35kV额定电压40.5 kV额定电流2500Aich额定峰值耐受电流50kAId（3）额定短路开断电流可见所选断路器满足要求。kV侧设备的选择10kV主变侧最大工作电流，按主变容量

26、3150kVA计算Ig.max= 1.05*Se（3*Ue）=1.05*3150（3*10）=、10kV选用XGN210型户内高压开关柜，柜内10kV断路器初选ZN口12/1250A型永磁真空断路器，其设备参数和校验数据见下表计算数据设备参数Ug10kV额定电压12kV额定电流1250Aich额定峰值耐受电流50kAId（3）2.17 kA额定短路开断电流20kA可见所选ZN口-12真空断路器满足要求。 10kV选用GW4-10/630A型隔离开关，其设备参数和校验数据见表计算数据设备参数Ug10kVUg10 kV630Aichich20kA可见所选GW4-15/1250A隔离开关满足要求。

27、10kV侧电流互感器选用LZZBW-10型，其设备参数和校验数下表可见所选电流互感器满足要求，精度为0.2S/0.5/10P。计算数据设备参数Ug10kVUg10kV190.96A1000Aichich20kA10kV电容器间隔最大工作电流，按最大容量600kvar计算Ig.max= 1.05*Se（3*Ue）=1.05*600（3*10）= 10kV电容器间隔的隔离开关选型及设备参数和校验数据见下表计算数据设备参数UgUg10 kV630Aichich20kA 10kV电容器间隔电流互感器选型及设备参数和校验数据见下表计算数据设备参数Ug10kVUg10 kV1000Aichich20kA第

28、七章 土建部分一、工程地质和水文地质所址抗震设防烈度为7度，所址无洪水危险。二、主要建筑材料水泥：普通硅酸盐水泥和少量白水泥；钢材：级钢和级钢；砖：MU7.5和MU10普通粘土砖；钢筋混凝土等径杆：30混凝土环形杆；其他：塑钢窗，普通玻璃，内墙采用白色内墙乳胶漆，外墙采用外墙乳胶漆，和其他一些保温材料，防水材料。三、所区总布置与交通运输1. 总平面布置1.1.所区围墙内平面形式为矩形：长42m，宽。围墙内用地面积1239m2。35kV构支架及设备基础、主变压器、均为户外布置。10kV设备包括电容器和电压互感器采用开关柜式，户内布置。35kV构支架及设备基础布置在所区的北侧，10kV高压室布置在

29、所区的南侧，主控制室布置在所区的南侧，主变压器布置在35kV配电装置和10kV高压室之间。考虑主变运输的需要，所内设置变压器运输道路，均为现浇C20混凝土路面，现浇现压光，并且道路两侧嵌混凝土路沿石。道路宽度为，主变压器运输道路正对所区大门便于主变压器运输。1.2. 所区场地：所区场地绝对标高由现场实测确定，所区场地坡度在2%左右，建筑物室内外高差。主变压器油坑顶高于所区场地。2. 建筑物2.1变电所建筑物主控制室为单层砖混结构，纵横墙承重。抗震均按8度设防。10kV配电室面积70.89，主控室面积33.66，工具室面积15.3，屋面板选用现浇钢筋混凝土板，屋面梁采用现浇钢筋混凝土矩形梁，不设

30、吊顶。基础采用现浇条形混凝土基础，防水层均为SBS防水，外墙做苯板保温层。370mm，内墙厚度均为240mm。墙体材料可采用普通粘土砖。2.3外墙饰面为外墙涂料；内墙采用白色内墙乳胶漆；2.4地面采用水泥砂浆，内外窗均采用塑钢窗、防火门；屋面排水采用有组织排水。3. 户外构架3.1 户外构架包括35kV户外架构，10kV户外架构、户外构架均为中型布置，35kV出线构架母线架构钢梁梁顶标高；10kV出线架构及母线架构钢梁梁顶标高均为6m； 3.2户外支架及设备基础：所有户外设备支架均采用300钢筋混凝土环形等径杆加钢顶板。户外支架基础均采用C20混凝土杯口基础。主变压器等设备基础均采用独立素混凝

31、土基础，主变压器油池采用鹅卵石充填。3.3结构防腐：地下建构筑物基础外抹1：2防腐砂浆，刷环氧沥青漆两道；构支架采用环氧沥青防腐漆和纤维布“三油两布”进行防腐；所有外露铁件采用环氧沥青漆防腐。4. 其他4.1 电缆沟：沟壁采用砖混沟壁，钢筋混凝土盖板，盖板采用嵌入式。沟壁内外需抹1：2防水砂浆，刷环氧沥青漆两道。4.2 避雷针1座，采用圆钢塔，高30米，素混凝土基础预埋地脚螺栓，适用于基本风压为70公斤/平方米。5.1 给水系统本工程为无人值守站，不考虑上下水。5.2 排水系统地表雨水沿地面坡度经围墙根部的泄水孔排至所外。5.3 消防变电所一般多为油、电引起火灾，危险性较大，亦选用化学和泡沫灭

32、火剂来扑救火灾。设移动消防间一座，用于装设（MY4）1211型灭火器（6个）和泡沫灭火器（4个），以备主变发生火灾时用。灭火器放于明显易取的地方。 6. 采暖主控制室采用电采暖。四、奥依托格拉克35kV出线间隔新建真空断路器基础1座，35kV出线构架基础2座，耦合电容器基础1座。设备支架均采用300钢筋混凝土环形等径杆加钢顶板。户外支架基础均采用C20混凝土杯口基础。第八章 投资概算1、投资概算依据1.1.电力建设工程概算定额-电气设备安装工程（2006年版）、 电力建设工程概算定额建筑工程（2006年版）、电力建设工程预算定额调试工程（2006年版）。1.2.国家发展和改革委员会2006年版

33、电网工程建设预算编制与计算标准。1.3.装置性材料价格按电力企业联合会电力建设工程装置性材料预算价格（2006年版）进行计入。1.4.新电定额20083号关于发布“新疆自治区电力建设工程概算定额（2006年版）定额体系使用说明”的通知1.5.新电定额20084号关于发布新疆自治区电力工程概预算定额2007年价格水平调整系数的通知2、建设投资概算 本项目总投资343万元，其中设备购置费166万元，安装工程费40万元，建筑工程费53万元，其他费用58万元。第九章 线路部分9.1 工程建设规模及概况本工程由奥依托格拉克35kV变电站拟新建吐米亚尔村变电站35kV送电线路工程，导线采用LGJ120/2

34、0钢芯铝绞线，变电所进出线范围内架设防雷地线并设置接地网，地线采用GJ35镀锌钢绞线，线路全长55公里，属新建工程。本工程导线截面的选择拟新建吐米亚尔变（其变量容量初期规模为13150KVA,终期规模为23150=6300KVA）根据经济电流密度进行导线截面的选择： 最大负荷使用时间按2500-3000小时考虑；j取，cos取0.9; I=P /3Ucos I=2*3150KVA/ I=103.92ASI/j S2拟新建奥吐线初期的电压降为：吐米亚尔35kV变电所初期设计容量为1*3150千伏安按功率因数cos计，总有功功率P=2835kW；总无功功率Q=525kvar,线路电阻线路电抗X=x

35、*l=*55=线路电压损失为U%=（RP+QX）/1000U/U*100% U%=4.010% 满足电压损失要求。拟新建奥吐线终期的电压降为：吐米亚尔35kV变电所终期设计容量为2*3150千伏安按功率因数cos计，总有功功率P=5670kW；总无功功率Q=1050kvar,线路电阻线路电抗X=x*l=*55=线路电压损失为U%=（RP+QX）/1000U/U*100% U%=8.0110% 满足电压损失要求。本工程前段于奥线线路压降为：奥依托格拉克35kV变电所终期设计容量为3150+6300千伏安按功率因数cos计，总有功功率P=8505kW；总无功功率Q=1575kvar,线路电阻R=r

36、*l=*25=线路电抗X=x*l=*25=线路电压损失为U%=（RP+QX）/1000U/U*100% U%=8.3110% 满足电压损失要求。根据计算结果，考虑到该地区未来负荷增长的预期，以及于奥吐35kV线路的电压降，并且由于本工程线路较长，使用LGJ-95钢芯铝绞线将不能满足线路电压降的要求，建议本次工程导线截面选择LGJ-120钢芯铝绞线比较合适。由于本工程前段于奥线使用的是LGJ-70/30钢芯铝绞线促使于奥吐线在吐米亚尔35kV变电所达到终期规模时的压降已经大于标准值10%，将会对本工程奥吐线电压稳定性产生一定的影响。本次可研阶段针对该问题提出一个解决方案，建议在吐米亚尔变电所终期

37、规模时，新建于奥35kV送电线路。考虑到奥依托格拉克地区负荷增长的预期，按国民经济平均增长率7%来预计。该地区5年后的负荷约为13254KVA。根据经济电流密度对新建于奥线导线截面的选择，j取1.35，cosI=PUcosI=P /3Ucos I=13254KVA/ I=218ASI/j 218/1.35 S161mm2新建于奥线压电降按功率因数cos计，总有功功率P=11928千瓦；总无功功率Q=2209Kvar,线路电阻R=r*l=0.1939*25=线路电抗X=x*l=*25=线路电压损失为U%=（RP+QX）/1000U/U*100% U%=6.2410% 满足电压损失要求。根据计算结

38、果，新建于奥35kV送电线路建议采用LGJ-150钢芯铝绞线将可以有效的降低线路上的电压损失。导、地线机械物理特性：序 号 线 别项 目导线地线1型号LGJ120/20GJ352外径（mm）3截面（mm2）4重量（kg/km）5弹性系数E（N/ mm2）784001813006线膨胀系数（1/）1910-610-67计算拉断力（N）41000436888安全系数9最大设计张力（N）15579.3210平均使用张力（N）线路路径方案本工程根据室内图上选线及现场详细踏勘，选择的两个方案，现表述如下：东方案（比较方案）：本工程线路路径由奥依托格拉克35KV变电站北起第一个35KV间隔出现，经J1左转

39、30度约公里至J2，左转约60度约至J3，然后右转约30度平行公路约至J4（跨乡路及10KV电力线），然后左转约90度平行公路约2公里至J5,然后右转45约度约1公里至J6(跨越315国道及农田)，然后左转约45度平行于315国道约1公里至J7,然后左转约30度约0.8公里至J8，然后左转约60度约至J9,然后右转30度约12公里至J10,再左转约30度经约12公里至J11，然后右转约30度经约23公里至J12,然后左转约45度经约至拟新建吐米亚尔35kV变电所。本线路全长约55.1公里。（详见路径图）西方案（推荐方案）：本工程线路路径由奥依托格拉克35KV变电站北起第一个35kV间隔出线，经

40、J1转角向右经约公里至J2，右转约90度经约0.3公里至J3，然后右转约60度平行于公路经约至J4，然后右转约30度跨越315国道经约J5，然后左转约60度跨公路经约至J6，然后右转约30度平行于315国道经约12公里J7。然后左转约30度平行于315国道经约12公里至J8,然后右转约30度经约23公里至J9然后左转约45度经约至拟新建吐米亚尔35KV变电所本线路全长约54.97公里。（详见路径图）。本次初设（代可研）阶段线路路径推荐方案的走向图已征的当地有关土地部门的原则性同意。东、西两方案沿线地质、地貌情况根据现场踏勘，线路沿线前左右基本为农田和经济林带，后左右基本为戈壁滩，地质主要以戈壁

41、石为主。东、西两方案沿线地质情况差别不大，属同一地质特征区。东方案与西方案路径长度差不多，东方案路径廊道下占用农田场地较多。经过乡镇区域比西方案略多，而西方案线路廊道较开阔，占用农田，乡间道路小于南方案，并其它无重大障碍。两方案长度基本一致，综合比较推荐北方案为优选路径方案。比较见下表：序号内容/方案比较方案推荐方案1线路长度（公里）555.17其中农田（公里%）戈壁沙地（公里%）49/89.9%2路径曲折系数3线路转角次数约9约10重要交叉跨越次数554其中国道11110kV及以下电力线22通讯线225交通运输情况全线有乡路及简易道路同左6地质情况全线分布有盐渍土，水质具有中-弱度腐蚀性，全

42、线地质情况良好。同左7对通讯线影响情况满足国标允许值同左9.6.机电部分设计气象条件参照和田多条线路设计用气象条件资料，结合当地送电线路运行情况，确定本工程设计气象条件如下： 气象条件温度风速m/s覆冰mm最高温度+4000最低温度-2500覆 冰-5105最大风速-5300平均气温1000大气过电压（有风）+1500大气过电压（无风）+15100操作过电压+10150安装情况-15100最大冻土深度米，年平均雷电日小于15天，地震烈度8度。 防雷及接地本线路经过低于平均雷电日为15天以下，依据规程，只在变电所的进出线段架设公里左右的避雷线并设置接地网，其型号为GJ-35镀锌钢绞线，地线对边导线的保护角为25度左右，接地网一般采用环形加射线水平接地体。本线路全线土壤电阻率按100-1000欧米考虑。接地电阻不应大于15欧。空气间隙的选择距离海拔（m）/条件外过电压内过电压运行过电压1300-2500导、地线防振本工程导线平均运行应力上限取破坏拉断力的25%，地线平均运行应力上限取破坏拉断力的22%，按照规程要求和当地运行经验，为有效抑制微风振动，导、地线采用防振锤进行防振，其中导线采用FD-2型防振锤，地线采用FG-35型防振锤。，档距小于300m使用单防振锤,档距大于300m使用双防振锤。杆塔使用情况序号杆塔名称型号杆塔高基数