学位论文-—土木工程道桥方向.doc

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1、星河大桥设计（公路-级荷载) (桥面净空为净11m+21.5m的人行道) The Galaxy Bridge Design（A highway-II load） (Net 11m + 2 1.5 m Sidewalk) 独创性声明本人声明所呈交的毕业设计（论文）是本人在指导教师指导下进行的研究工作和取得的研究成果，除了文中特别加以引用标注之处外，论文中不包含其他人已经发表或撰写过的研究成果，没有伪造数据的行为。毕业设计（论文）作者签名： 签字日期： 年 月 日毕业设计（论文）版权使用授权书本毕业设计（论文）作者完全了解学校有关保留、使用论文的规定。同意学校保留并向有关管理部门或机构送交论文的复

2、印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权天津城市建设学院可以将本论文的全部或部分内容编入有关数据进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本论文。（保密的毕业设计（论文）在解密后适用本授权说明）毕业设计（论文）作者签名： 指导教师签名：签字日期： 年 月 日 签字日期： 年 月 日摘 要 本桥为星河大桥，全长220米，该公路设计为公路级。该桥设计有三种方案，分别为预应力简支T梁桥、简支T梁桥、和空心板桥。经过方案比选、工程量计算，选用装配式预应力简支梁桥为最终方案。该设计总体方案为装配式预应力简支T梁，全长220米,分6跨，净11m21.5m。设计说明书分为三章，分别是桥梁初步

3、设计，桥梁上部结构设计及钻孔灌注桩、双柱式桥墩的计算，后面附参考资料与设计规范。关键词：T型梁桥；上部结构；钻孔灌注桩； ABSTRACTThe Galaxy Bridge Design, the length of 220 meters, the highway design for highway- level. The bridge design has three scheme, were simply supported beam bridge,prestressed T simply supported beam bridge, and the hollow slab T. Aft

4、er the alternative schemes, work load calculation, choose prestressed beamtocolumn beam bridge for the project. The overall design scheme for the prestressed beamtocolumn simply-supported T beam, the length of 220 meters, six points across, and net 11 m + 2 x 1.5 m. The design specification is divid

5、ed into three chapters, respectively is bridge preliminary design, bridge at the structure design and bored piles, double column type pier calculation, behind with references and design standard.Keywords: T bridge; The upper structure; Bored piles; 目 录第1章 桥梁初步设计11.1设计方案的初步拟定11.2绘制桥梁方案图11.3工程量计算11.4方

6、案比选5第二章 总体布置及主梁的设计62.1设计资料及构造布置62.2主梁内力计算92.3预应力钢束的估算及其布置192.4 计算主梁截面几何特性252.5钢束的预应力损失计算292.6主梁截面承载力与应力验算322.7局部抗压承载力验算362.8横隔梁内力计算37第三章 下部结构453.1设计资料453.2盖梁计算453.3桥台墩柱设计593.4钻孔桩计算63致 谢70参考文献71第一章 桥梁初步设计第1章 桥梁初步设计.设计方案的初步拟定1.1.1方案一：1120m钢筋混凝土T型简支梁桥1. 梁高h=1.8m，每跨=20m，实际的梁长=19.96。2.桥面标高：因为该桥没有通航要求，梁底的

7、标高为：6+0.75=6.75桥面铺装：5cm的沥青混凝土面层，C20的混凝土防水层4cm，桥面标高为：6.75+1.8+0.09=8.64m。3.桥梁结构主要尺寸拟定：初步拟定桩径为1.4m，桩的长度为25m，1.1.2方案二：640m预应力混凝土T型梁桥1. 梁高h=1.8m，每跨=40m，实际的梁长=39.96。2.孔径设置：本方案具体见图，因为不考虑通航要求，桥面标高只需要满足泄洪即可。3、墩基础：两端桥台均为重力式桥台,桩径为1.6m，桩的长度28没。1.1.3方案三：预应力空心板桥1梁高，每跨，实际梁长，共11跨，全长为220m，结构一般尺寸构造详见附图1，由于不考虑通航要求，桥面

8、标高只需满足泄洪需要。2、确定桥面标高式中： 桥面最低高程（m） 设计水位，取考虑、雍水、浪高等综合因素，取 桥下净空安全值，取 上部结构建筑高度，则 3、桥梁结构主要尺寸拟定根据标准图集公路桥涵设计图和公路级荷载要求，拟定桥梁上下部结构的造尺寸，结构一般尺寸构造详见附图11.2绘制桥梁方案图具体见桥梁方案比选横断面布置图1.3 工程量计算1.3.1 方案一：1120钢筋混凝土简支T型梁桥一、上部结构：1、主要材料： 混凝土：T型梁采用C30号混凝土，行车道桥面铺装垫层采用C20号防水混凝土。 钢筋：主筋一般采用HRB335级钢筋，其它也采用HRB235钢筋。2、预制钢筋混凝土T型梁：（单跨）

9、混凝土： 内梁18.6. 边梁19.4 钢筋： 内梁5321.0 边梁7657.6人工： 内梁463.8人工 边梁323.8人工3、桥面的铺装：（单跨） 沥青面层：104、人行道以及铺装：混凝土：14.0 钢筋：493人工：450工日 木材：0.48 表1-1 上部结构工程量汇总表项 目混凝土()钢筋()人工(人工)木材()数 量443.6377.233743.50.48二、下部结构：1、主要材料：、混凝土：墩、台帽采用C20号钢筋混凝土，桩柱也采用C20号钢筋混凝土。、钢筋：墩、台帽、桩柱主筋配筋均采用HRB335钢筋。2、桥台：桥台1： 台柱+台帽+耳墙+背墙：混凝土：13.28 钢筋：1

10、382.4人工：130工日 木材：0.54 桩柱：混凝土：32.2 钢筋：468.2人工：1136工日 木材：- 桥台2： 台柱+台帽+耳墙+背墙：混凝土：22.15 钢筋：1322人工：185工日 木材：0.78 桩柱：混凝土：33.16 钢筋：502.5人工：128.6工日 木材：-3、桥墩： 表1-2项 目混凝土钢筋人工木材()()(工日)()1墩帽+墩身18.0560.848.40.53墩柱25.34384.474.80.552墩帽+墩身14.4542.440.10.48墩柱29.32467.590.20.673墩帽+墩身14.3542.640.60.48墩柱32.88486.598.

11、70.774墩帽+墩身13.7552.241.50.49墩柱31.1486.044.50.485墩帽+墩身16.2578.45480.58墩柱28.84436.240.30.456墩帽+墩身16.8564.5844.80.52墩柱30.18440.4238.80.46表1-3 下部结构工程量汇总表项 目混凝土()钢筋()人工(工日)木材()数 量352.9810.51186.48.44 表1-4 附属工程工程量汇总项 目混凝土()钢材()人工(工日)木材()草袋（个）数 量/0.3210.0732033.0369755、临时工程： 汽车便道： 人工：47+416=463工日 临时边桥： 人工：

12、104.4=44工日钢材：100.252=2.52t木材：100.343=3.43 假设输电线录： 人工：107.4=74工日木材：101.222=12.22钢材:100.026=0.26t表1-5 临时工程工程量汇总项 目混凝土()钢材()人工(工日)木材()数 量/2.66576.314.35表1-6 全桥工程工程量汇总项 目混凝土()钢材()人工(工日)木材()其它草袋（个）沥青混凝土()数 量695.7270.247440.424.32369754.891.3.2 方案二：640m装配式预应力混凝土T型梁桥表1-7上、下部工程工程量汇总 材料结构混凝土钢筋（）人工（工日）木材（）上部结

13、构主梁1486.8114654.22368482.23桥面铺装52.84200.94下部结构桥台96.83854.47701.28承台112257705682203.60桩基础1294.484452015730.68总计48551544691.249878.688.041.3.3 方案三：预应力空心板桥表1-8 方案三工程工程量汇总项 目混凝土()钢材()人工(工日)木材()沥青混凝土()数 量694.6169.717437.222.314.891.4 方案比选1.4.1 方案比较表1-9三种方案工程量比较：项目混凝土()钢筋(t)人工（工日）木材()方案一48551544691.249878

14、.688.04方案二697.8268.978220.136.5方案三1394.98117.2426320.9854.21.4.2 方案推选依据设计构思综合考虑，桥梁方案应该满足受力合理、技术可靠、结构新颖、施工方便的原则，以上方案均满足这一要求。从安全和稳定性来讲， 第二方案有很好的抗震性能，为首选方案；从材料用量来比较，第二方案提供了详细的工程量，而且混凝土和钢材用量较少，如果单从材料费用考虑，第二方案较为经济；从施工难度以及工期来看，第二方案结构简单，施工方便，施工周期较短。第一种方案工艺较复杂，对施工质量要求较高，需要技术熟练的施工队伍。第三方案是整体现浇，考虑到工程量以及工期，第三种方

15、案排除。显然，第二方案最为可行。综合以上因素以及数据统计，第二种方案为最优方案即推选方案，它的技术要求较为简单，施工周期较短，工程用材较少，造价合理，再结合工程经验以及当地的实际情况，并且考虑建桥级别、设计人员的设计能力等一些因素，第二方案是推荐方案中比较优秀的方案。 73第二章 总体布置及主梁的设计第二章 总体布置及主梁的设计2.1设计资料及构造布置2.1.1设计资料1、桥梁跨径及桥宽标准跨径：40m（墩中心距），全桥共：240米，分6跨，主梁全长：39.96m，桥面净空：净11米，21.5人行道，计算跨径：39.00m。2、设计荷载人群荷载3.0kN/m，两侧人行道、栏杆重量分别为3.6

16、kN/m和1.52 kN/m。3、材料及工艺本桥为预应力钢筋混凝土T型梁桥，锥形锚具；混凝土：主梁用40号，人行道、栏杆及桥面铺装用20号；预应力钢筋：公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62_2004）的15.2，每束6根，全梁配7束，=1860 MPa。2.1.2结构尺寸布置 全桥横截面布置如图2-1所示：图2-1 主梁横断面布置图（单位：cm）表2-1 基本计算数据名 称项 目符 号单位数据混凝土 立方强度MPa40 弹性模量EcMPa3.3104 轴心抗压标准强度MPa28.0 轴心抗拉标准强度MPa2.60 轴心抗压设计强度fcdMPa23.0 抗拉设计强度MPa2.

17、15预施应力阶段极限压应力070MPa17.64极限拉应力070MPa1.638使用荷载作用阶段标准荷载组合：极限压应力0.5MPa14.0极限主压应力0.6MPa16.8短期效应组合：极限拉应力0.85 fpcMPa2.34极限主压应力0.65MPa18.215.2碳素钢丝 标准强度fpkMPa1860弹性模量EpMPa1.95105 抗拉设计强度fpdMPa1260 最大控制应力0.75 fpkMPa1395 持久状态应力：标准荷载组合：0.65 fpkMPa1209材料容重 钢筋混凝土r1KN/m325.0混凝土r2KN/m324.0 钢丝束r3KN/m378.5钢束与混凝土的弹性模量比

18、值无量钢5.91*注：本示例考虑主梁混凝土达90%标准强度时，开始张拉预应力钢束。与分别表示钢束张拉时混凝土的抗压，抗拉标准强度，则： =25.2MPa, =2.34MPa2.1.3横截面布置本设计采用公路桥涵标准图40米跨径的定型设计，因此主要尺寸已经大致定下，以下为初步选定截面尺寸。1、主梁间距与主梁片数全桥宽14米，主梁间距1.6米（T梁上翼缘宽度为158cm，留2cm施工缝），因此共设8片主梁，根据一些资料，主梁的梁高选用2300mm详细布置见下图：图2-2 跨中截面尺寸图（尺寸单位：mm）将主梁跨中截面划分成5个规则图形的小单元，截面几何特性列表计算见表2-2。表2-2 跨中截面几何

19、特性计算表分块名称分块面积（）分块面积形心至上缘距离()分块面积对上缘静距 分块面积的自身惯矩()（cm）分块面积对截面形心惯矩()()（1）（2）(3)=(1)(2)（4）（5）(7)=(4)+(6)翼 板1608=12804512087.46697923859799211三角承托8641210368123=691279.46654560265462938腹板3104105325920973517913.53456855710303736下三角100198.66719867556107.20111492051149761马 蹄1008216217728658563124.5341563278

20、7156986436356579003I=424142892.检验截面效率指标（希望在0.5以上）上核心距:=48.041cm下核心距:截面效率指标：表明以上初拟的主梁跨中截面是合理的。3.横截面沿跨长的变化，该梁的翼板厚度不变，马蹄部分逐渐抬高，梁端处腹板加厚到与马蹄等宽，主梁的基本布置到这里就基本结束了。2.1.4横隔梁的布置由于主梁很长，为了减小跨中弯矩的影响，全梁共设了五道横隔梁，分别布置在跨中截面、两个四分点及梁端.2.2主梁内力计算2.2.1恒载内力计算1.永久作用集度（1）预制梁自重a. 按跨中截面计，主梁恒载集度：b. 由于马蹄抬高与腹板变宽段自重c. 支点段梁自重：d.边主梁

21、的横隔梁中横隔梁体积： 端横隔梁体积：e. 第一期恒载边主梁的恒载集度为：（2）第二期恒载a.桥面铺装层: 7cm混凝土铺装：0.071425=24.5 KN/m 6cm沥青铺装：0.061423=19.32 KN/mb.栏 杆：1.52KN/m 人行道：3.60KN/m将两侧人行栏各恒载均摊给8片主梁，则：g=（1.52+3.60）2/8=1.28KN/mc.边梁二期永久永久作用集度： g=5.48+1.28=6.76KN/m2、永久作用效应如图2-3所示，设x为计算截面离左支座的距离并令。主梁弯矩和剪力的计算公式分别为： 图2-3 永久作用效应计算图表2-3 恒载内力计算表计算数据 项 目

22、 跨 中四分点支点四分点变化点支 点0.50.2500.250.053000.1250.093800.250.4470.5第一期恒载(KN/m)17.773378.212535.240173.257309.784346.515第二期恒载(KN/m)6.761285.245964.448065.91117.847131.822.2.2可变作用效应的计算1.冲击系数和车道折减系数按桥规4.3.2条规定,结构的冲击系数与结构的基频有关,因此要先计算结构的基频 根据本桥的基频,可计算出汽车荷载的冲击系数为: 根据桥规4.3.1条,当车道大于两车道时,需进行车道折减,本示例按两车道设计，因此，在计算时可

23、不进行车道折减。2.主梁荷载横向分布系数（1）跨中截面的荷载横向分布系数本桥跨内有五道横隔梁，具有可靠的横向联结，且承重结构的长宽比为： 所以可选用偏心压力法来绘制横向影响线和计算横向分布系数。 a.计算主梁抗扭惯性矩 式中 和相应为单个矩形截面的宽度和高度； 矩形截面抗扭刚度系数；对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度：马蹄部分的换算平均厚度：图2-4示出的计算图式，的计算见表2-4。图2-4 的计算图式（尺寸单位：mm）表2-4 计算表分块名称bi (cm)ti (cm)bi /ti ci ITi = cibi(10-3m2)翼缘板1601411.4281.46346腹 板1831611.43

24、72.49856马 蹄36331.09101411.82425.7862注：桥梁工程表32实心矩形截面c值b.计算抗扭修正系数本算例主梁间距相同，将主梁近似看成等截面，则得：式中： 按公式计算得：=0.95c.按修正偏心压力法计算横向影响线竖标值： 求出一号梁在两个边主梁的横向分布影响线竖标值为： 计算所得值见表2-5表2-5 值梁号10.4020.3230.24370.16460.08540.0063-0.0729-0.15220.3230.26640.20990.15330.09610.0401-0.0164-0.07330.2440.210.17610.14210.10820.07420

25、.04030.006340.1650.15360.14210.13070.11930.10790.09510.085d计算荷载横向分布系数1、2、4号梁的横向影响线和最不利布载，因为很显然1号梁的横向分布系数最大，故只需计算1号梁的横向分布系数：图2-5 跨中的横向分布系数计算图式（尺寸单位：cm）由于设计书中计算行车速度：60公里/小时，根据桥梁工程表1-5查得行车道宽度3.50m，中间带宽度：2.00m，所以设计车道数：双向2车道，查表得：横向折减系数：1.00.（2）支点截面的荷载横向分布系数计算该截面用杠杆原理法计算，绘制荷载横向影响线并进行布载如2-6 图2-6 跨中的横向分布系数计

26、算图式（尺寸单位：cm） （3）横向分布系数汇总表2-6 1号梁活载横向分布系数荷载类别mcm0公路II级0.5320.32人 群0.43611.5563. 车道荷载取值根据桥梁工程图1-21，公路二级的均布荷载标准值和集中荷载标准值为： =0.7510.5=7.875（KN/m）计算弯矩时：=0.75（39-5）+180=237（KN）计算剪力时：=2371.2=284.4（KN）4. 计算可变作用效应在进行可变作用效应计算中,本设计对于横向分布系数取值作如下考虑:支点处横向分布系 ,从支点至第一根横梁系段，横向分布系数从直线过渡到；其余梁段均取。（1）计算跨中截面最大弯矩及相应荷载位置的剪

27、力和最大剪力及相应荷载位置的弯矩。图2-7 跨中截面内力计算图式计算公式为： 式中：S所求截面的汽车（人群）弯矩或剪力； 车道集中荷载标准值；影响线上同号区段面积车道均布荷载标准值；y影响线最大坐标值可变作用（汽车）标准效应：=0.5327.875399.750.2126.57.8750.66550.5322379.75=2018.63(KN*m)=0.5327.8750.519.51.20.2126.57.8750.66550.532284.40.5=99.39（KN)可变作用（汽车）冲击效应： M=2018.630.14=282.61(KN*m) V=99.390.14=13.91（KN)

28、可变作用人群效应： q=1.53=4.5(KN*m)=0.43614.5399.75+1.11996.54.50.6655=302.76(KN*m)=0.43614.50.519.51.2+1.11996.54.50.142=10.58（KN） (2)求四分点截面的最大弯矩，最大剪力 图2-8 跨中截面内力计算图式可变作用（汽车）标准效应： 可变作用（汽车）冲击效应： 可变作用人群效应：=0.43614.5397.3125+(0.9983+0.3328)1.11996.54.5= 231.25(KN.m)=0.43614.50.7529.25+1.11996.54.50.0341=16.93（

29、KN） (3)求支点截面最大剪力图2-9支点截面剪力计算图式可变作用（汽车）效应： 可变作用（汽车）冲击效应：V=227.570.14=31.86(kN)可变作用（人群）效应： 2.2.3主梁作用效应组合 根据桥规4.1.6条规定，作用效应选择了三种最不利的效应组合：短期，标准和承载能力极限状态下的基本组合。表2-7 主梁作用效应组合序号荷载类别弯矩M/(KN.m)剪力Q/(KN)四分点跨中支点跨中四分点(1)第一期永久作用2535.243378.21346.5150173.257(2)第二期永久作用964.4481285.245131.82065.91(3)总永久作用=（1）+（2）3499

30、.688 4663.455 478.335 0.000 239.167 (4)可变作用（汽车）公路-II级1512.160 2018.63227.5799.39181.94 (5)可变作用（汽车）冲击211.70282.6131.8613.9125.47 (6)可变作用（人群）231.25302.7641.7510.5816.93(7)标准组合=（3）+(4)+(5)+(6)5364.068 7146.335 765.865 117.560 452.597 (8)短期组合=（3）+0.7（4）+（6）4789.450 6379.256 679.384 80.153 383.455 (9)极限组

31、合=1.2（3）1.4（4）+（5）+1.12（6）6745.00768987.4052964.854161.6216581.0622.3预应力钢束的估算及其布置2.3.1跨中截面钢束的估算与确定1按正常使用阶段的应力要求估算钢束数钢束数n的估算公式为：式中：M持久状态使用荷载产生的跨中弯矩标准组合值； 与荷载有关的经验系数，对于公路级， 取=0.565； 一股的钢束截面积，一根钢绞线截面积1.4，故 碳素钢丝的标准强度， 上核心距，在前以算出=48.041cm； 钢束偏心距，初估=15cm，已知=138.904， 1号梁： 2按承载能力的极限状态估算钢束数： 式中：极限状态跨中最大弯矩，按表

32、10取用； 经验系数，一般采用0.75-0.77，取0.75； 预应力钢绞线的设计强度，=1260MPa 主梁有效高度，即=h-=2.30-0.15=2.15m计算得： 为方便钢束布置和施工，各主梁统一确定为7束。2.3.2预应力钢束布置：1.确定跨中及锚固截面的钢束位置 （1）对于跨中截面，在保证布置预留管道构造要求的前提下，尽可能使钢束群重心的偏心距大些，选用直径5cm抽拔橡胶成型的管道，取管道净距4cm，至梁底净距5cm，如图13-a所示。 （2）对于锚固截面，为了方便张拉操作，将所有钢束都锚固在梁端，所以钢束布置要考虑到锚头布置的可能性以满足张拉要求，也要使预应力钢束合力重心尽可能靠近

33、截面形心，使截面均匀受压。祥图如下：a) 跨中截面 图2-10 （尺寸单位：mm） b)锚固截面为验证上述布置钢束群重心位置，需计算锚固端的截面几何特性，图2-11示出计算图示。图2-11钢束群重心位置复核图（尺寸单位：mm）表2-8 钢束锚固截面几何特性的计算表分块名称分块面积分块面积形心至上缘距离（cm）分块面积对上缘静距分块面积的自身惯矩（cm）分块面积对截面形心惯矩（）（）（1）（2）(3)=(1)(2)（4）（5）(6)=(1)(5)2(7)=(4)+(6)翼 板1608=12804512087.46697923859799211三角承托8641210368123=691279.46

34、654560265462938腹板3104105325920973517913.534568557103037365428341408I=25565885其中： =62.90（cm） =h-=230-62.90=167.10（cm）计算得：=28.19(cm) =74.88(cm) ()=113.57-(167.10-74.88)=21.35说明钢束重心处于截面核心范围内 2、钢束起弯角和线形的确定（1）弯起角度的确定：上部：14 下部：8 3.钢束计算 （1）钢束起弯点至跨中距离 锚固点到支座中心线水平距离（图2-12）： ()=36-40tan8=30.39 ()= 36-80tan8=2

35、4.76 =36-25tan14=29.77 =36-55tan14=22.29图2-12封锚端混凝土块尺寸图图2-13 钢束计算图式（尺寸单位：mm）L1为靠近锚固端直线段长度，y为钢束锚固点至钢束起弯点的竖直距离，如图2.12，根据各量的几何关系，可分别计算如下：， ， ，其中： 钢束弯起角度（） L计算跨径（cm） 锚固点至支座中心线的水平距离（cm）表2-9 钢束起弯点至跨中距离列表计算钢束号起弯高度（cm）（cm）（cm）（cm）（cm）R（cm）（cm）（cm）N1(N2)3113.914717.085310099.0381755.59244.331637.03N3(N4)63.4

36、13.914749.485310099.0385084.84707.671173.69N514625.90128120.098710096.58739153519.261706.06611177.736N6168.325.90128142.398710096.58739154172.72837.16891046.634N7184.4831.07671153.403310095.11057183137.449837.1689873.3205（2）控制截面的钢束重心位置计算a. 各束重心位置计算由图2-13所示的几何关系，得到计算公式为：式中：钢束起弯后在计算截面到梁底的距离； 钢束起弯前到梁底的

37、距离；R钢束弯起半径（见表10）。b. 计算钢束群重心到梁底距离（见表10）表2-10 各计算截面的钢束位置及钢束群重心位置截面钢束号 (cm)R(cm)cosc=R(1-cos)(cm)(cm)= +c(cm)四分点N1(N2)钢 束 尚 未 弯 起9.09.0N3=l/4=972766.50810171.1650.075360.9971628.88625.554.386变-化点N1(N2)N3=1738102.0481532.5082628.50510171.1650.038820.150670.999250.988581.971116.1557.525.59.471141.655支点N1(N2)N3=1944308.0481738.5082628.50510171.1650.117200.170930.993110.9852818.110149.7207.525.5