深圳-大学土木工程钢结构梯形屋架课程设计计算书-毕设论文.doc

《深圳-大学土木工程钢结构梯形屋架课程设计计算书-毕设论文.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《深圳-大学土木工程钢结构梯形屋架课程设计计算书-毕设论文.doc（27页珍藏版）》请在淘文阁 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、梯形钢屋架课程设计计算书专 业： 姓 名： 学 号： 指导老师： 完成日期： 深 圳 大 学 土 木 工 程 学 院目录一、设计资料 . 3二、屋架几何尺寸及檩条布置 . . . . . . . . . . 31、屋架几何尺寸 .32、檩条布置 .4三、支撑布置 . 51、上弦横向水平支撑 .52、下弦横向和纵向水平支撑. .53、垂直支撑 .54、系杆 .5四、荷载与内力计算 . 61、荷载计算 .62、荷载组合 .63、内力计算 .7五、杆件截面设计 . 71、节点板厚度 .72、杆件计算长度系数及截面形式.93、上弦杆 .94、下弦杆 .95、再分式腹杆 Ig-gf .106、竖腹杆 I

2、e.10六、节点设计 . 131、下弦节点“b”.132上弦节点“B” . 163有工地拼接的下弦节点“f”. .184屋脊节点“K” . .195支座节点“a”. . .16七、填板设计 . .21 一、设计资料:1. 车间平面尺寸为144m30m，柱距9m，跨度为30m，柱网采用封闭结合。车间内有两台15t/3t中级工作制软钩桥式吊车。2. 屋面采用长尺复合屋面板，板厚50mm，檩距不大于1800mm。檩条采用冷弯薄壁斜卷边Z形钢Z25075202.5，屋面坡度i=l/10。3. 钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上，柱顶标高9.000m，柱上端设有钢筋混凝土连系梁。上柱截面为400mm400mm

3、，所用混凝土强度等级为C30，轴心抗压强度设计值fc14.3N/mm2。抗风柱的柱距为6m，上端与屋架上弦用板铰连接。4. 钢材用 Q235-B，焊条用 E43系列型。5. 屋架采用平坡梯形屋架，无天窗，外形尺寸如下图所示 图 1 屋架外形尺寸及腹杆布置形式Ho=1650mm6. 该车间建于深圳近郊。7. 屋盖荷载标准值：(l) 屋面活荷载 0.50 kN/m2 (2) 基本雪压 s0 0 kN/m 2 (3) 基本风压 w0 0.75 kN/m2 (4) 复合屋面板自重 0.15 kN/m2 (5) 檩条自重 0.084kN/m(6) 屋架及支撑自重 0.12+0. 011L kN/m28.

4、 运输单元最大尺寸长度为15m，高度为4.0m。二、屋架几何尺寸及檩条布置1、屋架几何尺寸 屋架上弦节点用大写字母 A, B, C连续编号，下弦节点以及再分式腹杆节点用小写字母 a, b, c连续编号。由于梯形屋架跨度 L = 30m 24m ，为避免影响使用和外观，制造时应起拱 f = L / 500 = 60mm 。屋架计算跨度 l0 = L - 2 0.15 = 30 - 2 0.15 = 29.7m 。 起拱后屋架杆件几何尺寸和节点编号如图 2 所示（其中虚线为原屋架，实线为起拱后屋架）。 图 2 屋架几何尺寸运输单元的最大尺寸为长度 15m，高度 4m。此屋架跨度 30m，高度 3.

5、3m，所以可将屋架从屋脊处断开，取一半屋架作为运输单元，长度为 15m，高为 3.3m。两个运输单元分别在工厂里面制作完成后，再运输至施工现场进行拼接。2、檩条布置 采用长尺复合屋面板，单坡内不需要搭接，在屋架上弦节点设置檩条，水平檩距为 1.5m。檩条跨度 l = 9m 6m ，在跨中三分点处设置两道拉条，为檩条提供两个侧向支撑点。由于风荷载较大，故在屋檐和屋脊处都设置斜拉条和刚性撑杆，以将拉条的拉力直接传递给屋架。檩条、拉条和撑杆的设置如图 3 所示。三、支撑布置1、上弦横向水平支撑 上弦横向水平支撑应设置在厂房两端的第一个柱间，且间距不宜超过 60m。本车间长度为 144m，因此需要布置

6、四道横向水平支撑，如图 4 所示。 图 4 上弦横向水平支撑2、下弦横向和纵向水平支撑 屋架跨度 L = 30m 24m ，且车间内有两台 15t/3t 中级工作制软钩桥式吊车，故应设置下弦横向和纵向水平支撑。下弦横向水平支撑与上弦横向水平支撑布置在同一柱间，如图 5所示。3、垂直支撑 垂直支撑必须设置。对于本屋架结构，在跨度中央设置一道中间垂直支撑，在屋架两端各设置一道垂直支撑。垂直支撑只设置在有横向水平支撑的同一柱间的屋架上，如图 6 所示。4、系杆 没有设置横向水平支撑的屋架，其上下弦的侧向支撑点由系杆来充当。上弦平面内，屋脊和屋檐处需要设置刚性系杆，其它支撑点处设置柔性系杆。本屋盖结构

7、中，檩条长细比故可兼充上弦平面的刚性和柔性系杆。下弦平面设置两道柔性系杆（图 5），l = 194.6 0背风面：= 1.0 0.684 - 1.4 0.3750.995 = 0.156 0可见，风吸力不会引起屋架杆件内力由拉力变为压力，不需要考虑该组合。上述各组合中，端部节点荷载取跨中节点荷载值的一半。3、内力计算 本设计采用数值法计算杆件在单位节点力作用下各杆件的内力系数（单位节点力分别作用于全跨、左半跨和右半跨），内力计算结果如表 1 所示。五、杆件截面设计1、节点板厚度 对于梯形屋架，节点板厚度由腹杆最大内力（一般在支座处）按下表取用：本屋架中腹杆最大内力 N =243.68kN ，因

8、此中间节点板厚取 8mm，支座节点板厚取10mm。表1 屋架内力组合表杆件名称内力系数（P1）组合一组合二组合三计算内力（kN）全跨左半跨右半跨PP1 +P2P1 +P2P3 +P4P3 +P4上弦杆AB0.000.000.000.000.000.000.000.000BC-13.18-9.54-3.64-270.47-231.21-175.43-206.48-128.32-270.47CD-13.18-9.54-3.64-270.47-231.21-175.43-206.48-128.32-270.47DE-20.80-14.33-6.47-426.88-358.01-283.76-316.

9、22-212.19-426.88EF-20.80-14.33-6.47-426.88-358.01-283.76-316.22-212.19-426.88FG-24.27-15.63-8.64-497.96-407.33-341.30-354.46-261.94-497.96GH-24.27-15.63-8.64-497.96-407.33-341.30-354.46-261.94-497.96HI-24.89-14.54-10.35-510.68-403.65-364.12-343.77-288.38-510.68IJ-25.42-15.06-10.35-521.54-414.31-369.

10、78-353.99-291.60-521.54JK-25.42-15.06-10.35-521.54-414.31-369.78-353.99-291.60-521.54下弦杆ab7.135.271.86146.21126.0193.80113.0667.92146.21bc17.5412.405.13359.84304.85236.12270.86174.56359.84cd22.8415.267.59468.76388.61316.13340.91239.35468.76de24.7515.259.50507.87408.98354.56352.46276.21507.87ef23.361

11、1.6811.68479.29360.29360.29296.65296.65479.29斜腹杆aB-11.88-8.78-3.10-243.68-210.01-156.33-188.43-113.21-243.68Bb9.366.602.75192.01162.53126.14144.3393.34192.01bD-7.61-5.01-2.60-156.05-128.68-105.93-112.52-80.65-156.05Dc5.443.192.25111.7188.4179.5475.3562.93111.71cF-4.05-1.88-2.16-83.00-61.08-63.71-49.

12、53-53.22-83.00Fd2.460.551.9150.4631.5344.3322.2640.2050.46dH-1.240.61-1.85-25.49-7.53-30.770.51-32.05-32.05/0.51He0.03-1.631.660.55-15.1015.94-21.3922.09-21.39/22.09eg2.044.04-2.0041.8459.972.9365.85-14.07-14.07/65.85gK2.804.80-2.0057.5075.3411.0980.59-9.43-9.43/80.59gI0.690.690.0014.1813.927.3913.3

13、54.2014.18竖杆Aa-0.50-0.500.00-10.26-10.08-5.35-9.66-3.04-10.26Cb-1.00-1.000.00-20.52-20.15-10.70-19.32-6.08-20.52Ec-1.00-1.000.00-20.52-20.15-10.70-19.32-6.08-20.52Gd-1.00-1.000.00-20.52-20.15-10.70-19.32-6.08-20.52Ie-1.50-1.500.00-30.78-30.23-16.05-28.98-9.12-30.78Jg-1.00-1.000.00-20.52-20.15-10.70-

14、19.32-6.08-20.52Kf0.000.000.000.000.000.000.000.000.002、杆件计算长度系数及截面形式（1）上弦杆面内计算长度系数 = 1.0 。根据上弦横向水平支撑的布置方案（图 4），面外计算长度系数= 4.0 。= 4 ，根据等稳定原则，采用两不等边角钢短肢相并组成的 T 形截面。（2）下弦杆与上弦杆类似，面内计算长度系数= 1.0 ，由图 5 可知，面外计算长度= 6m 。下弦杆受拉，不需要考虑稳定性，因此下弦杆采用两等肢角钢组成的 T 形截面。（3）支座腹杆（Aa、aB） 面内和面外计算长度系数都为 1.0，采用两等肢角钢组成的 T 形截面。（4）

15、再分式腹杆（eg、gK）面内计算长度系数= 1.0 ，面外计算长度系数=2采用两不等边角钢短肢相并组成的 T 形截面。（5）跨中竖腹杆（Kf） 采用两个等肢角钢组成的十字形截面，斜平面内计算长度系数为 0.9。（6）其它腹杆面内计算长度系数= 0.8 ，面外计算长度系数 = 1.0 ，根据等稳定原则，采用两等肢角钢组成的 T 形截面。3、上弦杆上弦杆需要贯通，各杆截面相同，按 IJ、JK 杆的最大内力设计，即 N = -521.54kN。计算长度= = 1508mm ， = 4= 6032mm 。截面选用 2140 9010 ，短肢相并，肢背间距 a=8mm,所提供的截面几何特性为： = 44

16、.522cm 2 ， = 2.56cm ， = 6.69cm 。 (1)刚度验算 ，满足 （2）整体稳定验算 ，因此绕 y 轴弯扭屈曲的换算长细比 ，上弦杆绕y轴弯扭屈曲，按b类截面查得稳定系数=0.62，则 ，满足4、下弦杆下弦杆需要贯通，各杆截面相同，按 de 杆的最大内力设计，即 N =507.87kN 。计算长度=3000mm ， = 6000mm 。截面选用 280 8 ，肢背间距 a=8mm，所提供的截面几何特性为： A = 24.606 ， = 2.44 ， =3.62（1）刚度验算 ，满足 （2）强度验算 ， 满足5、再分式腹杆 eg-gK再分式腹杆在g节点处不断开，采用通长杆

17、件。最大拉力= 65.8，= 80.59；压力= -14.07kN ，= -9.43kN。计算长度= = 2179mm，= 1.83= 3987.57mm 。截面选用 290 56 5 ，短肢相并，肢背间距 a=8mm，所提供的截面几何特性为： A = 14.424 ， = 1.59cm ， = 4.40cm 。（1）刚度验算 ，满足（2）强度验算 ，满足（3）整体稳定验算，因此绕y轴弯扭屈曲的换算长细比，上弦杆绕x轴弯曲屈曲，按b类截面查的稳定系数0.357，则 满足6、竖腹杆 Ie杆件轴力为N = -30.78kN，计算长度= 2850mm，=0.8=2280mm，= =2850 mm。截

18、面选用 2505，肢背间距 a=8mm，所提供的截面几何特性为： A = 9.61 ， = 1.53cm ， =2.38cm 。（1）刚度验算 ，满足（2）整体稳定验算，因此绕y轴弯扭屈曲的换算长细比 ，上弦杆绕x轴弯曲屈曲，按b类截面查的稳定系数0.31，则，满足其余杆件的截面设计过程不再一一列出，详见表 2 所示。26表2 杆件截面验算表杆件名称截面特性杆件特性设计参数验算过程结论截面规格A（cm)（cm）（cm）计算内力（）L（mm）应力比上弦杆IJ、JK21409010*44.52 2.56 6.69 -521.54 1508.00 1.00 4.00 58.91 90.16 90.1

19、6 0.62 0.88 满足下弦杆de280824.61 2.44 3.62 507.87 3000.00 1.00 2.00 122.95 165.75 -0.96 满足斜腹杆aB280618.79 2.47 3.58 -243.68 2254.00 1.00 1.00 91.26 62.96 69.66 0.61 0.98 满足Bb245610.15 1.36 2.20 192.01 2338.00 0.80 1.00 137.53 106.27 -0.88 满足bD263614.58 1.93 2.91 -156.05 2586.00 0.80 1.00 107.19 88.87 91.

20、63 0.51 0.98 满足Dc24558.58 1.37 2.18 111.71 2576.00 0.80 1.00 150.42 118.17 -0.61 满足cF256510.83 1.72 2.62 -83.00 2835.00 0.80 1.00 131.86 108.21 110.72 0.38 0.94 满足Fd24558.58 1.37 2.18 50.46 2825.00 0.80 1.00 164.96 129.59 -0.27 满足dH256510.83 1.72 2.62 -32.05 3094.00 0.80 1.00 143.91 118.09 120.40 0.

21、33 0.42 满足He256510.83 1.72 2.62 -21.39 3083.00 0.80 1.00 143.40 117.67 119.99 0.33 0.28 满足eg,gK290565*14.42 1.59 4.40 -14.07 2179.00 1.00 1.83 137.04 90.63 90.63 0.36 0.13 满足gI24558.58 1.37 2.18 14.18 1965.00 1.00 1.00 143.43 90.14 -0.08 满足竖杆Aa24558.58 1.37 2.18 -10.26 1665.00 1.00 1.00 121.53 76.38

22、 78.52 0.43 0.13 满足Cb24558.58 1.37 2.18 -20.52 1950.00 0.80 1.00 113.87 89.45 91.28 0.47 0.24 满足Ec24558.58 1.37 2.18 -20.52 2250.00 0.80 1.00 131.39 103.21 104.80 0.38 0.29 满足Gd24558.58 1.37 2.18 -20.52 2550.00 0.80 1.00 148.91 116.97 118.37 0.31 0.36 满足Ie25059.61 1.53 2.38 -30.78 2850.00 0.80 1.00

23、149.02 119.75 121.50 0.31 0.48 满足Jg24558.58 1.37 2.18 -20.52 1425.00 1.00 1.00 104.01 65.37 67.88 0.53 0.21 满足注：带*号的截面为短肢相并不等边双角钢截面，不带*号的为长肢相并不等边双角钢截面或等边双角钢截面。其中Kf杆取2505（=1.92，=147.66=150），按压杆构造选取六、节点设计 1、下弦节点“b”（1）腹杆与节点板的连接焊缝（a）“bB”杆 杆件轴力 N = 192.01kN ，截面为 245 6 ，节点板厚 8mm，肢背和肢尖的内力分配系数分别为，角焊缝强度设计值。

24、肢背焊缝焊脚尺寸取 所需焊缝长度 取 肢尖焊缝焊脚尺寸取 所需焊缝长度 取 （b）“bD”杆 杆件轴力 N = -156.05kN ，截面为 263 6 ，节点板厚 8mm，肢背和肢尖的内力分配系数分别为，角焊缝强度设计值。肢背焊缝焊脚尺寸取 所需焊缝长度 取 肢尖焊缝焊脚尺寸取 所需焊缝长度 取 （c）“bC”杆杆件轴力 N = -20.52kN ，截面为 245 5 ，节点板厚 8mm，肢背和肢尖的内力分配系数分别为，角焊缝强度设计值。肢背焊缝焊脚尺寸取 所需焊缝长度 取 肢尖焊缝焊脚尺寸取 所需焊缝长度 取 （2）节点详图 根据上述焊缝长度以及杆件截面，并考虑杆件之间应有的间隙、制作和装

25、配等误差，按比例绘出节点详图，如图 7 所示，从而确定节点板尺寸为 315mm260mm。 图 7 下弦节点“b” （3）下弦与节点板的连接焊缝 下弦与节点板的连接焊缝产度=315mm，所受的力为左右两下弦杆内力差=359.84-146.21=213.63kN。下弦杆截面为2808，节点板厚8mm，肢尖与肢背的焊脚尺寸都取 焊缝计算长度 受力较大的肢背处的焊缝应力为 ，满足 2、上弦节点“ B ” （1）腹杆与节点班的连接焊缝 （a）“bB”杆 “bB”杆与节点板连接的焊缝尺寸和节点“b”相同。 （b）“Ba”杆杆件轴力 N = -243.68kN ，截面为 280 6 ，节点板厚 8mm，肢背和肢尖的内力分配系数分别为，角焊缝强度设计值。肢背焊缝焊脚尺寸取 所需焊缝长度 取 肢尖焊缝焊脚尺寸取 所需焊缝长度 取 （2）节点详图根据上述焊缝长度以及杆件截面，并考虑杆件之间应有的间隙、制作和装配等误差，按比例绘出节点详图，如图 8 所示，从而确定节点板尺寸为 490mm300mm。 图 8 上弦节点“C”（3）