植筋理论和混凝土加固规范.pptx

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1、破坏模式不同受力机理不同植筋技术 锚栓与植筋的区别l lv对原有结构的影响不同 l lvl ls第1页/共30页植筋理论破坏模式破坏模式钢材破坏钢材破坏拔出破坏拔出破坏劈裂破坏劈裂破坏计算公式计算公式采用了以试验研究数据和工程经验为依据，以分项系数为表达形式的极限状态设计方法。（fbd 由试验得到，为劈裂破坏和粘结破坏的最小值）第2页/共30页第3页/共30页欧洲植筋规范内容共分为五个方面：一般规定 认证方法 评估和鉴定植筋适用性 植筋设计 认证报告内容（一）、一般规定在这一部分，着重强调了植筋和预埋钢筋一样，也必须遵照EC2（欧洲混凝土设计规范）的规定。植筋所采用的钢筋为变形钢筋，混凝土基材

2、的强度适用范围在C 12/15 C 50/60之间 第4页/共30页（二）、在表中给出了所要求的认证试验内容：试验项目混凝土强度钢筋尺寸 埋深最少试验数量指数试验步骤1粘结强度C20/2512mm10ds5见3.3.2见2.225mm10ds5dmax10ds52粘结强度C50/60dmax7ds5见3.3.2见2.33干燥混凝土基材上的安装安全性C20/25dmax10ds5 0.82.44潮湿混凝土基材上的安装安全性C20/25dmax10ds5 0.752.55持续荷载作用C20/2512mm10ds5 0.92.66冻融试验C50/6012mm7ds5 0.92.77恰当的注胶试验C2

3、0/25dmax10ds5 0.92.88以最大埋深安装C20/25dmaxMax lv5见3.2.32.99正确的注胶DmaxMax lv5见3.2.42.1010耐久性C20/2512mm10ds310见3.2.52.11第5页/共30页判断粘结剂质量好坏的依据粘结剂粘结强度均匀度粘结剂耐久性 长期及短期环境温度影响下粘结剂性能（包括冻融试验）地震下开裂混凝土植筋低周反复拉伸及剪切荷载作 用性能 注：以上试验要求均包含在混凝土加固规范的附录中第6页/共30页 40 40 120 40 40 300后锚固钢筋预埋钢筋1.混凝土试件：每种胶类，C25混凝土试件尺寸280 x300 x600mm

4、，3组 2.两根内侧钢筋相同埋深的各点，在整个过程中应具有相同的平均应力变化趋势，（作图分析，横坐标为钢筋植入段某点和试件表面的距离mm，纵坐标为钢筋内该点应力值N/mm2）应力差应在10%之内。三组试验破坏极值差值也应在10%之内。粘结剂粘结强度均匀度第7页/共30页力的传递很均匀地沿钢筋埋深分布力的传递很均匀地沿钢筋埋深分布 !第8页/共30页2.2.粘结剂耐久性通过切片实验验证植筋胶耐久程度和其对外界暴露环境的敏感程度(1).混凝土试件：每种胶类至少4个，混凝土等级C25，试件立方体边长150mm，高300mm(2)在每个干燥试件的中轴线位置植入直径12mm 钢筋，其钻孔直径由供应商提供

5、，钻孔深度280mm。在供应商提供的凝胶受力时间之后，用钻石锯将试件切成30mm厚的切片，切片数量至少30个（10个切片做外界暴露环境试验，10个切片做常温对比试验）(3)带有植筋的切片置于碱性溶液和硫磺环境中，对比试验的切片保存在常温下（干燥+21C3C,相对湿度505%）2000小时。切片试验，植筋胶在外界暴露环境(酸碱环境)的粘结力不低于常温对比试验的粘结力 第9页/共30页3.3.长期及短期环境温度影响下粘结剂性能 植筋胶的粘结作用,抵抗持续荷载能力(有适当的安全系数和限定的位移)不应受混凝土环境温度(以下范围)的影响而下降。短期环境温度试验用于验证植筋胶在昼夜温差和冻融循环环境中的性

6、能；长期环境温度试验用于验证植筋胶在冷藏区或高热环境下安装时的性能。本项试验的变异系数应15%。试验结果不应低于正常环境温度下的试验指标.温度范围在-40C+40C之间(短期环境高温极值+40C；长期，+24C）温度范围在-40C+80C之间(短期环境高温极值+80C；长期，+50C）施加恒定拉力荷载，力值取钢筋设计屈服强度的40%，加载周期180天，若位移变化量收敛较快，短时间内趋近于零，可视情况缩短至最少90天。在上述周期内位移变化量应收敛且趋近于零。冻融试验：循环次数为50次第10页/共30页1030100NsNiNm拉力荷载次数正弦试验波形NNtT模拟地震拉力荷载性能试验频率0.1Hz

7、2.0 Hz 图 G 2.4 模拟地震拉力反复荷载性能试验的载荷幅度、反复次数、试验波形与频率图4.4.地震下开裂混凝土植筋低周反复拉伸及剪切荷载作用性能 零到最大拉力 N S N rRk，循环10次；（1）零到平均拉力 N i=0.50(N SN m)，循环30次；（2）零到最小拉力 N m N rRk,循环100次；（3）第11页/共30页混凝土加固规范-2004第14章植筋植筋的主要理论基础新植筋理论并对锚固胶的耐久性能等提出的很高的要求第12页/共30页14.1.3只有各项指标满足附录1-4实验要求的粘结剂才能用于加固工程的植筋应用。这样的粘结剂还需具备以下性能：后植钢筋的粘结强度应大

8、于预埋钢筋的粘结强度；后植钢筋的力位移曲线应与预埋钢筋的近似；受力过程中，粘结应力应沿钢筋长度均匀地分布；粘结剂应具有足够的耐久性、抗震及长期性能。14.1.414.1.514.1.614.1.7若被植钢筋的混凝土结构间距、边距有很大限制或较小时，或其构造上难以增大锚固深度而又要求所植钢筋不致发生脆性粘结破坏或混凝土劈裂破坏时，应考虑结构混凝土保护层及箍筋的约束进行计算来选用合适的粘结剂。当使用纯无机粘结剂(近似水泥)植筋时，其植筋构造及基本锚固长度应按混凝土结构设计规范有关规定确定。当采用符合本规范规定的植筋进行加固改造时，被植筋的钢筋混凝土结构构件的强度、刚度、抗裂度和稳定性的验算可按整体

9、构件进行。后植钢筋应使用带肋钢筋。第13页/共30页植筋设计一般原则：一般原则：植筋的锚固应使结构内部应力通过后植钢筋充分传递给混凝土，并应避免混凝土产生剥离和劈裂破坏。混凝土保护层厚度、钢筋间距以及箍筋的情况也应予以考虑。当采用植筋锚固时，其基本原则是保证钢筋屈服，并假定在使用极限状态的粘结应力均匀地布置在整个钢筋长度上。4.设计目的是保证钢筋延性破坏，而避免混凝土（受压或受拉状态）脆性破坏或劈裂破坏。第14页/共30页采用下列极限状态设计表达式：R (4.2.4-1)(4.2.4-2)，式中 锚固连接重要性系数，对安全等级为一级、二级的锚固，分别取1.2，1.1；S 锚固荷载效应组合设计值

10、，按现行国家标准建筑结构荷载规范和建筑抗震设计规范 的规定进行计算；锚固承载力标准值；R锚固承载力设计值；锚固承载力分项系数 第15页/共30页锚固受拉承载力设计规定：1、钢材破坏：NSd1N Rd，s 2、植筋拔出破坏（胶混破坏）：NSd2NRd,pc 3、混凝土劈裂破坏：NSd3NRd,sp MIN NSd2，NSd3 NSd1为保证钢材延性破坏，要求：第16页/共30页 fbd,(ACI 318)=2.1 N/mm2最小保护层厚度 fbd(CP65)=2.7N/mm24312(c+Ktr)/db65431265ACI劈裂破坏曲线 fbd(ACI 318)=3.5 N/mm2(拔出破坏下测

11、得的)ACI 318给出的粘结应力的范围sCycxACI 318规范中并未涵盖更高粘结强度范围:乘以折减系数 k kadd=1.2 fbd=7.1 N/mm2混凝土基材劈裂破坏(fcu=25N/mm2)ACI 3187粘结应力边矩+间距影响第17页/共30页植筋的基本锚固深度（仅限发生钢筋钢材破坏，避免拔出或劈裂破坏）：(14.2.2)式中：-基本锚固深度；-钢筋的抗拉强度设计值（N/mm2）;-混凝土轴向抗拉强度（N/mm2）；-所植钢筋直径，mm;-钢筋形状系数，带肋钢筋为1.4；P -后植钢筋考虑钢筋大小对劈裂的影响、混凝土保护层厚度以及箍筋的影响参数。从安全考虑可取1.0，为避免拔出破

12、坏应大于1.62*ft/fbd：第18页/共30页图14.2.2:间距/保护层尺寸fbd-粘结剂的设计粘结应力(N/mm2)，见 14.2.3 节；-钢筋尺寸系数（钢筋直径小于等于19mm时，为0.8；钢筋直径大于19mm时，为1.0）-所植钢筋直径，mm;d -非线性劈裂系数。d=1.0 if(c+Ktr)/d 2.5 c-边距或保护层厚度（mm）。取混凝土保护层厚度 cy、边距 cx、或间距s一半的最小值。见图14.2.2Ktr 箍筋系数。Ktr=Atr*fyt/(10str*n)with:Atr箍筋间距为s且箍筋横穿劈裂断面的所有箍筋的横截面面积之和 mm2fyt箍筋的屈服强度 N/mm

13、2str在锚固长度范围内箍筋的最大间距 mm n沿劈裂平面内的箍筋数目。第19页/共30页粘结剂的强度主要取决于粘结剂的特性：粘结剂的粘结强度特征值 应由试验得到，取拔出和劈裂破坏的最小值，并应得到临界边、间距，见附录1。-干燥和粗糙孔壁：-潮湿和光滑孔壁：部分安全系数包括混凝土安全系数=1.4,和安装附加系数：=1.0=1.3第20页/共30页抗震设计：根据钢筋混凝土设计规范规定:一、二级抗震等级：laEa三级抗震等级：laEa四级抗震等级：laE=la第21页/共30页第22页/共30页在混凝土保护层较小情况下的拔出测试 从图中试验结果说明预埋钢筋和后置式钢筋的平均劈裂粘结应力的试验结果与

14、修正的ACI318理论的计算结果符合非常好。第23页/共30页在有箍筋情况下的拔出破坏 同时我们也进行了不同箍筋数量下的拔出试验。并根据美国ACI318规范计算出了的数值。图6中给出试验结果与我们提出设计理论的对比 B产品的试验结果与设计理论对应的很好，而A产品的试验结果却大大低于所期望的数值。其原因主要是A产品对于为了考量箍筋作用所产生的微裂缝过于敏感。因此，除非锚固胶具有相应的预认证，否则不能考虑箍筋的有利影响。第24页/共30页清华大学植筋抗震试验第25页/共30页表 （产品A A）极限承载力试件编号Hmax+(kN)Hmax-(kN)Hmaxavg(kN)15d128.60120.81

15、124.7020d139.03120.98130.01表 （产品A A）位移延性比试件编号Dy+(mm)Du+(mm)Dy-(mm)Du-(mm)延性比m15d8.67133.983-8.570-41.5444.38320d9.21635.895-9.800-39.1303.944表 （产品A）耗能能力试件编号滞回环总面积(kNmm)15d32757.81第26页/共30页 产品B B极限承载力 产品B B位移延性比试件编号Hmax+(kN)Hmax-(kN)Hmaxavg(kN)15d126.66139.10132.8820d126.50126.24126.37试件编号Dy+(mm)Du+(

16、mm)Dy-(mm)Du-(mm)延性比m15d7.21437.732-9.022-37.5634.69720d8.76440.525-10.194-37.8134.167 15d 15d（产品B）耗能能力试件编号滞回环总面积(kNmm)15d34905.13第27页/共30页结论植筋混凝土柱子水平往复荷载作用下表现出很好的延性和耗能能力。2.结构胶植筋混凝土柱当锚固长度达到15d时，在破坏形态、极限承载力、延性和耗能能力上与非植筋柱十分近似。3.按要求植筋15d，20d的情况下，所有试件均为延性破坏，没有出现植筋从地梁中拔出的现象，锚固良好。第28页/共30页综述：1、新植筋理论充分重视混凝土的劈裂和钢筋锚固胶的粘结力的影响，更加全面地指出各种可能的破坏模式，具有更高的安全度。2、由于植筋的锚固性能和搭接等都取决于锚固胶的特性，因此，我们建议只有专门测试合格的锚固胶才适用于本理论。3、要充分考虑原有结构的箍筋、混凝土保护层厚度以及后植钢筋的间距。混凝土基材按照开裂混凝土考虑。4、若有钢筋搭接，要考虑高粘结强度锚固胶的粘结应力降低程度。第29页/共30页感谢您的观看！第30页/共30页