弹塑性力学第十一章PPT讲稿.ppt

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1、弹塑性力学第十一章2023/4/212023/4/211 1第1页，共123页，编辑于2022年，星期六11-1 11-1 金属材料的力学实验及几种简化力学模型金属材料的力学实验及几种简化力学模型1.11.1单向拉压实验：单向拉压实验：不同材料在单向拉压实验中，有不同的不同材料在单向拉压实验中，有不同的应力应变曲线。应力应变曲线。BAC so p e e pBAC so p esO 软钢软钢-合金钢合金钢 -2023/4/212023/4/212 2第2页，共123页，编辑于2022年，星期六11-1 11-1 金属材料的力学实验及几种简化力学模型金属材料的力学实验及几种简化力学模型当应力应变

2、曲线在当应力应变曲线在OA范围内变化，材料范围内变化，材料为弹性变化。当应力达到为弹性变化。当应力达到 s时（软钢有明显时（软钢有明显屈服发生屈服发生(AB段），合金钢无明显屈服发生）段），合金钢无明显屈服发生）将发生塑性变形。确定材料发生塑性变形的将发生塑性变形。确定材料发生塑性变形的条件为条件为BAC so p e e pBAC so p esO 软钢软钢 -合金钢合金钢 -2023/4/212023/4/213 3第3页，共123页，编辑于2022年，星期六11-1 11-1 金属材料的力学实验及几种简化力学模型金属材料的力学实验及几种简化力学模型f()=-s=0初始屈服条件（函数）初始

3、屈服条件（函数）当软钢应力达到当软钢应力达到A点后，软钢有明显屈服点后，软钢有明显屈服（塑性流动）阶段。（塑性流动）阶段。经过屈服阶段后，荷载可再次增加（称为经过屈服阶段后，荷载可再次增加（称为强化阶段，强化阶段，BC段），但强化阶段段），但强化阶段 增幅较少。增幅较少。BAC so p e e pBAC so p esO 软钢软钢-合金钢合金钢 -2023/4/212023/4/214 4第4页，共123页，编辑于2022年，星期六11-1 11-1 金属材料的力学实验及几种简化力学模型金属材料的力学实验及几种简化力学模型对于此种材料（有明显屈服流动，强化阶段对于此种材料（有明显屈服流动，强

4、化阶段应力较少）屈服条件是不变的。当应力满足应力较少）屈服条件是不变的。当应力满足屈服条件时，卸载将有残余变形，即塑性变屈服条件时，卸载将有残余变形，即塑性变形存在。卸载按线性弹性。形存在。卸载按线性弹性。BAC so p e e pBAC so p esO 软钢软钢-合金钢合金钢 -2023/4/212023/4/215 5第5页，共123页，编辑于2022年，星期六11-1 11-1 金属材料的力学实验及几种简化力学模型金属材料的力学实验及几种简化力学模型而而对对于于合合金金钢钢，无无明明显显屈屈服服，当当 s时时进进入入强强化化阶阶段段，在在加加载载即即发发生生弹弹性性变变形形和和塑塑性

5、性变变形形，卸卸载载按按线线弹弹性性。对对于于强强化化特特性性明明显显的的材材料料，由由O点点继继续续加加载载，在在OB段段又又是是线线性性弹弹性性变变化化，当当 达达到到B点点再次发生塑性变形，再次发生塑性变形，BAC so p esO -s=0后后继继屈屈服服函函数数 s=s(p)2023/4/212023/4/216 6第6页，共123页，编辑于2022年，星期六11-1 11-1 金属材料的力学实验及几种简化力学模型金属材料的力学实验及几种简化力学模型BAC sosO s包辛格效应包辛格效应当当卸卸载载后后，反反向向加加载载时时，有有些些金金属属材材料料反反映映出出反向加载的屈服极限反

6、向加载的屈服极限ss 称为称为包辛格效应（包辛格效应（Bauschinger.J.德国人）。德国人）。2023/4/212023/4/217 7第7页，共123页，编辑于2022年，星期六11-1 11-1 金属材料的力学实验及几种简化力学模型金属材料的力学实验及几种简化力学模型小结：小结：（1）在弹性阶段）在弹性阶段（s）：）：=e应力应变关系一一对应力应变关系一一对应。应。（2）当应力达到初始屈服条件（）当应力达到初始屈服条件（=s时），材料时），材料进入弹塑性阶段，进入弹塑性阶段，=e+p，应力应变关系不再，应力应变关系不再是一一对应关系，而要考虑加载变形历史。是一一对应关系，而要考虑加

7、载变形历史。（3）对于有明显屈服流动且强化阶段较小的材料，）对于有明显屈服流动且强化阶段较小的材料，屈服条件采用初始屈服条件。对于无明显屈服流屈服条件采用初始屈服条件。对于无明显屈服流动且强化阶段较高的材料，将有后继屈服函数产生。动且强化阶段较高的材料，将有后继屈服函数产生。（4 4）有些强化材料具有包辛格效应。）有些强化材料具有包辛格效应。2023/4/212023/4/218 8第8页，共123页，编辑于2022年，星期六11-1 11-1 金属材料的力学实验及几种简化力学模型金属材料的力学实验及几种简化力学模型1.2 1.2 常见的几种简化力学模型常见的几种简化力学模型 1.理想弹塑性模

8、型：理想弹塑性模型：加载时：加载时：=E s =s s so s理想弹塑性模型理想弹塑性模型2023/4/212023/4/219 9第9页，共123页，编辑于2022年，星期六11-1 11-1 金属材料的力学实验及几种简化力学模型金属材料的力学实验及几种简化力学模型2.2.线性强化弹塑性模型：线性强化弹塑性模型：加载时：加载时：=E s =E s+Et(-s)s so sEEt线性强化弹塑性模型线性强化弹塑性模型2023/4/212023/4/211010第10页，共123页，编辑于2022年，星期六11-1 11-1 金属材料的力学实验及几种简化力学模型金属材料的力学实验及几种简化力学模

9、型在在实实际际问问题题中中，有有时时当当弹弹性性应应变变 e p塑塑性性应应变变，可忽略弹性变形。可忽略弹性变形。上述两种模型分别简化为：上述两种模型分别简化为：s时时,=0 so =s soEt s+Et 理想刚塑性模型理想刚塑性模型线性强化刚塑性模型线性强化刚塑性模型2023/4/212023/4/211111第11页，共123页，编辑于2022年，星期六11-1 11-1 金属材料的力学实验及几种简化力学模型金属材料的力学实验及几种简化力学模型1.3金属材料在静水压力实验：金属材料在静水压力实验：前前人人（Bridgman）对对大大量量金金属属进进行行水水压压力力实实验验及及拉压和静水压

10、力联合实验，得到下列结果：拉压和静水压力联合实验，得到下列结果：1.在在静静水水压压力力(高高压压)p 作作用用下下,金金属属体体积积应应变变e=V/V=p/k成成正正比比，当当p达达到到或或超超过过金金属属材材料料的的 s时时，e与与p 仍仍成成正正比比；并并且且除除去去压压力力后后，体体积积变变化化可以恢复，金属不发生塑性变形。可以恢复，金属不发生塑性变形。2023/4/212023/4/211212第12页，共123页，编辑于2022年，星期六11-1 11-1 金属材料的力学实验及几种简化力学模型金属材料的力学实验及几种简化力学模型2.金金属属受受静静水水压压力力和和拉拉压压联联合合作

11、作用用与与金金属属单单独独受受拉拉压压作作用用比比较较，发发现现静静水水压压力力对对初初始始屈屈服服应应力力 s没有影响。没有影响。结论：静水压力与塑性变形无关。结论：静水压力与塑性变形无关。2023/4/212023/4/211313第13页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析1.1.拉压杆的弹塑性问题拉压杆的弹塑性问题图示为两端固定的等图示为两端固定的等截面杆截面杆(超静定杆超静定杆)，aPN2EAxN1b设材料为理想弹塑性材料设材料为理想弹塑性材料，在在x=a 处（处（b a）作用一）作用一逐渐增大的力逐渐增大的力P。平衡条件平衡

12、条件 :N1+N2=P变形协调条件变形协调条件：a+b=0 so s理想弹塑性模型理想弹塑性模型2023/4/212023/4/211414第14页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析（1 1）弹性解：）弹性解：当杆处于弹性阶段，杆两部分的伸长为当杆处于弹性阶段，杆两部分的伸长为代入变形协调方程为代入变形协调方程为或或由于由于b a，所以，所以N1 N2，将，将代入平衡方程。代入平衡方程。2023/4/212023/4/211515第15页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析得得

13、最大弹性荷载最大弹性荷载 力力P作用点的伸长为作用点的伸长为2023/4/212023/4/211616第16页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析(2)(2)弹塑性解弹塑性解P Pp p P P P Pe e:P=Pe后后，P 可可继继续续增增大大，而而N1=sA不不增增加加（a段段进入塑性屈服，但进入塑性屈服，但b 段仍处于弹性）段仍处于弹性）N2=P-N1=P-sA力力 P P 作用点的伸长取决于作用点的伸长取决于b b 段杆的变形段杆的变形2023/4/212023/4/211717第17页，共123页，编辑于2022年，星期六

14、11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析2023/4/212023/4/211818第18页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析(3)(3)塑性解：塑性解：PPpPeeN1=sA,N2=sA这时杆件变形显著增加，丧失承载能力这时杆件变形显著增加，丧失承载能力则最大荷载则最大荷载Pp=2 sA极限荷载极限荷载2023/4/212023/4/211919第19页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析作业：图示桁架各杆截面面积为作业：图示桁架各杆截面面积为 A,A,材料为

15、理想材料为理想弹塑性弹塑性 ,求求荷载荷载P 与与C点竖向位移点竖向位移 关系。关系。PABCDl2023/4/212023/4/212020第20页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析-ss(1)(1)材料为理想弹塑性材料为理想弹塑性;xMM y2.2.梁的弹塑性弯曲梁的弹塑性弯曲 2.12.1假设假设:(2)(2)平截面假设平截面假设(适用适用于于l h);(3)(3)截面上正应力截面上正应力 x对变形影对变形影 响为主要的响为主要的;2023/4/212023/4/212121第21页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2

16、 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析2.22.2梁具有两个对称轴截面的弹塑性弯曲梁具有两个对称轴截面的弹塑性弯曲:(1)(1)梁的弯矩梁的弯矩z ybh在线弹性阶段在线弹性阶段弹性极限状态（设矩形截面）弹性极限状态（设矩形截面）:M=Me在截面上在截面上y=h/2处，处，或或 最大弹性弯矩最大弹性弯矩xMM y2023/4/212023/4/212222第22页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析h/2-+ssss-+y0y0y弹塑性阶段：弹塑性阶段：Mp M Me弯矩继续增大，截面上塑性区域向中间扩展，弯矩继续增大，截面上

17、塑性区域向中间扩展，塑性区域内的应力保持不变，截面上弯矩为塑性区域内的应力保持不变，截面上弯矩为2023/4/212023/4/212323第23页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析当当y0=h/2时：时：h/2-+ssss-+y0y0y最大弹性弯矩最大弹性弯矩2023/4/212023/4/212424第24页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析当当y0=0时：时：h/2-+ssss-+y0y0y-ss+极限弯矩极限弯矩2023/4/212023/4/212525第25页，共

18、123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析令令=Mp/Me=1.5（矩形截面）（矩形截面）截面形状系数截面形状系数。1.51.71.15-1.17截面形状截面形状2023/4/212023/4/212626第26页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析截截面面弯弯矩矩达达到到极极限限弯弯矩矩时时，其其附附近近无无限限靠靠近近的的相相邻邻两两截截面面可可发发生生有有限限相相对对转转角角，该该截截面面称称为为塑性铰塑性铰。对对于于静静定定梁梁，截截面面弯弯矩矩达达到到极极限限弯弯矩矩时时，结结构

19、构变变成成机机构构，承承载载力力已已无无法法增增加加。这这种种状状态态称称为为极限状态。极限状态。2023/4/212023/4/212727第27页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析（2）梁弹塑性弯曲时的变形）梁弹塑性弯曲时的变形在线弹性阶段，梁弯矩和曲率的关系为线性关系在线弹性阶段，梁弯矩和曲率的关系为线性关系M=EI (M Me),或或 将应力与弯矩关系式将应力与弯矩关系式代入上式代入上式,可得可得2023/4/212023/4/212828第28页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维

20、问题弹塑性分析在在弹弹塑塑性性阶阶段段，由由于于梁梁弯弯曲曲时时截面仍然保持平面，可得截面仍然保持平面，可得或或代入梁弹塑性弯曲时代入梁弹塑性弯曲时M的表达式的表达式得得ss-+y0y0y2023/4/212023/4/212929第29页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析 (M Me)MMpMeeo(3)梁弹塑性弯曲时的卸载：梁弹塑性弯曲时的卸载：卸载是以线弹性变化，卸载后梁截面的弯卸载是以线弹性变化，卸载后梁截面的弯矩矩M=0,但截面内的应力不为零，有残余但截面内的应力不为零，有残余应力存在。以矩形截面为例：应力存在。以矩形截面为

21、例：2023/4/212023/4/213030第30页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析s+-+-s+=-+2023/4/212023/4/213131第31页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析2.3 2.3 梁具有一个对称轴截面的弹塑性弯曲梁具有一个对称轴截面的弹塑性弯曲:xMM yz ybh具具有有一一个个对对称称轴轴截截面面梁梁的的弹弹塑塑性性弯弯曲曲特特点点：随着弯矩的增大，中性轴的位置而变化。随着弯矩的增大，中性轴的位置而变化。中性轴的位置的确定：中性轴的位置的确

22、定：2023/4/212023/4/213232第32页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析z ybh在弹性阶段：应力为直线分布，中性轴通过在弹性阶段：应力为直线分布，中性轴通过截面的形心。截面的形心。最大弹性弯矩最大弹性弯矩 Me=s W-+s2023/4/212023/4/213333第33页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析z ybh-+ss+-F1F2在弹塑性阶段：中性轴的位置由截面上合力在弹塑性阶段：中性轴的位置由截面上合力为零来确定为零来确定:F1=F22023/4

23、/212023/4/213434第34页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析-+ss-+ss+-F1F2z ybh在在塑塑性性流流动动阶阶段段：受受拉拉区区应应力力和和受受压压区区应应力力均均为为常常数，中性轴的位置由截面上合力为零来确定数，中性轴的位置由截面上合力为零来确定:F1=F2或或 s A1=s A2得得A1=A2中性轴的位置由受拉区截面面中性轴的位置由受拉区截面面积等于受压区截面面积确定。积等于受压区截面面积确定。2023/4/212023/4/213535第35页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一

24、维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析极限弯矩极限弯矩Mp=s(S1+S2)S1 和和S2 分别为面积分别为面积A1和和A2对等面积轴的静矩。对等面积轴的静矩。作业：已知理想弹塑性材料的屈服极限为作业：已知理想弹塑性材料的屈服极限为 s,试求试求(1)(1)图示梁截面的图示梁截面的极限极限弯矩弯矩 Mp,（2 2）当）当M/Me =1.2=1.2 时，时，y0 的值为多少的值为多少?aazya)aazyb)2023/4/212023/4/213636第36页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析 超超静静定定梁梁由由于于具具有有多多余余约约束

25、束，因因此此必必须须有有足足够多的塑性铰出现，才能使其变为机构。够多的塑性铰出现，才能使其变为机构。下面举例说明这个过程。下面举例说明这个过程。一端固定、一端简支一端固定、一端简支的等截面梁，跨中受集中的等截面梁，跨中受集中荷载作用。荷载作用。2.4 2.4 超静定梁的极限荷载超静定梁的极限荷载Pl/2l/2ACB2023/4/212023/4/213737第37页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析固定端弯矩最大，固定端弯矩最大，2 2）在弹塑性阶段：固定端）在弹塑性阶段：固定端首先发生塑性区域，随着首先发生塑性区域，随着荷载增加、固

26、定端成为第荷载增加、固定端成为第一个塑性铰。一个塑性铰。1）在线弹性阶段）在线弹性阶段Pl/2l/2ACBP6Pl/32ACB5Pl/32PePPPMPACB2023/4/212023/4/213838第38页，共123页，编辑于2022年，星期六11-2 11-2 一维问题弹塑性分析一维问题弹塑性分析 固固定定端端弯弯矩矩保保持持Mp，当当荷荷载载增增加加到到极极限限荷荷载载时时，跨跨中中弯弯矩达到矩达到Mp。3）极限状态）极限状态Pl/2l/2ACBMPMP极极限限荷荷载载 Pp 的的确确定定可可采采用用静静力力法法，也也可采用虚功法可采用虚功法。PeP pe时时，在在筒筒体体内内壁壁附附

27、近近出出现现塑塑性性区区，并并且且随随着着内内压的增加，塑性区逐渐向外扩展，而外壁附近压的增加，塑性区逐渐向外扩展，而外壁附近仍为弹性区。仍为弹性区。2023/4/212023/4/21101101第101页，共123页，编辑于2022年，星期六11-5 11-5 理想弹塑性厚壁筒受内压力理想弹塑性厚壁筒受内压力由由于于应应力力组组合合 -r 的的轴轴对对称称性性，塑塑性性区区与与弹弹性性区区的分界面为圆柱面。的分界面为圆柱面。筒筒体体处处于于弹弹塑塑性性状状态态下下的的压压力力为为pp，弹弹塑塑性性分分界界半半径径为为c。此此时时对对于于弹弹性性区区和和塑塑性性区区也也可可按按两两个个厚厚壁

28、壁圆圆筒筒分分别进行讨论。别进行讨论。r=cr=cr=c2023/4/212023/4/21102102第102页，共123页，编辑于2022年，星期六11-5 11-5 理想弹塑性厚壁筒受内压力理想弹塑性厚壁筒受内压力由由于于轴轴对对称称性性，在在内内筒筒的的外外壁壁和和外外筒筒内内壁壁分分别别作作用用均均布布径径向向压压力力 r r=c=q，为为求求解解塑塑性性区区的的应应力力分分量，应满足平衡方程与屈服条件，即量，应满足平衡方程与屈服条件，即r=cr=cr=c2023/4/212023/4/21103103第103页，共123页，编辑于2022年，星期六11-5 11-5 理想弹塑性厚壁

29、筒受内压力理想弹塑性厚壁筒受内压力将屈服条件代入平衡方程，即得将屈服条件代入平衡方程，即得 或或 将上式进行积分，得将上式进行积分，得积分常数积分常数A可由内壁的边界条件定出可由内壁的边界条件定出:A=-pp-s lna。2023/4/212023/4/21104104第104页，共123页，编辑于2022年，星期六11-5 11-5 理想弹塑性厚壁筒受内压力理想弹塑性厚壁筒受内压力代代入入上上式式可可求求得得 r，再再由由屈屈服服条条件件，可可求求出出 ，即求得塑性区的应力分量为：即求得塑性区的应力分量为：(d)由由上上式式可可知知，塑塑性性区区的的应应力力分分量量是是静静定定的的，它它仅仅

30、与与内内压压pp有有关关，而而与与弹弹性性区区的的应应力力无无关关。而且在塑性区内而且在塑性区内 0,r 0,r 0，而且而且 r绝对值最大值发生在绝对值最大值发生在筒体的内壁处，而筒体的内壁处，而 的最大值则随着内压的的最大值则随着内压的增加而由内壁移到外壁，随着塑性区的扩大，增加而由内壁移到外壁，随着塑性区的扩大，应力分布也变得平缓起来。应力分布也变得平缓起来。且且2023/4/212023/4/21112112第112页，共123页，编辑于2022年，星期六11-6 11-6 弹塑性应力应变关系增量理论弹塑性应力应变关系增量理论在塑性变形阶段，应力与应变关系没有一一对在塑性变形阶段，应力

31、与应变关系没有一一对应关系，应变不仅和应力状态有关，而且还和变应关系，应变不仅和应力状态有关，而且还和变形历史有关，但在某一给定状态下有一个应力增形历史有关，但在某一给定状态下有一个应力增量，相应地必有唯一的应变增量。量，相应地必有唯一的应变增量。因此，在一般塑性变性条件下，只能建立应因此，在一般塑性变性条件下，只能建立应力与应变增量之间的关系。这种用增量形式表示力与应变增量之间的关系。这种用增量形式表示的材料的本构关系称为增量理论（或流动理论）。的材料的本构关系称为增量理论（或流动理论）。2023/4/212023/4/21113113第113页，共123页，编辑于2022年，星期六11-6

32、 11-6 弹塑性应力应变关系增量理论弹塑性应力应变关系增量理论在弹塑变形阶段一点的应变增量在弹塑变形阶段一点的应变增量d ij分为弹性分为弹性应变增量应变增量d eij和塑性应变增量和塑性应变增量d pij 两部分，即：两部分，即：d ij=d eij+d pij（加载）（加载）由广义由广义Hooke定律：定律：d eij 与应力增量与应力增量d ij 之间为：之间为：2023/4/212023/4/21114114第114页，共123页，编辑于2022年，星期六11-6 11-6 弹塑性应力应变关系增量理论弹塑性应力应变关系增量理论为为了了确确定定塑塑性性应应变变增增量量与与应应力力的的关

33、关系系，需需要要以实验为基础找出它们的关系。以实验为基础找出它们的关系。Lode曾曾用用受受轴轴向向拉拉伸伸和和内内压压同同时时作作用用的的金金属属薄薄壁管作实验，所采用的参数为壁管作实验，所采用的参数为和和2023/4/212023/4/21115115第115页，共123页，编辑于2022年，星期六11-6 11-6 弹塑性应力应变关系增量理论弹塑性应力应变关系增量理论通过实验结果，得出大致结论为通过实验结果，得出大致结论为:可写为可写为 则认为则认为 2023/4/212023/4/21116116第116页，共123页，编辑于2022年，星期六11-6 11-6 弹塑性应力应变关系增量

34、理论弹塑性应力应变关系增量理论 或或 2023/4/212023/4/21117117第117页，共123页，编辑于2022年，星期六11-6 11-6 弹塑性应力应变关系增量理论弹塑性应力应变关系增量理论在变形的瞬间，主轴方向的塑性应变的增量与在变形的瞬间，主轴方向的塑性应变的增量与相应的应力偏量分量的比值都是相同的，比值为相应的应力偏量分量的比值都是相同的，比值为d。比值比值d 的表达式的表达式 2023/4/212023/4/21118118第118页，共123页，编辑于2022年，星期六11-6 11-6 弹塑性应力应变关系增量理论弹塑性应力应变关系增量理论将下面三式将下面三式两边平方

35、求和：两边平方求和：得：得：2023/4/212023/4/21119119第119页，共123页，编辑于2022年，星期六11-6 11-6 弹塑性应力应变关系增量理论弹塑性应力应变关系增量理论上式为：上式为：2023/4/212023/4/21120120第120页，共123页，编辑于2022年，星期六11-6 11-6 弹塑性应力应变关系增量理论弹塑性应力应变关系增量理论当当理理想想弹弹塑塑性性材材料料 e=s，强强化化材材料料 e根根据据塑性变形历史（实验）得到塑性变形历史（实验）得到 e=e(p)，上上述结果是在主轴方向。述结果是在主轴方向。普朗特普朗特（Prandtl（1924年）

36、年）Resuss（1930年）年）假设：将上述主轴方向推广假设：将上述主轴方向推广 到一般三维应力状态。到一般三维应力状态。或或 2023/4/212023/4/21121121第121页，共123页，编辑于2022年，星期六11-6 11-6 弹塑性应力应变关系增量理论弹塑性应力应变关系增量理论 或或展开展开2023/4/212023/4/21122122第122页，共123页，编辑于2022年，星期六11-6 11-6 弹塑性应力应变关系增量理论弹塑性应力应变关系增量理论对于刚性塑性体计算模型忽略了弹性变形，对于刚性塑性体计算模型忽略了弹性变形，则应力应变关系为则应力应变关系为 或或 2023/4/212023/4/21123123第123页，共123页，编辑于2022年，星期六