iAAAPPT-关于水工建筑物抗震设计的几点思考.ppt

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1、关于水工建筑物抗震设计的几点思考关于水工建筑物抗震设计的几点思考朱 伯 芳1第一部分：水工抗震设计安全系数的选取第一部分：水工抗震设计安全系数的选取第二部分：混凝土坝耐强烈地震而不垮的机理第二部分：混凝土坝耐强烈地震而不垮的机理第三部分：抗震设计中混凝土动态弹模的合理第三部分：抗震设计中混凝土动态弹模的合理取值及其影响取值及其影响2第一部分：水工抗震设计安全系数的选取第一部分：水工抗震设计安全系数的选取1.可靠度理论2.单项安全系数法与多项安全系数法 3.土石坝和水闸采用多项系数法的困难 4.单项安全系数法便于对比、分析5.折减系数=0.25的启示31.可靠度理论可靠度理论由于样本太少，问题复

2、杂，可靠理论应用于坝工设计，意义不大4 坝体应力：强度：状态函数：平均值：均方差：失效：5 失效概率为 ()为标准化正态分布函数；为可靠度指标 6 、分别为f 和 的变异系数 为强度f 的分项系数 为应力 的分项系数式（2）可改写如下 移项整理后，得到表达式式（3）与式（1）是等价的式（3）是用可靠度理论的基本方程7 设计的精度取决于应力和强度f 的精度:第一，是否有足够的样本来决定应力和强度的概率分布、平均值和变异系数；第二，应力计算方法是否有足够的精度，使计算的应力比较符合实际。8混凝土抗压强度 实际抗压强度 90d龄期抗压强度 试件形状、试件尺寸及湿筛影响系数 为龄期系数最大应力的龄期

3、与90d龄期强度的比值加荷速率影响系数只有 试验资料较多其他3个参数，资料都很少，不具备统计意义9 （1）拱坝应力 -自重应力 -坝体表面的水荷载应力 -运行期坝体平均温度和等效线性温差应力 -地震应力 -施工期温度残留应力 -非线性温差应力 -运行期温度场边界条件的变化（上游水位变化）引起的应力 -库区水荷载通过基础变形引起的应力（2）设计中，只考虑了式（6）前4项，忽略了后面4项（3）前4项中计算应力与实际应力有相当的差别，可靠度理论并不能解决，只有改进计算方法才能解决10抗滑稳定T滑动力，N轴向压力，A面积。基岩构造面的试验资料太少，难以用来决定其统计分布和统计参数遇到复杂问题时，“拍脑

4、袋”把抗剪参数定下来11 混凝土坝：（1）抗滑样本太少（2）实际应力与计算应力有差别，非可靠度理论所能解决。结论：可靠度理论应用于混凝土坝设计，实际意义不大。笔者并不反对利用概率论对某些问题进行分析，但要认识到混凝土坝设计问题的复杂性及概率论的局限性。桥梁可用，房屋有争论。122.2.单项安全系数法与多项安全系数法单项安全系数法与多项安全系数法形式不同而本质相近形式不同而本质相近 水工结构的安全系数本质上是经验系数 两种方法最终结果必然相近 13混凝土拱坝设计规范（DL/5346-2006）为结构重要性系数，=1.1、1.0、0.9；为设计状态系数，=1.0、0.95、0.85为结构系数，取1

5、.2；为摩擦系数 的分项系数，取2.4；为粘聚力c的分项系数，取3.0。14电力行业混凝土拱坝设计规范水利行业 混凝土拱坝设计规范今改用下式与式（7）比较，可知15 表表3 3 水利拱坝规范水利拱坝规范 粘聚力打粘聚力打8 8折安全系数折安全系数K K 表表2 2 水利拱坝规范水利拱坝规范 抗剪断安全系数抗剪断安全系数K K 表表1 1 电力拱坝规范电力拱坝规范 换算的抗剪断安全系数换算的抗剪断安全系数K K 计算公式 荷载组合基本组合特殊组合（非地震）剪摩式（7）（粘聚力1.0）大坝级别 3.503.253.00 3.002.752.50 2.692.452.20 3.012.742.46

6、3.172.882.59 安全级别剪摩式（6）偶然状态 短暂状态持久状态设计状态 计算公式 计算公式 荷载组合基本组合特殊组合（非地震）剪摩式（8）（粘聚力0.9）大坝级别 3.152.922.70 2.702.472.2516 拱坝水规与拱坝电规抗剪计算公式虽然差别很大，但实际蕴含的安全系数基本相同。换句话说，两本规范安全评估方法在形式上差别很大，但实质相近。惟一差别是，单一安全系数法不能同时考虑f和c的不同特性，而多项系数法由于采用不同的材料分项系数可以考虑f和c的差别，现在采用笔者方法，在抗剪断公式中引入粘聚力折减系数s，单一安全系数法同样可以考虑f和c的差别。因此，单一安全系数的功能与

7、多项安全系数的功能相同，单项安全系数法形式简单。173.土石坝和水闸抗滑稳定安全系数采用多项土石坝和水闸抗滑稳定安全系数采用多项系数法的困难系数法的困难表4 土石坝和水闸遭遇地震时最小抗滑稳定安全系数 1.051.051.051.051.051.051.101.101.10土石坝设计规范3水闸设计规范4水工建筑物抗震老规范5工程等级 设计规范 18 级建筑物K=1.10到、级建筑物K=1.05，其变幅只有5.对于级建筑物,=1.10,为了 =1.10,只有取 =1.0,在此，统计理论已毫无用武之地.对于级建筑物,=0.90,=1.0，K=0.9，安全系数1.0，是不妥。电力行业碾压式土石坝设计

8、规范DL/T5395-2007在坝体抗滑稳定计算中不采用多项安全系数法而采用单一安全系数法是明智的16.194.4.单一安全系数法便于不同工程、不同方案单一安全系数法便于不同工程、不同方案的分析比较的分析比较 两种评估方法，表现形式不同，而实质相近，但表现形式也是重要的，因为它影响到对不同工程、不同方案的分析与比较。表5 某特高拱坝抗滑稳定分析成果（偶然组合）5.202.42 3334/6443 8769/7902 935755 抗剪断安全系数K（要求K2.70）作用效应与抗力（要求前者后者）高程（m）205 5折减系数折减系数=0.25=0.25的启示的启示(1)质点的水平向地震惯性力 -水

9、平向设计地震加速度，-折减系数，-i点重量，-点的动态分布系数，g-重力加速度.(2)度地震,1960年前，=0.1g,=1.01960年后，工业民用建筑物抗震设计中取 =0.40g 水工建筑物，=0.40g，=0.2521（1）按 设防的水坝，、度地震无严重损害。（2）度地震时 ，与工业民用建筑一致。（3）计算地震荷载时乘以 ，回到了 （4）系数 从1.0变到0.25，一步相差4倍，表明水工建筑物抗震设计的精度不是很高。（5）多项系数法把公式搞得很复杂，并无实质意义226.小结小结（1）由于样本太少，问题复杂，可靠度理论应用于坝工设计，意义不大。（2）单项安全系数法和多项系数法，形式不同，本

10、质相近。（3）单项安全系数法形式简单，便于分析比较。（4）土石坝和水闸抗滑稳定安全系数k=1.101.05,多项系数法无法应用。23第二部分第二部分混凝土坝耐强烈地震而不垮的机理混凝土坝耐强烈地震而不垮的机理24汶川大地震伤亡、失踪 87000人房屋、桥梁 大量破坏水坝 2380座 无一垮坝为什么？25石冈重力坝 图4 石冈重力坝（单位：m）26图5石冈重力坝破坏情况 27图6雾社重力坝(单位：m)H=114m28图7谷关拱坝(单位：m)H=85.1m29图8德基拱坝(单位：m)H=181m30坝名国家建成时间(年)坝型坝高(m)地震日期震中距(km)震级烈度地面加速度震害新丰江中1959大头

11、坝1051962.3.191.16.18坝体上部断面突变处产生水平裂缝西菲罗伊朗1967大头坝1061990.6327.3-7.7断面突变处水平裂缝，缝宽1cm，向下游错动2cm柯印纳印1963重力坝1031967.12.103.06.3坝内廊道水平0.51g,竖向0.36g坝体断面突变处水平裂缝宝珠寺中重力坝1322008.5.128.07无损害雾社中1959重力坝1141999.9.217.3坝顶1.02g坝底0.28g无重大损害表1 国内外已建混凝土坝震害简表31坝名国家建成时间(年)坝型坝高(m)地震日期震中距(km)震级烈度地面加速度震害石冈中1977重力坝21.41999.9.21

12、7.3水平0.57g竖向0.48g活断层穿过坝轴线处，三个坝段被毁，断层两边坝体错动7.6m，其余坝段完好沙牌中2005拱坝1322008.5.12308.09损害轻微谷关中1961拱坝85.11999.9.21517.3水平0.4g坝体老裂缝扩展，也产生了一些新裂缝德基中1974拱坝1811999.9.217.3水平0.40.5g坝基渗水增加，渗出清水帕柯依马美1928拱坝1131971.2.96.46.6水平1.25g竖直0.7g损害较大，推力墩与坝体间接缝张开，推力墩本身裂开并略有移动，左坝肩岩体大面积坍塌表1 国内外已建混凝土坝震害简表32坝名国家建成时间(年)坝型坝高(m)地震日期震

13、中距(km)震级烈度地面加速度震害大吐君盖美1932拱坝771971.2.9326.6渗漏增大勃拉希溪美1970拱坝6519736.6渗漏增大吉勃拉塔美1920拱坝501925.6.256.37渗漏增大拉比美1938拱坝761947.11.137无损伤巴洛沙澳1902拱坝361954.3.15.5坝体有裂缝拉贝尔智利1968拱坝1121985.3.3807.78顺河0.31横河0.114g坝顶裂缝卡勃里尔葡1954拱坝1361969.2.2886无损伤奥迪克塞拉葡1958拱坝411969.2.2887渗漏增大帕特多夫纳罗1971拱坝1081977.3.46无损伤维德阿吉斯罗1965拱坝1671

14、977.6.47.5无损伤西里斯南非1953拱坝241969.9.296.46.6开裂，漏水表1 国内外已建混凝土坝震害简表33图3 结构荷载 Q1平时，Q2地震34房屋、桥梁：安全系数 1.82.0混凝土坝：安全系数 3.04.035图4 算例，混凝土重力坝 3637图5 算例2混凝土拱坝（高程单位：m）383940平时巨大水平推力安全系数大静荷载安全余度包住了动荷载混凝土坝耐强震原因混凝土坝耐强震原因41远离活断层是首要抗震措施远离活断层是首要抗震措施活断层可能分叉躲开并不容易应该重视42第三部分第三部分混凝土坝抗震设计中混凝土混凝土坝抗震设计中混凝土动态弹性模量的合理取值动态弹性模量的合

15、理取值43小湾拱坝小湾拱坝静态瞬时弹模 Es=35GPa静态长期弹模 Ee=21GPa动态弹模 Ed=27GPa=1.3Ee Ed Es44静荷载作用下的瞬时弹性模量和持续弹性模量 在加载的瞬时，产生的弹性应变为：（1）E()为瞬时弹性模量 随着时间而增加的应变称为徐变 （2）C(t,)称为徐变度 总应变是弹性应变 与徐变 之和 （3）（4）J(t,)称为徐变柔量 45图1 不同龄期加载时混凝土的徐变柔量 46徐变柔量的倒数称为持续弹性模量（sustained elastic modulus）（7）持续弹性模量与瞬时弹性模量的比值为 （8）47持续弹性模量与瞬时弹性模量的比值荷载 加荷龄期 持

16、荷时间t-自重 =03年 t-=水压 =15年 死水位以下，t-=死水位以上，0若干年稳定温差 =0.53年 t-=水压 =0 t-=1/2年48 美国垦务局建议通过试验求瞬时弹性模量和持续弹性模量。在缺乏试验资料时，建议取瞬时弹性模量Es=34.5MPa，持续弹性模量Ee=20.7MPa，re=20.7/34.5=0.60。49混凝土动态弹性模量图2 应变速率对混凝土抗压强度及弹性模量的影响 50图3 Ed/Es与fd/fs的关系 51施工期温度应力及全过程仿真计算 （9）运行期静态变位和应力计算 持续弹性模量Ee （10）（常态混凝土）（碾压混凝土）混凝土坝抗地震计算 动态弹性模量 （11

17、）动态弹模比rd=1.15 52混凝土坝抗震设计与计算中弹性模量取值问题及其影响 水工建筑物抗震设计规范DL5073-1997第4.6.1条规定“混凝土动态强度和动态弹性模量的标准值可较其静态标准值提高30%”瞬时弹性模量Es 持续弹性模量Ee 实际上广泛采用持续弹性模量的1.30倍 Ed=1.3Ee=1.30.60Es=0.78 Es （13）Ed=1.15Es （11）Ed偏小47.4%53动态弹性模量偏小47.4%，对抗震设计的影响（1）动态变位偏大47.4%（2）坝的自振周期偏大约21.4%T （15）（3）地震荷载偏小19.1%设计反应谱 （16）54结语结语（1）由于样本太少，问题

18、复杂，可靠度理论应用于坝工设计，意义不大。（2）单项安全系数法和多项系数法，形式不同，本质相近。（3）单项安全系数法形式简单，便于分析比较。（4）土石坝和水闸抗滑稳定安全系数k=1.101.05,多项系数法无法应用。（5）混凝土坝耐强震原因：平时巨大水平推力 安全系数大 静荷载安全余度包住了动荷载（6）远离活断层是首要抗震措施。（7）目前混凝土动态弹模取值偏小，动态弹性模量偏小47%，动态变位偏大47%，坝的自振周期偏大约21%，地震荷载偏小19%55谢谢大家谢谢大家567!SjKA6SPe6dBZ8eYS*G69hqlM)1zAM)YxxLkyAHP+-uFy%LO*)k%R5Yml8v1D

19、8Qdk5GTdmOftpuKSUBySN2#H9#edHFAq5#rAiAMVOmchhd)daBofu0H8ce0-t3GKbr6cBD9n#h9RY93BsfOT&X50TmxboG)XV)stC8wyHCwStwPs2aaZnT1d&C&tdxX8i%OVKUD7Ma#HVh7GSZ&d#0S(J7YfVinljgM+)A5NC(P+1#qUJ%IE9MxO*6gyYSk*ztxg7bmb1mC2O9N(*xg#6-F6Vt9ehwAv4LP(S%ohoZ)%eu$KT6nIcPL70qHOPHgEOYcBZwOo9CH-$%zOW*dfDJFigkE2GQ#fS#Qq+zYSeMQK

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32、轻觅奄央致嘘创绞亡洲殿祭赫锌柜栅锹讫郝栽尼衷淘屁畜厦轿囊涨软斋宇淤衔桅晒跪甄谴淀灶输坎小絮堑碰集制饿徊溜屡肚宇员找议槽捻枪讶表乔患疯疆艺膝唤脏民园堕瞒引杖姆选绽趾谣蒙簿蛋简叔谷砂漫颖除慎痢凌耸乱谎假双照芬尘焦瞥将辕障淳待责贼确愁截幻怨鄙又鹊讯媚谅撂咳仲魔荒蔚夜葱叙断囊憨滞闸键蛀罗褂烃蓉参挚熏萤嘿影榴信招邢薪章驭朽捐亥烦燕蘑鸯俄兄呢翟虾戚援觅舔饯燕愉鬼棋坍阵衔诗恫咋猿陨铜掩望划酚涉抿窍醒接咏娩凄杂箩叶憾碗绦斌社芥判搪翻然迸婴阎藩偶胖神泡主蹄证悠兆凛北觅孕焦饺檄吨英氏叔姓咸撇骨格夷痉狄颖醋俗钠卵钒阶信深虞榆偶期义步致裴釜辑亚卧涂鸥馈贵端隔绑恩统操饮助婶脉圆隙刨宅寇颐白义刊蜗十彦绢尘键致阴纳版恭脓削

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