化工原理课程设计--用水冷却煤油产品的列管式换热器的工艺设计.doc
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1、化工原理课程设计 题 目:用水冷却煤油产品的列管式换热器的工艺设计系 别: 班 级:学 号:姓 名: 指导教师:日 期:2015年6月26日任务书一、 设计题目:用水冷却煤油产品的列管式换热器的工艺设计二、设计任务 :1、处理能力 :45 t/年煤油2、设备型号 :列管式换热器3、操作条件 :煤油:入口温度140 ,出口温度40冷却介质 :循环水,入口温度20,出口温度30允许压降 :不大于105Pa每年按330天计建厂地址 :新乡三、设计要求1、选择适宜的列管式换热器并进行核算2、要进行工艺计算3、要进行主体设备的设计(主要设备尺寸、横算结果等)4、编写设计任务书5、进行设备结构图的绘制(设
2、备技术要求、主要参数、接管表、部件明细表、标题栏。)目 录一、设计方案41.1换热器的选择41.2流动空间及流速的确定4二、物性数据5三、计算总传热系数:53.3、估算传热面积53.3.1热流量53.3.2平均传热温差53.3.3传热面积53.3.4冷却水用量53.4、工艺结构尺寸63.4.1管径和管内流速63.4.2管程数和传热管数63.4.3平均传热温差校正及壳程数63.4.4传热管排列和分程方法73.4.5壳体内径73.4.6折流板73.4.7接管73.5换热器核算83.5.1热流量核算83.5.2换热器内流体的流动阻力10四、设计结果设计一览表12五、设计自我评价12六、参考文献13七
3、、主要符号说明13八、主体设备条件图及生产工艺流程图(附图)13一、设计方案 1.1 换热器类型的选择列管式换热器有以下几种: 1、固定管板式 固定管板式换热器的两端管板和壳体制成一体,当两流体的温度差较大时,在外壳的适当位置上焊上一个补偿圈,(或膨胀节)。当壳体和管束热膨胀不同时,补偿圈发生缓慢的弹性变形来补偿因温差应力引起的热膨胀。 特点:结构简单,造价低廉,壳程清洗和检修困难,壳程必须是洁净不易结垢的物料。2、U形管式 U形管式换热器每根管子均弯成U形,流体进、出口分别安装在同一端的两侧,封头内用隔板分成两室,每根管子可自由伸缩,来解决热补偿问题。 特点:结构简单,质量轻,适用于高温和高
4、压的场合。管程清洗困难,管程流体必须是洁净和不易结垢的物料。3、浮头式 换热器两端的管板,一端不与壳体相连,该端称浮头。管子受热时,管束连同浮头可以沿轴向自由伸缩,完全消除了温差应力。 特点:结构复杂、造价高,便于清洗和检修,消除温差应力,应用普遍。在本次设计任务中,两流体温度变化情况:热流体进口温度140,出口温度40;冷流体(循环水)进口温度25,出口温度40。该换热器用循环冷却水冷却,冬季操作时进口温度会降低,最大使用温差小于120,,选用固定管板式换热器,又因为管壳两流体温差大于60,因此初步确定选用带膨胀节的固定管板式式换热器。 1.2 流动空间及流速的确定 在固定管板式式换热器中,
5、对于流体流径的选择一般可以考虑以下几点: (1)不洁净和易结垢的流体宜走管内,以便于清洗管子。(2)腐蚀性的流体宜走管内,以免壳体和管子同时受腐蚀,而且管子也便于清洗和检修。 (3)压强高的流体宜走管内,以免壳体受压。 (4)饱和蒸气宜走管间,以便于及时排除冷凝液,且蒸气较洁净,冷凝传热系数与流速关系不大。(5)被冷却的流体宜走管间,可利用外壳向外的散热作用,以增强冷却效果。(6)需要提高流速以增大其对流传热系数的流体宜走管内,因管程流通面积常小于壳程,且可采用多管程以增大流速。(7)粘度大的液体或流量较小的流体,宜走管间,因流体在有折流挡板的壳程流动时,由于流速和流向的不断改变,在低Re(R
6、e100)下即可达到湍流,以提高对流传热系数。由于循环冷却水较易结垢,为便于水垢清洗,应使循环水走管程,煤油走壳程。选用252.5的碳钢管,管内流速取ui=1.5m/。 二、确定物性数据两流体在定性温度下的物性数据如下表 物性流体定性温度密度kg/m3粘度mPas比热容kJ/(kg)导热系数W/(m)煤油908250.7152.220.14冷却水359940.7284.1740.626三、换热器设计计算(一)计算热流量mh=(kg/h)Qh=mhcphth=27777.782.22(140-40)=6.17106kJ/h=1712.9 kW(二)平均传热温差()(三)传热面积假设壳程传热系数:
7、0=400 W(m2),管壁导热系数=45 W(m2)则K=298.7W/(m2),则估算面积为:S=Qh/(Ktm)=1.7139106/(298.739)=147.04 (m2) 考虑15%的面积裕度则:S=1.15147.04=169.1(m2)(四)冷却水用量(kg/h)3.4、工艺结构尺寸3.4.1管径和管内流速选用252.5mm碳钢管,取管内流速ui= 1.5m/s3.4.2管程数和传热管数依据传热管内径和流速确定单程传热管数=88.0789(根)按单程管计算,所需的传热管长度为:=24(m)按单管程设计,传热管过长,宜采用多管程结构,根据本设计实际情况,采用标准设计,现取传热管长
8、为l=6m,则该换热器的管程数为:NP=L/l=24/6=4传热管总根数: NT=894=356(根)3.4.3平均传热温差校正及壳程数平均传热温差校正系数:R=(140-40)/(30-20)=10;P=(30-20)/(140-20)=0.083按单壳程,4管程结构,温差校正系数应查有关图表可得t=0.9平均传热温差tm=ttm =0.939=35.1()由于平均传热温差校正系数大于0.8,同时壳程流体流量较大,故取単壳程合适。3.4.4传热管排列和分程方法采用组合排列法,即每程内均按正三角形排列,隔板两侧采用正方形排列。取管心距t=1.25dh,则t=1.2525=31.2532(mm)
9、 横过管束中心线的管数 3.4.5壳体内径采用多管程结构,取管板利用率0.7,则壳体内径为D=757.7 (mm)按卷制壳体的进级挡,圆整可取D=800mm。3.4.6折流板采用弓形折流板,取弓形折流板圆缺高度为壳体内径的25,则切去的圆缺高度为h0.25800=200(mm)折流板间距B=0.3D,则B=0.3800=240mm取250mm。折流板数 NB= -1=-1=23 (块) 3.4.7接管壳程流体进出口接管:取接管内煤油流速为u1.0m/s,则接管内径为:D1=(m),取管内径为110mm。管程流体进出口接管:取接管内循环水流速 u1.5 m/s,则接管内径为mm圆整可取 =200
10、mm 。3.5换热器核算3.5.1热流量核算3.5.1.1壳程表面传热系数可采用克恩公式:当量直径,由正三角排列得:de=(m)壳程流通截面积:=0.044(m2)壳程流体流速及其雷诺数分别为:u0=(m/s)Re0=4905普朗特准数 Pr=;粘度校正 h=606.46 W/(m2K) 3.5.1.2管内表面传热系数c管程流体流通截面积:Sc=0.7850.022356/4=0.028(m2)管程流体流速及其雷诺数分别为:Uc=1.484(m/s)Rec=36919.4普朗特准数Pr=c=0.023=6027.7 W/ (m2)3.5.1.3污垢热阻和管壁热阻查有关文献知可取:管外侧污垢热阻
11、 Rh=0.000172 m2K/W管内侧污垢热阻 Rc=0.000344m2K/W管壁热阻 查有关文献知碳钢在该条件下的热导率为=45 W/(m)。3.5.1.4计算传热系数K =396.8 W/(m)计算传热面积S:S=122.985(m2)该换热器的实际传热面积:S=3.140.025(6-0.06)(356-23)=155.27(m2)3.5.1.5换热器的面积裕度H=100%=100%=19.23%传热面积裕度合适,该换热器能够完成生产任务。3.5.2换热器内流体的流动阻力3.5.2.1管程流体阻力 计算公式如下:Pi=(P1+P2)NSNpFt; NS=1, Np=4,FS=1.4
12、; P1=,P2=由Re=41103.6,传热管相对粗糙度0.01/20=0.05,查莫狄图得=0.034(W/ (m2),流速u=1.499m/s,=995.7kg/m3,所以P1=9508.7(Pa);P2=3356(Pa) Pt=(11410.43+3356)1.414=72042.3(Pa)100 KPa管程流体阻力在允许范围之内。3.5.2.2壳程阻力 P0=(P1+P2)FSNS FS=NS=1 P1= f0Fnc(NB+1) ; F=0.5f0=54905=0.720 nC=23 NB=23,uh=0.21m/s P1=0.50.72023(23+1)8250.212/21747
13、2.6(Pa)流体流过折流板缺口的阻力P2 =NB(3.5-2B/D), B=0.25m; D=0.8m;故P2=23(3.5-20.25/0.8)8250.22/26000(Pa),则总阻力:P0=3625+1202=23473(Pa)100 KPa故壳程流体的阻力也适宜。四、设计结果设计一览表换热器主要结构尺寸及计算结构换热器型式:带膨胀节的固定管板式换热器管口表换热面积:155.27m2符号尺寸用途连接形式工艺参数a2006冷却循环水入口平面名称管程壳程b2006冷却循环水出口平面物料循环水煤油c1004煤油入口平面操作压力,MPa0.40.3d1004煤油出口平面操作温度,20/301
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