某12层框架剪力墙宾馆计算书.pdf

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1、建 筑 设 计1.1 总平面设计拟 建XX宾馆位于X X市，属于亚热带湿润季风气候区，气候温和、四季分明、无霜期长、雨量充沛、日照较少。年平均气温为1 6.2度，年极端最高气温为3 7.3度，年极端最低气温为-5.9度，最热月出现在7 8月，月平均气温为2 5,4和2 5.0度，最冷月出现在1月，月平均气温为5.6度；年总降水量为9 1 8.2毫米，雨量主要集中在7 8月，月降雨量分别为2 2 5和2 2 9毫米，降雨最少月份为1 2和1月，月降雨量分别为6毫米左右，年总日照时数为1 1 4 8.9小时；最多风向为静风，风向频率为39%,次多风向为北风，风向频率为1 4%。拟 建x x宾馆处主

2、干道，坐北朝南，交通方便；同时有其他几栋拟建公寓，形成建筑群；周围有一定的现代建筑物及商业区，考虑周围环境，与周围环境相协调,城市管网供水供电。建成后的公寓将有完善的配套设施、运动场所以及一定的绿化面积，满足建筑各项技术。1.2 平面设计设计思路是从建筑功能上出发，从总体布局到局部的原则去把握整个设计。建筑平面是表示建筑物在水平方向各部分组合关系以及各部分房间的具体设计。a、平面组合基本采用对称组合，满足宾馆的设计要求，消防楼梯和电梯布置满足了客流和物流要求，宾馆采用内廊式，走廊的宽度采用3.6 m。防烟楼梯、电梯 遵 照 高层民用建筑设计防火规范的要求。b、交通组织及防火设计，本建筑总高度为

3、4 8.8 6 5 m中柱x x地震烈度为7度、框剪结构、结构总高度为4 8.8 6 5 m 6 0m。查的抗震等级框架三级，剪力墙二级。按以上查规范得：=0.9 5 =1 2-14KN/=12 KN/m2首层中柱楼层数为 N=1 2,取a =l.l=16.7 K N/加 加2 7=L 25按最大负荷面积：A =7.8x(Z+2 =4 2.12”I 2 2)则柱估曼的面积为：A c.qk-A.n/=1,1x1.25x14x41.12x12 Q5 W/NJC 0.95X16.77 =0.774m取：bxh=800mm x 800mm第五层二1.1x1.25x14x42.12x80.95x16.7

4、=0.432/=0.657m取：bxh=700mmx 7 0 0 m m第九层二A r _ a.y.q k A n/Az1.1x1.25x14x42.12x40.95x16.7=0.216m2=0.464/n取：bxh=60Qmmx600mm2)、边柱首层边柱按最大负荷面积A =7.8 x 3,6 =28.08帆2Ac=a 7 q A n/MN力1.2x 1.25 x 14 x 28.08 x 120.9 5 x 16.7=0.4 32/=0.6 5 7 m取：bxh=700mm x 700mm第五层二a=0.536m1.2x1.25x14x28.08x8 2-=0.2oom0.95x16.7

5、取：bxh=600zm x 600mm第九层二A c =a-qk-A-n/=1.2x1.25x14x28.08x4=Q/4力 0.95x16.7=0.379加取：bxh=5Q0mmx5QQmm3)、角柱首层按 最 大 负 荷 面 积4=3.6x3.6=12.96机2,a-y-q,-A-n/1.3x1.25x14x12.96x12 2Ac=/=-=0.235m/Mv 4 0.95x16.7=0.485/H取：bxh=500mmx500mm考 虑 其 截 面 比 较 小，故 各 层 均 取b x h-500mmx 500mm3.1.2框架梁截面尺寸估算1)、横纵向框架梁按 经 验 公 式 估 算：

6、最 大 计 算 跨 度：1。=7.81n梁 截 面 高 度：h=-J-=|_L J_|x7800=433780m h=700?？(18 10J 0(18 10J梁 宽 度：6=?口 儿=仕 口x700=175350 b=300mm(4 2)(4 2)取：bxh-3QOmmx700mm按 简 支 梁 荷 载 估 算：按 简 支 梁 荷 载 时：7 82 x 14x 7 X(0.6 0.8)M max=0.8M max=0.8x1.25 x-=830.47KM m选用 HRB400 级，混凝土 C35830.47KN 加满足要求。2)、次梁截面尺寸：按经验公式估算：最大计算跨度：/。=7.8？梁截

7、面高度：h -|/()-|x 7800-433 780/n h-600mm118 10j 0(18 10J梁宽度：b=卜=(；600=150300/加 b=250mm取：bxh=250mmx600min按简支梁荷载估算：按简支梁荷载时：7 82 xl4x3 6(0.6 0.8)M max=0.8M max=0.8x1.25 x _-=4 624 KN m选用 HRB400 级，混凝土 C35 415.24KN 加满足要求。3.1.3 剪力墙截面估算纵横剪力墙数量按(现 1.5%)=AJ楼面建筑面积，得A=*楼面建筑面积，由前求得建筑面积为702m：得A*=7.02ro.5m2 o根据建筑平面布

8、置确定机、W 2、W 3、W4的截面厚度为250mm,7.8x4x0.25+4.6x6x0.25+(3.9+7.8)x0.25=17.625/7?满足要求。3.1.4 板截面估算根 据 高规按经验公式得：按单向板的厚度取短边的1/45考虑，板厚hK/45=3600/45=80mm.考虑到保证结构的整体性以及防水要求，初取楼面厚度为100mm,屋面厚度为120mm。3.2 各截面几何特征的计算3.2.1 剪力墙几何特征及刚度计算1）、剪力墙类型的判别横向剪力墙W l、W2、W3、W4均无洞口，为整体墙;2）、横向剪力墙等效刚度的计算横向剪力墙等效抗弯刚度计算表 列表3-1墙编号层次E(106KN

9、/m2系数0Awm2%A”、K N m2工 匕IIE/9的加权平均值131.519.8871.21.95311.441.06294.855.401592.21W1231.519.8871.21.95311.441.06294.854.501326.8431 231.519.8871.21.95311.441.06294.8532.409553.2742.3012472.33294.85131.5133.371.263.551051.161.11947.415.405116.01W2231.5133.371.263.551051.161.11947.414.504263.3431 231.513

10、3.371.263.551051.161.11947.4132.4030696.0742.3040075.42947.41131.512.3041.231.512572.581.0271.345.40385.24W3231.512.3041.231.512572.581.0271.344.50321.0331 231.512.3041.231.512572.581.0271.3432.402311.4242.303017.6971.34131.512.3041.231.82572.581.0171.555.40386.36W4231.512.3041.231.82572.581.0171.55

11、4.50321.9731 231.512.3041.231.82572.581.0171.5532.402318.1842.303026.5171.55注：1、-剪切应力不均匀系数矩形截面取1 2工字形截面取全截面/腹板面积。2、单肢体实体墙、整截面墙和整体小开口墙的等效刚度公式:3、当各层层高及惯性矩不同时取加权平值:I w =ZTV4、无 洞 口 实 体 墙 的 截 面 面 积，对 整 体 截 面 墙 折 算 截 面 积：5、对整体小开口墙取墙肢截面面积之和：=i=l得总剪力墙等效抗弯刚度EIe q：El e q=29 4.8 5 4 1x 4 +7 1.34 x 2+7 1.5 5 x

12、4 =16 08.31 X106K N-/M3.2.2总框架的抗推刚度计算1)、框架梁线刚度计算，如表3-2。框架梁计算跨度计算：框架梁按弹性计算，按 高规确定，取两柱中心线间距离作为计算跨度。横向框架梁线刚度表 表3-2位置跨度(m)截面(m x m)I0=hhllb(加，边跨中跨i=EIbL(10*KNw)ih=2(voi=Elbb(1(/KN 机)AB、C D跨7.80.3x 0.7 50.008 60.01295.19 4 50.017 26.9 26 0BC跨3.60.3x 0.7 50.008 60.012911.25 4 70.017 215.006 3注:C 35 混凝土 E=

13、3.15X107KM/P2）、框架柱线刚度计算框架柱线刚度计算表表3-3柱号层号截面(mxm)层高=(她 3(一)ic=Elclh(04KN-m)中柱9120.60.63.60.0108009.450580.70.73.60.02000817.507340.80.83.60.03413329.86720.80.84.50.03413323.89310.80.85.40.03413319.911边柱9120.50.53.60.0052084.557580.60.63.60.0108009.450340.70.73.60.02000817.50720.70.74.50.02000814.00610

14、.70.75.40.02000811.672角柱9120.40.43.60.0021331.867580.50.53.60.0052084.557340.60.63.60.0108009.45020.60.64.50.0108007.56010.60.65.40.0108006.300注：C35 混凝土=3.15x107侬/淖3）、横向框架柱抗推刚度计算如表3-4。横向框架柱抗推刚度计算表3-4轴号层号h(m)以 10KN m)式1。3 KN m)k2a+k =k-02.5a+k=k-h-(-m-)-DHh2 G(1 OKN)左梁右梁A/D91269.2645.57 1.5200.4323.6

15、018.21965.5905869.2694.500.7330.2683.6023.46684.4763469.26175.070.3960.1653.6026.77096.371269.26140.060.4950.1984.5016.45374.040169.26116.720.5930.4225.4020.251109.355B/C912150.06369.2694.502.3210.5373.6046.999169.19658150.06369.26175.07 1.2530.3853.6062.432224.75534150.06369.26298.670.7340.2693.607

16、4.269267.3692150.06369.26238.930.9180.3154.5044.541200.4361150.06369.26199.11 1.1020.5165.4042.310228.4754）、横向总框架柱抗推刚度计算汇总如表3-5。横 向 总 框 架 柱 抗 推 刚 度 计 算 表 3-5层次轴号数量C/QOaKN)Z912A.D8.00065.590524.718B.C8.000169.1961353.5701878.28858A.D8.00084.476675.812B.C8.000224.7551798.0392473.85134A.D8.00096.371770

17、.965B.C8.000267.3692138.9552909.9202A.D8.00074.040592.321B.C8.000200.4361603.4922195.8131A.D8.000109.355874.841B.C8.000228.4751827.7972702.638横向总框架抗推刚度Cf=(2702.638 X 5.4+2195.813x 4.5+2909.920 x3.6x 2+2473.851x3x4+1878.288 x3x 4)/45.9=2355.068 xlO3 KN3.3体系的刚度特征值主体结构刚度特征值丸的计算，按刚结体系计算。计算体系基本周期时，视体系完全处

18、于弹性阶段工作,则 X 按下式计算:12355.068x7V 1608.31X106=1.756四 荷 载 计 算4.1竖向荷载标准值计算4.1.1板竖向荷载计算1.屋面及搂面的永久荷载标准值:屋面：40厚隔热板：0.04X25=lKN/m2油毡防水层（二毡三油铺石子）：0.35KN/m220厚水泥砂浆找平：0.02X20=0.4KN/m2炉渣找坡层：8X0.1=0.8KN/m240厚整浇层：25X0.04=lKN/m2120厚钢筋碎板：25X0.12=3KN/m2V 型轻钢龙骨吊顶：0.25 KN/m2合计：6.8KN/m2楼面：30mm厚水磨石地面：0.65KN/m240mm厚整浇层：0.

19、04X25=1 N/m2100厚钢筋碎板：25X0.10=2.5KN/m2V 型轻钢龙骨吊顶：0.25 KN/m2合计：2.屋面及楼面可变荷栽标准值：4.4KN/m2上人屋面均布活荷栽标准值：2.0KN/m2楼面活荷载标准值：2.0KN/m2屋面雪荷载标准值：SK=UrS0=l X0.2=0.2 KN/m23.4kN Im23.电梯机房地面：活载：l.OkN/m2恒载：120mm混凝土板0.12x25=3 攵 N/m2恒载合计：3kN/m24.楼梯间楼面恒载楼梯耐磨面石专（78mm）34mm厚水泥胶结合层2 0 m m 厚水泥沙浆找平素水泥浆结合层一道 0.0 3 0 x 2 0 =O.6 O

20、Z:7 V/w21 0 0 m m 现浇混凝土楼板 0.1 0 x 2 5 =2.5 A N/21 5 m m 白灰砂浆天花抹灰 1 7 x 0.0 1 5 =0.2 6 kN/恒载合计：3AkN Im24.1.2 梁、柱、剪力墙的自重 梁的自重：梁的自重由构件的儿何尺寸和材料单位体积的自重计算。梁构件表面粉刷层重平均为0.5 0 ZN/机2,按墙面混合砂浆装饰计算。梁高应由梁截面高度中减去板厚(设计连梁与其它框架梁完全相同)，为了方便计算，屋面梁同标准层。纵向框架梁的自重bx h=3 0 0 m m x 7 0 0 m m:gk=0.3 x(0.7-0.1)x 2 5 +0.5 0 x (0

21、.7 0.1)x 2 =5.I A N/机横向框架梁的自重bx h=3 0 0 m m x 7 0 0 m m：gk=0.3 x(0.7-0.1)x 2 5 +0.5 0 x (0.7 0.1)x 2 =5.I A N/m次梁的自重：截面 bxh=2 5 0 m m 6 0 0 m mgk=0.2 5 x (0.6-0.1)x 2 5 +0.5 0 x (0.6 -0.1)x 2 =3.6 2 5 A N/m 柱 的 自 重：各层柱净高减去板厚，柱面粉刷层的重量同墙装饰0.5 0 A N/。1 4层柱的自重：中柱：gk-0.8 x 0.8 x 2 5 +0.5 0 x 0.8 x 4 =1 1

22、.6kN/m边柱：gk=0.7 x 0.7 x 2 5 +0.5 0 x 0.7 x 4 =1 3.6 5 A N/？5 8 层柱的自重：中柱：gk 0.7 x 0.7 x 2 5 +0.5 0 x 0.7 x 4 =3.65kN/m边柱：g k=0.6 x 0.6 x 2 5 +0.5 0 x 0.6 x 4 =10.2 kN/m9 1 2 层柱的自重：中柱：Sk=0.6 x 0.6 x 2 5 +0.5 0 x 0.6 x 4 =lO.2 kN/m边柱：=0.5 x 0.5 x 2 5 +0.5 0 x 0.5 x 4 =7.2 5 雨/加剪力墙的自重:每层每片剪力墙自重为剪力墙体积与材料

23、单位体积自重的乘积。(本设计全剪力墙为无洞相同的墙体)W l、W 3、为无洞口厚度2 5 0 m m厚的钢筋混凝土墙首层：gk=0.2 5 x(5.4-0.1)x 2 5 +0.5 x(5.4-0.1)x 2 =3 8.4 2 5/m二层：g k=0.2 0 x(4.5-0.1)x 2 5 +0.5 x(4.5-0.1)x 2 =3 1.W/w其它层：gk=0.2 5 x (3.6 -0.1)x 2 5 +0.5 x (3.6 -0.1)x 2 =2 5.31 5kN/m4.1.3内外围护墙自重外围护墙(每单位面积自重)7 5 m m x 7 5 m m外墙面瓷石专、聚合物水泥浆沟缝5mm厚聚

24、合物水泥浆粘贴2 0 m m厚聚合物水泥砂浆找平扫聚合物水泥浆一道1 8 0 m m厚水泥空心砖1 5 m m厚1：1：6水泥石灰浆打底5mm厚1：1：3水泥石灰浆过面扫乳胶漆0.0 3 x 2 0 =0.6 0 A N/机20.1 8 x 9.6 =1.7 2 8加/小0.0 2 5 x 2 0 =0.5 /w2合计：2.8 2 8 A N/1 2 0 m m内隔墙(每单位面积自重)1 2 0 m m 厚浆砌普通砖 0.1 2 x 9.6 =1.7 2 8/m21 5 m m厚1：1：6水泥石灰浆打底5mm厚1：1：3水泥石灰浆过面扫乳胶漆 0.0 2 5 x 2 0 x 2 =L 0 k

25、N/合计：2 J2 SkN/m2内墙装饰(用于底层大堂)3 0 m m厚1：2水泥砂浆分层浇 0.0 3 0 x 2 0 =0.6 0 A N/2 0 m m厚磨光花岗岩石板 0.0 2 0 x 2 8 =1.1 4 A N/?2内墙装饰（用于候梯厅，楼梯间1 2 0 0 m m以下墙面）1 5 m m厚1：2.5水泥砂浆找平纯水泥浆磨平，5mm厚水泥胶结合层 0.0 3 0 x 2 0 =0.6 0 A N/m23 0 0 m m x 3 0 0 m m耐磨抛光砖面，纯白水泥浆擦缝 门 窗（每单位面积自重）铝合金玻璃门窗 0.3 5 A N/机2木门 Q.lkN/m24.2水平荷载计算4.2

26、.1横向风荷载标准值作用下荷载及内力计算1）x x地区基本风压值%=0.3 A N/J,计算高层房屋时 规范规定应在 建筑结构 规 范 基 本 风 压 值 的 基 础 上 提 高1 0%,故 基 本 风 压 应 按1 Vo=1.1 x 0.3 =0 33kN/m2 计算。风荷载体型系数近似按矩形平面取，则：H/Bm ax=4 5.9/3 9=L 1 8 5 0%,满足要求。由于为校结体系计算，上表计算的剪力是剪力墙的总剪力，将其记为总框架的总剪力总剪力墙的总剪力计算如下4-7.2)+E +4O(1 Y)总水平风荷载作用下总剪力墙、总连梁、总框架的所分配的内力汇总 表 4-7层次总剪力墙总框架M

27、w(KN/ni)匕（四）Vf(KN)120.000-52.790212.29811-738.511-40.636241.48810-1081.001-25.035272.6829-1049.167-5.691304.3538-657.59317.765335.061785.97045.778363.43161180.45978.880388.12052631.477117.699407.79744451.402162.975421.11536659.620215.565426.68829282.892276.471423.060113199.241366,075403.216018950.84

28、0496.937352.537说明：总框架剪力V/的调整，对风荷载引起的总框架剪力不给予调整5）8 轴各根框架柱内力计算本设计取8 轴纵向进行计算，取 8 轴进行内力分配计算a）框架柱内力计算剪力分配，如下表4-8进行计算8 轴框架柱剪力分配 表 4-8层号ZOWKN)Vf(KN)Vd(KN)A 轴F 轴A 轴F 轴12521.74418.21946.999212.2987.41319.12411521.74418.21946.999241.4888.43321.75310521.74418.21946.999272.6829.52224.5639521.74418.21946.999304.

29、35310.62827.416S687.18123.46662.432335.06111.44230.4417687.18123.46662.432363.43112.41133.0196687.18123.46662.432388.1213.25435.2625687.18123.46662.432407.79713.92637.0494808.31126.77074.269421.11513.94738.6933808.31126.77074.269426.68814.13139.2052487.95816.45344.541423.0614.26538.6171500.48920.251

30、42.310403.21616.31534.087b)柱反弯点高度比计算，倒三角形产生的荷载占集中力产生的荷载为4176.12/(4176.12+654.66)=80%80%,为方便计算，反弯点高度取倒三角形荷载的反弯点高度比。根据梁柱线刚度比，总层数n 进行计算，由 高层建筑结构设计规范依次查出打、口、乃、乃、得y。列表如下4-9进行计算：风荷载作用下反弯点高度系数计算 表 4-9层号ki23%月为为y101.154110.408000.40891.1541110.450000.45081.1541110.4580000.45871.1541110.50000.50061.1541110.5

31、0000.50050.7581110.4790000.47940.7581110.50000.50030.7581110.50000.50020.758111.40.5210000.52111.06110.7140.647000.647c)8轴框架柱，柱端弯矩计算，列表4-10如下计算框架柱，柱端弯矩计算梁端弯矩计算 表4-10层次AD轴%(KN)YBC轴八(KN)A/D轴B/C轴M c(KN m)M c(K N m)12上7.4130.40819.12415.79940.757下10.8897.80311上8.4330.50021.75315.17939.156下15.17910,87710

32、上9.5220.50024.56317.13944.214下17.13912.2829上10.6280.45027.41621.04354.284下17.21712.3378上11,4420.45830.44122.32559.397下18.86513.9427上12.4110.50033.01922.33959.433下22.33916.5096上13.2540.50035.26223.85663.471下23.85617,6315上13.9260.47937.04926.11969.490下24.01317.7474上13.9470.50038.69325.10469.647下25.104

33、19.3463上14.1310.50039.20525.43670.569下25.43619,6022上14.2650.52138.61730.74866.591下33.44420.1201上16.3150.64734.08731.10043.318下57.00222.054d)8轴A框架柱，梁端弯矩计算如下表4-118轴框架柱，梁端弯矩计算 表4-11层次A/D轴B/C轴lABlBCMABMBAM BC12上71.081183.3646926015006315.79912.87127.886下48.98835.10411上58.484150.86869260下58.48441.9081500

34、6326.06714,82932.13010上57.189147.52869260下57.18940.98015006332.31817.39737.6949上61.486158.61469260下50.30736.04915006338.18321.02145.5458上57.639153.35069260下48.70635.99515006339.54222.65349.0817上51.244136.33769260下51.24437.87115006341.20423.17150.2046上48.678129.50869260下48.67835.97415006346.19525.257

35、54.7235上47.180125.52569260下43.37732.05715006349.97527.51259.6094上39.627109.93869260下39.62730.53815006349.11727.59859.7963上34.16794.79269260下34.16726.33115006350.54028.39461.5212上3334572,21669260下36.26921.81915006356.18427.21958.9751上21.51240.60969260下39.42820.67515006364.54420.03343.4048轴框架柱，梁端剪力和柱轴

36、力弯矩计算表 4-12层次VAB(K N)VB A(K N)VBC(K N)NA(K N)NB(K N)12上下-3.676 3.676-15.492-3.7-11.811上下-5.243 5.243-17.850-8.9-24.410上下-6.374 6.374-20.941-15.3-39.09上下-7.590 7.590-25.303-22.9-56.78上下-7.974 7.974-27.267-30.9-76.07上下-8.253 8.253-27.891-39.1-95.66上下-9.161 9.161-30.402-48.3-116.95上下9.934 9.934-33.116-

37、58.2-140.14上下-9.835 9.835-33.220-68.0-163.43上下-10.120 10.120-34.178-78.2-187.52上下-10.693 10.693-32.764-88.9-209.61上下-10.843 10.843-24.113-99.7-222.84轴W 3剪力墙的弯矩和剪力计算。pj pj分配原则如所示：Mwij=k eq，M Wj Vwij=k etl VWjE EI e q i t EI eqi/=1 i=lW 3为整体截面剪力墙，由于两端有连梁与其相连，这对第片i剪力墙第J层楼方的剪力墙截面弯矩按下试进行：M“碇=M wij+M 12/2

38、M 1 w ij=M 可 一 M /,i2/2式中，为第/层第i根连梁1端（与剪力墙相连端）在剪力墙轴线处的集中约束弯矩，数据参考附表4-4。横向风荷载作用下的内力图见附图所作出的内力图为左风作用下的，右风作用下的内力同左风相同8轴单片W 3剪力墙分配（考虑与连梁端的影响）表4-1 3层次%(1()6 KN)以，(KN m)匕(KN)%(KN)EIIM W l.(KN-m)(KN)121608.3100.000-52.79071.5490.0440.000-2.348111608.310-738.511-40.63671.5490.044-32.854-1.808101608.310-1081

39、-2571.5490.044-48.091-1.11491608.310-1049.167-5.69171.5490.044-46.674-0.25381608.310-657.59317.76571.5490.044-29.2540.79071608.31085.97045.77871.5490.0443.8252.03761608.3101180.45978.88071.5490.04452.5153.50951608.3102631.477117.69971.5490.044117.0675.23641608.3104451.402162.97571.5490.044198.0307.2

40、5031608.3106659.620215.56571.5490.044296.2679.59021608.3109282.892276.47171.5490.044412.96912.29911608.31013199.241366.07571.5490.044587.19616.28601608.31018950.840496.93771.5490.044843.06722.1074.2.2横向水平地震作用1）重力荷载代表值计算各层楼面取建筑总面积计算恒载，取楼板净面积计算活荷载；各根梁取梁截面高度减去板厚的尺寸计算梁自重；各根柱取层高减取板厚计算柱自重；墙、剪力墙按实际墙重加上门 窗重

41、。最后按各楼面包括梁及上下各半层的墙柱恒载的100%,楼面活荷载的50%相加算得各楼层重力荷载代表。计算如附表4-14,汇总表如附表4-15。重力荷载计算表 表4-14序号重力荷载代表值汇总表（KN）说明及位置G1G2G3G4G5G61楼板恒载标准值3294.7203294.7203294.7203294.7203294.7203294.7202楼板活载标准值1640.2101640.2101640.2101640.2101640.2101640.2103柱恒载标准值1476.8001476.8001476.8001476.8001293.8701293.8705梁恒载标准值1268.0701

42、268.0701268.0701268.0701268.0701268.0706剪力墙恒载标准值2505.3102079.8801654.4501654.4501695.0501695.0508墙恒载标准值452.310632.4601184.4001184.4001184.4001184.40010门、窗恒载标准值65.22053.39053.39053.39053.39053.39012栏杆恒载标准值166.320166.320166.320166.320166.320166.3201314女儿墙重15合计7799.0357670.4807733.7357733.7357662.57076

43、62.570总重力荷载代表值重力荷载代表值汇总表 表4-15序号重力荷载代表值汇总表（KN）说明及位置G7G8G9G10G11G12G131楼板恒载标准值3294.7203294.7203294.7203294.7203294.7203294.720335.2392楼板活载标准值1640.2101640.2101640.2101640.2101640.2101640.21030.4763柱恒载标准值1293.8701293.8701109.1001109.1001109.1001109.100449.2805梁恒载标准值1268.0701268.0701268.0701268.0701268.

44、0701268.07070.0806剪力墙恒载标准值1695.0501695.0501720.4501720.4501720.4501720.450623.1878墙恒载标准值1184.4001184.4001184.4001184.4001184.4001184.400356.37810门、窗恒载标准值53.39053.39053.39053.39053.39053.3900.00012栏杆恒载标准值166.320166.320166.320166.320166.320166.3200.000137582.88514女儿墙重868.32015合计7662.5707662.5707582.88

45、57582.8857582.8857582.8851134.980总重力荷载代表值77888.0152)横向水平地震作用计算横向水平震作用下的计算采用低部剪力法。结构等效总重力荷载G”=0.85GE=0.85x93.054x1()3 KN结构基本自振周期 计算结构顶点的假想侧移由式 和M(),=计算。计算过程见表表4-16顶 点 假 想 位 移 计 算 表 4-1 6楼层号G J k NVri/kNN /m mA ”,/m m/m m127582.8857582.88552174714.5336437969.0397553117582.88515165.7752174729.067287495

46、4.5061116107582.88522748.65552174743.6009311925.438824297582.88530331.5452174758.1345748881.837893187662.5737994.1168718255.28973402823.703318377662.5745656.6868718266.44044809768.413584267662.5753319.2568718277.59116217701.973136257662.5760981.8268718288.74187624624.38197447733.73568715.55580831185

47、.01128279535.640097737733.73576449.2980831194.57905435450.62881527670.4884119.77487957172.3917681356.049760617799.03591918.805500489183.6579925183.6579925结构基本自震周期刀=1.7 x 0.8 x g=1.7 x 0.8 x J o.9 6 9 =1.3 3 9 s由资料可知地震设计分区二组，场地类别I I 类，粗糙度为B 类，查得特征周期Tg=0.4 0 s水 平 地 震 影 响 系 数 最 大 值=0 9 8Tg (=1.3 3 9 s

48、54=2.0 5下降衰减系数7 =0.9(T Y 1.47；=0.56s 需要考虑顶点附加水平地震作用的影响顶部附加作用系数=0.0 8 x 1.339 +0.0 1 =0.1 1 7；=0.1 1 7 x 1 8 9 0 =2 2 1.1 8 A N各质点水平地震作用按下式计算：K=/(1 -4)，其中 Fa(1 -4)=1 668.8 2G,H jj=i楼层各质点水平地震作用计算如下表4-1 7各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表 表4-1 7层次%(m)氏(加)G,(K N)G也(KN-m)GiHiFj(KN)匕(K N)FM2M(IO3 KN-m)KN in)1 33.60049

49、.5001134.9856181.5100.023259.76412.8581 23.60045.9007582.885348054.4220.143239.036779.29310.9721 13.60042.3007582.885320756.0360.132220.288498.8009.3181 03.60038.7007582.885293457.6500.121201.540719.0887.80093.60035.1007582.885266159.2640.110182.792920.6296.41683.60031.5007662.57241370.9550.099165.7

50、681103.4215.22273.60027.9007662.57213785.7030.088146.8231269.1894.09663.60024.3007662.57186200.4510.077127.8781416.0123.10753.60020.7007662.57158615.1990.065108.9331543.8912.25543.60017.1007733.735132246.8690.05490.8241652.8241.55333.60013.5007733.735104405.4230.04371.7031743.6480.96824.5009.9007670