某3层教学楼设计、局部6层特警训练大楼5523平米（含计算书、建筑、结构图）.pdf

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1、一、工程概况12、建筑地点：3、建筑规模：1）建筑总面积：4184m22）建筑层数:全楼三层，楼梯上屋面3）结构形式:钢筋性框架结构4）层高：3.9m4、建筑特点普通教室18间71.28 n?/班 大 厅1 间96.48m2语音教室、微机教室各 2 间143.50 m2 133.99 m2 含辅助房间：35.1m?阅览、会议室各 1 间129.4 m2 128.2m2活动室1 间120.5 m2行政办公室6 间4 间 35.10?、1 fa 46.8 m2、1 IB 43.2 m2教师办公室6 间3 间 46.64n?、3 间 47.38 m2收发室、门卫室各 1 间35.1 m2配电室1 间

2、35.1 m2教师休息室3 间35.1 m2楼梯 共三个楼梯其中两个通向屋顶 走廊为2.4m,2.1m宽每层设男女卫生间，一，三层女卫生间两间，男厕一间，二层男厕两间，女厕一间5、建筑技术条件（-）气象条件：1）常年主导风向：西北风2）夏季主导风向：西南风3）平均风速：夏季3.1 m/s,冬季4m/s4）基本风压:Wo=0.40KN/m25）基本雪压:So=0.35KN/m2最大积雪深度:11cm6）最高气温:40.6 最低气温:-9.37）最冷月平均温度:4.5（12 月）8）最热月平均温度:29.7（79 月）9）最大降雨量：184.3mm（4一6 月）最大降雨量：50.4mm/小时（二）

3、工程地质条件1）天然地面以下1m厚为填土，地基标准承载力为120KN/m2.填土以下的2m 厚为粘土,地基承载力为250KN/m2.粘土以下为中密粗砂层，地基承载力为300KN/m2o2）地下水位:天然地面以下4m 处3）地震设防烈度:6度（三）施工条件1）施工单位：南昌市第十建筑公司2）施工人员：各工种工人数均不受限制，但要求不分工种劳动力不均衡系数K200KN/m2)故采用钢碎柱下单独基础.在(1 4)(1 5)轴之间设置伸缩缝由于建筑物总长为60.55m(55m),故需设置伸缩缝,缝宽为30m m,设于走廊处。10、结构布置1)本建筑楼面标高变化不大，仅在大厅，厕所有结构层下降，做结构平

4、面布置其一般原则:上一层结构平面放到下一层建筑平面图布置二层楼面，四层屋面,基础平面布置见详图2)基础平面布置图基础平面布置图上主要构件有:钢碎基础，基础梁3)楼面结构布置图主要构件有:框架、楼面梁、挑檐梁4)屋面结构布置图主要构件有:框架、屋面梁、屋面板、天沟.采用有组织的外天沟外排水形式双坡屋面排水，坡度为2%二、楼面板的结构尺寸选择楼面板均为现浇做法，按高跨比条件，要求板厚h=1950/40=49mm,考虑到钢筋布置及钢筋布置混凝土的抗裂度和扰度过大的原因，取 h=100mm楼面板布置详见楼面结构图三张平面布置图见附图1、楼面结构布置图2、屋面结构布置图3、基础平面布置图厕所现浇板的计算

5、一、对XJB-1 九=四=0.44 0.5按单向板计算/02 45001）荷载标准值a）活荷载标准值：qk=2.5KN/m2b）恒 荷 载 标 准 值：钢筋碎 100 厚：0.10X25=2.5KN/m2马 赛 克 地 面：0.55KN/m2水泥沙浆 20 厚：0.02X 17=0.34KN/m2合计 gk=3.39KN/m22）荷载设计值a）活荷载 q=2.5X 1.4=3.5KN/m2b）恒荷载 g=3.39X 1.2=4.068KN/m2g+q=4.068+3.5=7.568KN/m2取 q=7.6 KN/m2计算跨度 Zo=195O mm-200 mm=1750 mm（4 取/“即可）

6、3）计 算 简 图：跨中弯矩按简支梁计算，支座弯矩按两端固定计算，偏安全取一米板为计算单元4).弯矩设计值由连续板计算 规 范 可知：板的弯矩系数a m分别为：边跨-1/16,边跨跨中1/14,离端第二支座-1/11,中间跨支座-1/14边跨支座:MA=-l/16(g+q)loi2=-l/16 X 7.6 X 1.752=-1.45KN.m边跨跨中：M,=(g+q)lol2=x7.6x1.752=1.66.m7 14 14离端第二支座：Mi=-l/14(g+q)loi2=-2.116KN.m离端第二跨跨中:Mn=l/16(g+q)loi2=l/16 X 7.6X1.752=1.45KN.m五.

7、正截面受弯承载力计算.板厚 100mm,ho=100-20=80mm,C20 混凝土，a 尸1,fc=9.6KN/mm2,HPB235钢筋，fg=210KN/mm2,板的配筋如下：板的配筋计算截面AIBIIC弯矩设计值-1.451.66-2.121.45-1.66M0.0240.0270.0350.0240.027,a t时4=7 1-2%0.0240.0270.0360.0240.027计算配筋.bhoafc/、AS=(mm)87.898.7131.6687.898.7实际配筋：巾 6280 628066200 6280巾 6280配筋面积：101101141101101次梁设计取 bXh=

8、200X400mm1.荷载计算恒荷载标准值板传递的荷载：次梁自重：次梁粉刷：3.3 X 91.95=6.6 IKN/m0.2X(0.4-0.1)X25=1.5KN/m(0.4-0.1)X2X0.02X 17=0.204KN/m小计：16.74KN/m活载标准值：2.5X 1.95=4.875KN/m总设计值：g+q=16.74X 1.2+4.875 X 1.4=20.09+6.825=26.92KN/m2.计算跨度Lo=3900-300mm=3600mm3.内力计算：(1)弯矩设计值 M=a ms(g+q)lo2查表可知：边跨，跨中取1/14,边支座取-1/24,离端第二支座-1/11则：Mi

9、=1/14 X 26.92 X 3.62=24.92KN.mMA=-1/2 4 X 2 6.9 2 X 3.62=-1 4.5 4 K N.mMB=-1/1 1 X 2 6.92 X 3.62=-31.72 K N.m(2)剪力设计值V=a v b(g+q)ln则：VB L=0.5 5 X 2 6.92 X 3.6=5 3.30 K NVB R=0.5 5 X 2 6.92 X 3.6=5 3.30 K NVA=0.5 X 2 6.92 X 3.6=4 8.4 6 K N4.承载力计算：承载力按T形截面计算：。/=1 30 0 m m3按第一类截面计算:一 M 2 6.92 x 1 0 6对

10、A 支座：见=-r=-=0.0 2 1a j h h j 1.0 x 9.6 x lO O O x 36 52J =1 -也-2a、=1-71-2 x 0.0 2 1 =0.0 2 1/=(1 +J-2as)/2=0.98 9,MA=-7 r选配2 1 42 6.92 x lO6 2-=2 4 8.6 m m-0.98 9 x 30 0 x 36 5As=30 8 m m2对B支座:J =l-J l-2%=0.1 33九=(l+，l 2 a s)/2=0.934M31.72 x l06S y/%0.934 X 30 0 X 36 5选配 2 1 4 As=30 8 m m2截面尺寸符合，计算箍

11、筋计算箍筋配置假设配置4 6 2 0 0=31 0.1 5 m m2A q uV c s =O.lft b ho+1.2 5.力 v hoS=0.7X 1.1 0 X 2 0 0 X 36 5+1.2 5 X 2 1 0 X (1 0 1/2)X 36 5=5 6.2 1+4 7.9=1 0 4.2 K NVm a x=5 3.3kN实际仅依靠碎的抗剪能力就能满足要求，6 2 0 0实按构造配置.3.斜截面承载力验算截面尺寸 h w=h o h(=36 5 1 0 0=2 6 5 m mhw 2651.325 V=53.3kN0.7ftbho=0.0753.30KN最小配箍：AS=bs=0.2

12、%X 200 X 200=80 0.0 5 8)/2 =0.97故:M _ 2.0 2 x l O6AZ/%-0 9 7 x 2 1 0 x 6 0=165.3 mm2(1)选配钢筋。6 1 70 (As=1 6 6 m n r)(2)雨蓬板底钢筋按构选配筋：分布钢筋选用。6 2 0 0(3)在Y P L-1、Y P L-2处只需按构造配筋，采 用。6 2 0 0验算如下：(a)荷载计算:对 Y P L-2,(-)x 390 0 =4 0 01 2 1 8计 算 如 下：(g g)x =2 0 0梁侧粉刷:(0.4-0.0 8)X2X17 X0.0 2=0.2 1 8梁 自 重：0.2 X (

13、0.4-0.0 8)X 2 5 =1.6雨蓬板传来的恒载标准值:2.96 X 1.1/2=1.6 2 8合计g k=3.4 4 6 K功恒荷载设计值：1.2 X 3.4 4 6=4.1 35 邓/m活载设计值：0.7义1.1/2=0.38 5 K N/mg+q=4.135+0.385=4.52 KN/m内力计算：故MWX4.52X 3A 8.59K%r=(1 +J 1 -24)/2 =(1 +J 1 -2 x 0.0 34)/2 =0.991M则：A8.5 9 x lO6选用/4 2 1 0 x 0.991 x 36 522 V=7.6 K N0.7f t b h o=0.7 x 1.1 x

14、2 0 0 x 36 5=5 6.2 K N V=7.6 K N碎 已 满 足 抗 剪 要 求，只需按构造配筋f 9 6最小配箍=0.0 2-=0.0 2 x Z Z 9.1 4 X 1 0-4Asv=PbS=9.14X IO-4X 200X200=36.56 K N/m配置。6 200满足要求对 YPL-1 b=200mm h=500mm 计算如下：a)荷载计算：梁侧粉刷：(0.5-0.08)x2x0.4=0.336 KN/m梁自重：0.2 x(0.5-0.08)x25=2.1 K N/m合计 2.436 KA/m恒荷载设计值：1.2 x 2.436=2.923/m活载设计值：0.7X1,4

15、X1.1=1.078 K N/m总设计值：g+q=2.923+1.078=4.0 K%YPL-2传来恒载：恒载:4.135 X3.9/2=8.06KN与 舌 载：0.385 X3.9/2=0.75KN P=8.06+0.75=8.81KN支座处弯矩最大为：M.t.=l/2(g+q)lo2+polo=1/2X4.OX1.P+8.81 X l.l=14.53KN.myM=1.0 x14.53x1()6a jcbh-1.0 x 9.6 x 200 x 4652 J=1 -V l-2(zs=1-Jl-2x0.035=0.036(蒜=0.614r=(1+J1-2 4)/2=(1+J1-2 0.035)/

16、2=。991则：MYjyK4 =14.53x1()6210 x 0.991x210 x 465=150.1mm2选用 2 10(As=157mm2)支座剪力：V 支=4.OX1.1+8.81=13.21KN验算截面尺寸0.7bh=0.7 x 1.1 x 200 x 465=71.61 KNV=13.21 KN截面满足要求，只需按构造配筋f 96最小配箍 Avnin=0.02-=0.0 2 x-=9.14xl0-4JyvAsv=phs=9.14x 10 4 x 200 x 200=36.56/wm2配置|6 2 0 0满足要求 考虑抗震要求，端部加密6 100配筋图如下：现浇楼梯计算踏步尺寸15

17、0mmx 320m m,采用C 20混凝土，板采用HPB235钢筋，梁纵筋采用HPB335钢筋，楼梯上均布活荷载标准值%=3.5K N/2n12x320=3840 21alp1、楼梯板计算板倾斜度 t a n a =1 5 0/32 0=1 5/32 c o s a =0.91 取 I m 宽板带计算单元1）荷载计算梯段板荷载恒载：水磨石面层三角形踏步板底抹灰(0.32+0.1 5)x 0.6 5/0.32=0.95 5 K N/m(1 5/32)x 2 5 x O.1 5 x lx O.32 x (1/0.32)=1.76 K N/mlx 0.1 2 x 2 5 x l/0.91=3.30

18、K N/mlx 0.0 2 x 1 7x l/0.91=0.374 K N/mg K=6.38 9K N/m活载 q K=3.5 K N/m恒荷载分项系数 加=L2,活荷载分项系数7Q=L4基本组合的总荷载设计值P=6.38 9x 1.2+1.4 x 3.5=1 2.5 7K N/m2)截面设计板的水平跨度/“=3.6 m,弯矩设计值 M=l/1 0 P ln2=l/1 0 x 1 2.5 7x 3.62M 1 6.2 9x l06a,=-=-=0.1 6 9ajcb h 1.0 x 9.6 x l0 0 0 x l0 02=1 -V l-2 a s =1 -V l-2 x 0.1 6 9=0

19、.1 8 6(=0.6 1 4 可以ys=(1 +J l-2%)/2 =(l+J l-2 x O.1 6 9)/2 =0.95 62 1 0 x 0.95 6 x 1 0 0选配钢筋选 0 1 0 90 (As=8 72 m m 2)分布钢筋每级踏步1 根。82、平台板计算取平台板厚h=8 0 m m,取 1 m 宽板带计算1）荷载计算恒载：水磨石面层 0.6 5 K N/m8 0 厚枕板 0.0 8 x 2 5=2 K N/m板底抹灰 0.0 2 x 1 7=0.34 K N/m合计 g k=2.99K N/m活载 q k=3.5 K N/m总荷载设计值：P=1,4 x 3.5+1.2 X

20、2.99=8.4 8 8 K N/m2）截面设计平台板的计算跨度lo=2.4 m1 ,1 ,弯矩设计值 M=PL=x 8.4 8 8 x 2.42=4.89kN.m1 0 0 1 0板的有效高度：h o=8 0-2 0=6 0 m m采用 C 2 0 碎 f c=9.6 N/m m2HP B 2 35 钢筋 f y=2 1 0 N/m m2 刍=0.6 1 4则asMa必4?4.89x1 0 61.0 x9.6 xl 0 0 0 x6 02=0.1 4 11=1 -J l 2.=l-J l-2 x0.1 4 1=0.1 53(=0.6 1 4满足要求ys=(1 +=(1 +7 1-0.1 4

21、1)/2 =0.96 3M _ 4.89x1 0 6-2 1 0 x 0.96 3 x 6 0=4 0 3 mm2选 酉 己 3 8 1 2 0 As=4 1 9mm2分布钢筋。6 2 0 03)板支座处配筋将其视为固端 A/,=L(g+q 乂=J-x7.6 xl.7 52=1.66kN.m,1 4 1 41 ,1 ,M=上尸/。2 =J _ x 8.4 88 x 2.4 z=4.1 (U N.加1 2 1 2则1.0 x4.1 0 xl 06-二().1 2()1.0 x 9.6 x 1 0 0 0 x 6 0 ys=(1 +4x-as)/2 =(1 +Vl-0.1 2)/2 =0.97 0

22、4.1 0 x1 0Yxfyhn 2 1 0 x0.97 x2 1 0 x6()=3 3 5 5 mm选配钢筋。8 1 50 A s=3 3 5mm23、平台梁P T L i 计算 截面尺寸：b xh=2 0 0 x4 0 0 mm1)荷载计算恒栽：梁自重 0.2 x(0.4 0.0 8)x2 5=1.6 K N/m梁侧粉刷 0.0 2 x(0.4 0.0 8)x2 x 1 7=0.2 2 K N/m平台板梯段板合计2.99x2.4/2=3.59K N/m6.3 89 x 3.6/2=1 1.5K N/mg k=1 6.91 K N/m活载q k=3.5x(-1-)=10.5kN.m2 2总荷

23、载设计值 p=1 6.91 x 1.2+1 0.5x1.4=3 5.0 K N/m2)截面设计计算跨度 即为中心轴线距 L o=3.9m弯矩设计值 M =-P l o2=x3 5.0 x3.92=6 6.5./H1 1 ,剪 力 设 计 值 V=刊”=-x3 5.0 x3.92 =6 8.2 5左 N.加采用 C2 0 碎 f c=9.6 N/mm2H P B 3 3 5 钢筋 f y=3 0 0 N/mm2 ,=0.6 1 4截面按倒L形计算 得=。+5%=2 0 0 +5 x 80 =6 0 0 m m ,有效高度 h o=4 0 03 5=3 6 5mm判别L形截面类型/tr80a,fc

24、 b f hf(。-寸)=1.0 x 9.6 x 6 0 0 x 80 x(3 6 5-万)=1 4 9.7 6 侬 加M=6 6.5K N m属于第一类L形截面类型,4=1 -J1-23=1-7 1-2 x0.0 86 =0.0 9嗨=0.6 1 4满足要求九=(1 +l-as)/2=(1 +7 1-0.0 86)/2 =0.97 8M _ 6 6.5 xl O6y(/A-3 0 0 x 0.97 8 x 3 6 5=62Q.9m m2选配：3 0 1 6 A s=6 0 3.3 mm23）斜截面受剪承载力计算配置。6 2 0 0 双肢箍筋V c s =0.7 ft b ho+1.2 5 f

25、yv-hoS=83.3 2 5K NV=6 8.2 5K N 满足要求对 P T L-l 由于楼面平台板与梯段板传来的荷载不一致，-可能会出现扭转，故上部采用构造筋 1 2P T L-1 配筋图如下：4、平台梁 P T L 2 计算 b xh=2 4 0 x 4 0 0 mm1）荷载计算恒载梁自重 0.2 4 x(0.4 0.0 8)x2 5=1.6 K N/m梁粉刷 0.0 2 x(0.4 0.0 8)x2 x 1 7=0.2 1 7 6 K N/m平台板荷载 2.99x2.4/2=3.588K N/m2 4活载 q k=3.5 x 彳=4.2 KN /加总荷载设计值 P=1.2 x(3.5

26、88+0.2 1 7+1.6)+1.4 x 3.588=1 1.51 K N/m2）截面设计计算跨度l o=3.9m弯矩设计值1 ,1 ,M =-P l o2=-xl l.51 x3.92=21.S8kN.m8 8剪力设计值V=-P l=-xl l.51 x3.9=2 2.4 4攵 N.2 2bf=600mmho=40035=365 mm-hf)=80 、1.0 x9.6 x6 0 0 x(3 6 5-y)x 8 0 =1 4 9.7 6 Z:M m=2L88kN.m满足要求经判别属于第一类L形截面%y0M _ 1.0 x2 1.88xl 06%工力为2-1 0*9.6 x6 0 0 x3 6

27、 52=0.0 2 85百=12a s=1 -7 1-2 x0.0 2 85=0.0 2 9(V=68.25KN 满足要求梯段板和平台板的配筋如下:195008 3009603840 2()0156。,5840,24007800TDB-2bRB l：5 0300 x400PTL-2W240 x2400 0TDB1oTDB-lb-?7.770 篦3.870 0300 x400240 x240300 x400 300 x4003900二、三层楼梯休息平台配解 1：50框架荷载、内力计算一、确定计算简图1、计算单元2、计算简图假定框架与基础固定，且嵌固于基础顶面.框架梁与柱节点刚结.由于各层柱的截面

28、尺寸不变，则梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离，底层柱高从基础顶面算至二楼板底，基顶标高根据地质条件暂定一0.9m,则底层柱高为（3.9+0.9）=4.8m,其余各层柱高为层高，均为3.9m,顶层为板面至顶棚板底，所以高为（3.9-0.1）=3.8m。框架计算简图3、杆件尺寸估算碎 梁：C20 则 Ec=2.55x gN/mm?柱：C30 则 Ec=3.00 x 104N/mm2横向框架梁（边跨）h=(,)212 16则h-()x 7800=(650 487.5)mm 取 h=500mm12 16b=(g;)x 600=(300 200)mm取 b=250mm纵向连续梁（边跨），考虑纵梁兼做窗过

29、梁，所以取h=600mm b=250mm框架柱则横向框架梁（中跨）纵向连续梁（中跨）b=(,)2 底层柱高15 20b=x4500=300m/M15h=(11.5)b取 b=250mm h=400mm取 b=250mm h=400mmh=(11.5)b取 b=300mm取 h=400mm4、惯性矩线刚度计算其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取/=2/。（/。为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）：横向框架25.5xl06x x0.25x2x0.53边 跨 梁I边 梁=-=17.03KN.mmL 7.825.5xl06xx 2x0.25 x0.43中 跨 梁I中 第=幺=-=2S.33K

30、N.rnL 2.430 xl06x x0.3x0.43底 层 柱 I底 层 柱=-起-=1 QKN.mL 4.830 xl06x x0.3x0.43其 余 各 层 柱I余 层 柱=-戏-=12.3KN.mL 3.9令 右梁=1 则其余杆的相对线刚度为:_ 28.33“小诳 66叫 17.0312.31 11-tj-0.72上柱17.03小蒜=。59框架梁住相对线刚度如图所示,作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据二、各种荷载设计值计算。（1）屋面框架相关荷载计算20mm厚水泥沙浆面层采用保温层（找坡）卷材防水屋面三毡四油，冷底子油一度铺小石子1 5 m m厚1：3水泥砂浆找平：（2%找坡）膨胀珍

31、珠岩保温层：20mm厚1：3水泥砂浆找平：1 2 0 m m厚现浇混泥土屋面板：恒载 20mm厚石灰抹灰：小计：0.0 2 X 2 0=0.40 k N/m2O.3 K N/m20.0 1 5 X 2 0=0.3 0 k N/m21 5 X (0.0 2+0.2)/2=1.7 2 5 k N/m20.0 2 X 2 0=0.40 k N/m20.1 2 X 2 5=3.0 k N/m20.3 4k N/m 25.9 0 5 k N/m2边跨框架梁自重:梁侧粉刷：小计：屋面板传给次梁荷载：中 跨（GF跨）框架梁自重:梁侧粉刷：0.2 5 X 0.5 X 2 5=3.1 3 k N/m2 X (0

32、.5-0.1 2)义 1 7 X 0.0 2=0.2 7 2 k N/m3.5 7 2 K N/m5.9 0 5 x l.9 5=1 1.5 1 5 K N/m0.2 5 X 0.40 X 2 5=2.5 k N/m2 X (0.4-0.1 2)X 1 7 X 0.0 2=0.1 9 0 k N/m小计：屋面边跨（JG、FC）梁荷载标准值:屋面边跨（JG、FC）梁荷载设计值：屋面板传给中跨（GF）框架梁荷载:中 跨（GF）跨框架线荷载标准值：设计值：边柱连系梁自重：梁侧粉刷：1.2m高女儿墙自重：1.2m高女儿墙粉刷：连系梁传来屋面自重：顶层边节点集中荷载标准值：顶层边节点集中荷载设计值：2.

33、69KN/m3.572kN/m1.2X3.572=4.286kN/m(5/8)X 5.905 X 2.4=8.86 kN/m2.69+8.86=11.55KN/m1.2x 11.55=13.86KN/m0.25 X 0.60 X 4.5 X 25=16.89kN2X(0.6-0.1)X 17X0.02X4.5=1.53kN0.18 X 19 X 4.5 X 1.2=23.09 kN1.2X 0.025 X2X17X 4.5=5.738kN1.95 X 0.5 X 4.5 X 5.905=25.91 kN73.158kN1.2X73.158=87.79kN中柱连系梁自重：0.25 X 0.40

34、X 4.5 X 25=11.25kN梁侧粉刷：2X(0.40-0.1)X 17X0.02X4.5=0.918kN连系梁传来/屋面自重：5.905X0.5X 1.8X4.5+0.861 X().5 X5.905X2.4X4.5=53.36kN顶层中节点集中荷载标准值：65.53kN顶层中节点集中荷载设计值：1.2X65.53=78.63kN0.2 X 0.40 X 4.5 X25=9kN2X0.02X(0.40-0.1)X17X4.5=0.918kN设次梁截面为200mmx 400mm屋面次梁自重：次梁粉刷：屋面板传递集中荷载：5.905 X I.95 X 4.5=51.82kN次梁集中荷载标准

35、值：61.738kN次梁集中荷载设计值：1.2X61.738=74.09kN（2）标准层框架相关荷载计算30mm厚预制彩色水磨石面层：0.65 kN/m2（10mm水磨石面层，20mm水泥沙浆打底）100mm厚现浇钢筋混凝土楼板：0.10 x25=2.5 kN/m220厚板底抹灰：0.02X17=0.34 kN/m2楼面恒荷载：3.29 kN/m2设计值：1.2x3.29=3.948 kN/m2边跨框架梁及梁侧粉刷：3.572 kN/m中跨框架梁及梁侧粉刷：2.69 kN/m楼面板传给中跨（GF）框架梁荷载：(5/8)X 3.29X2.4=4.935 kN/m边 跨（JG、FC）框架梁线荷载标

36、准值：3.572 kN/m设计值：1.2x3.572=4.286 kN/m中 跨（GF）跨框架线荷载标准值：4.935+2.69=7.625KN/m设计值：1.2x7.625=9.15KN/m边柱连系梁自重：16.89kN边柱连系梁粉刷：1.531kN窗自重：2.4X4.2X0.45=4.536kN底层边柱集中荷载标准值:底层边柱集中荷载设计值:窗下墙体自重：0.24 X0.9X4.2X 19=17.24kN窗下墙体粉刷：窗边墙体自重：窗边墙体粉刷：框架柱自重：连系梁传来楼面自重：框架柱粉刷：2 X 0.02 X 0.9 X 4.5 XI 7=2.754kN(无)(无)0.30 X 0.40

37、X3.90X 25=11.7kN1/2x3.29x4.5 x 1.95=14.43KN(1.4-0.48)X0.02X3.90X17=1.22kN标准层边柱集中荷载标准值：70.3kN标准层边柱集中荷载设计值：1.2X70.3=84.36kN中柱连系梁自重：11.25kN中柱连系梁粉刷：0.918kN内纵墙自重：4.5 X(3.90-0.5)X0.24x 19=69.77kN内纵墙粉刷：4.5X(3.90-0.3)X0.02X17X2=10.4kN扣除门窗洞加上门窗重：2.4X0.90X 45+0.2X 1.0 x 2.1-(2.1 X 1.0+2.4X0.9)x0.24x(19+0.02 x

38、2x 17)=-18.72KN连系梁传来楼面自重：0.861 x 3.29 x 0.5 x 4.5 x 2.4+0.5 X 4.5 X 1.95 X 3.29=29.7KN框架柱自重及粉刷：13.65+1.35=15kN标准层中结点集中荷载标准值：标准层中结点集中荷载设计值：116.2kN1.2X116.2=139.5kN次梁自重：梁粉刷：次梁传来集中荷载：9kN/m0.918kN/m3.29x 1.95x4.5=28.87KN标准层次梁与框架梁节点集中荷载标准值：设计值(3)底层框架相关荷载计算基 石 出 梁：b x h=250mm x 400mm基础梁自重：窗自重：窗下墙体自重：窗下墙体粉

39、刷：窗边墙自重：窗边墙粉刷：框架柱自重：框架柱粉刷：38.79kN/m1.2X38.79=46.55kN/m0.25 X 0.40 X 4.5 X 25=11.25kN4.536kN0.24 X 1.8 X 4.2 X 19=34.5kN2x0.02x 1.8x4.2x 17=5.14kN无无0.3 X 0.40 X 4.8X25=14.4kN(1.4-0.48)X 0.02 X 4.8 X 17=1.50kN底层边柱集中荷载标准值：底层边柱集中荷载设计值：基础梁自重：内纵墙自重：扣除门窗洞加上门窗重：框架柱自重：框架柱粉刷：71.33kN1.2X71.33=85.6kN11.25kN0.24

40、X(4.8-0.9)X4.2xl9=74.69kN-18.72KN14.4kN1.50kN83.12kN1.2X83.12=99.75kN（4）活荷载计算1 .屋面框架活荷载计算中跨主梁由屋面传递的均布活荷载设计值：（5/8）X 1.4X0.5 X2.4x 3 X2=6.3 k N/m屋面传递给次梁的活荷载设计值：3 义1.9 5 X 4.5 X 1.4=3 6.9 k N屋面传递给边跨连系梁活荷载设计值：L 4x 1.9 5 x 0.5 x 3 X 4.5=1 8.45 k N屋面传递给中跨连系梁活荷载设计值：0.5 X 1.4义1.9 5 X 4.5+0.5 X 0.9 42 X 2.0

41、X 2.4 x 4.5 X1.4=2 3.5 3 k N2 .标准层活载设计值中跨主梁均布活载设计值：（5/8）X 1.4X0.5 X2.4x 2 x 2=4.2 k N/m楼面传递给次梁的活荷载设计值：2.0 X 1.9 5 X 4.5 X 1.4=2 4.5 7 k N楼面传递给边跨连系梁活荷载设计值：1.4x 1.9 5 x 0.5 x 2.0 x 4.5=1 2.2 9 k N屋面传递给中跨连系梁活荷载设计值：1.4X 1.9 5 X 4.5 x 2.0 x O.5+O.5 X0.9 42 X 2.0 X x 4.5X 1.4=1 8.2 2 k N恒载作用、活载作用下结构计算简图如下

42、所示：图 1-5 活载作用下的计算简图（K N）图 b4 恒载作用下的计算简图作N）（5）作用于屋面梁和楼面节点处集中风载计算风压标准值计算公式为：WK=PSSZ叱,，其中夕z为风振系数，由于本建筑高度H=1 3.2 m 3 0.0 0 m,可以取人=1.0；对于矩形平面，风荷载体系数小=1.3 ；风压高度系数从二可查规范；由设计资料可知v w =0.4Z W/机2。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如下表，表 中 z为框架节点至室外地面的高度，A 为一根框架各层节点的受风面积。风荷载计算表层数Z(m)wo(kN/m2)A(m2)Pwk(kN)Pw(kN)31.01.31

43、2.31.0 60.41 5.5 38.5 61 1.9 821.01.38.41.0 00.41 7.5 59.1 2 61 2.7811.01.34.51.0 00.41 9.5 751 0.1 81 4.2 5风荷载计算简图（KN）风荷载作用下的内力计算：框架在风荷载作用下（以左向右吹）的内力用D值法进行计算，其步骤为:1.求各柱反弯点处的剪力值2.求各柱反弯点高度3.求各柱杆端弯矩及梁端弯矩根据各柱分配到的剪力及反弯点位置y h计算第i层第j个柱的柱端弯矩上端弯矩：Mtjt=V i j.h.（l-y）下端弯矩：V i jb=V i j.hy由柱端弯矩，并根据节点平衡计算梁端弯矩对于边跨

44、端弯矩：M b i=M i jt+Mi+i.j b对于中跨，由于梁端弯矩与梁线刚度成正比，因此：由表查反弯点：确定柱反弯点高度系数n:为总层数，j:为 所 在 层k:梁柱线刚度比y o标准反弯点高度比（由n,j,k值查表确定）a 上下梁刚度变化时的刚度比a 2上层层高/下层计算层层高a 3下层层高/本层层高层数：3 ,边柱n=3j=3 k=1.3 9 y0=0.3 7 a=y=0 y =0.3 7+0=0.3 7中柱层数层 剪力(KN)边柱D 值中柱D 值zD每 根 边 柱 剪 力(KN)每根中柱剪力(KN)31 1.9 8K=+1 一.=1.3 92 x0.72。二上.售=2+K h21.3

45、 9 1 2 x0.72-x-2 +1.3 9 3.92=0.2 3 31 +1 +1.6 6 x2、2 x0.72=3.6 9。二上.马=K+2 h23.6 9 1 2 x0.72x,2 +3.6 9 3.92=0.3 6 81.2 0 2匕 二0上 2 3上3xi l.9 83 1,2 0 2=2.3 2 K N,0.3 6 8V3-,-1.2 0 2X I 1.9 8=3.6 7K N22 4.76K=1.3 9D=0.2 3 3K=3.6 9D=0.3 6 81.2 0 2=-0-.2-3-3 x 2A4.7”62 1,2 0 2=4.8 0 K N 0.3 6 8V,=3 1.2 0

46、 2X 2 4.76=7.5 8 K N13 9.0 1K=1.6 9 50.5 9八 0.5 +A：1 2/(.D=-=2+K h11.3 9 1 2 x0.722 +1.3 9 3.92=0.2 0 8“1 +1-5 4 ，K=-=40.6 3八 0.5 +4.5 1 1 2 x0.5 9D=.)2 +4.5 1 4.52=0.2 6 90.9 5 4%3 9.0 12 0.9 5 4=8.5 1 K N0.2 6 9V,=-x1 0,9 5 4X 3 9.0 1=1 0.1 0 K Nn=3 j=3k=3.69%=0.45a=1 y1=0y=%=0-45层数：2,边柱4.5n=3 j=2

47、 k=1.39 y()=0.45 a=1 y=0=1.1 5%=0 y=y.+yi+y2+y3=0.45中柱n=3 j=2 k=3.69%=0.5=0=y2=%y=0.5层数：1 ,边柱3.9n=3 j=l k=1.695 yQ=0.58 y2=0 a2=0.8 7y=0.58中柱n=3 j=l k=4.51 y0=0.55 a2=0.87=0=y2=y3y=0.55风荷载作用下的M 图(K N r n)四框架内力计算1、恒载设计值作用下内力计算中间跨GF杆线刚度乘0.5修正系数可求得节点各杆端弯矩分配系数如图（利用对称性的内力计算）荷载引起的固端弯矩将集中荷载转化成均布荷载p=匚 匚 x n

48、a）屋面/2 7.82Ms JW,GW=-.q=-x 35.6=180.5kN.m12 12M scw,FW=.q127 8235.6=180.12I2Ms GW.FW=-.q122 42x 13.86=-6.6 5./M12M g FW.G W .C l122 42x 13.86=6.65 攵12B）标准层楼面梁I2M?jh.G h=-.q127 R2-X22.38=-113.5A:M712/2 7 o2M 3 cb,Fb=.q=-X 22.38=113.5WV.m12 12/2 2 42M sG b,Fh=-.q =-x 9.15=4.40 攵 N.加12 12I2 2 42Ms FW.G

49、W=.q=x 9.15=4.40 kN.m12 12由于结构柱中心与墙中心重合，所以无偏心。C）计算分配系数1内k=FzFik11.0=-X -12 2 1.0+0.72=-0.291 =x S,、一=-0 2091 2 1.0+0.72231.66x0.52 1.0+0.72+1.66x0.5=-0.163ZZ54=1-x0.722 1.0+0.72x2+1.66=-0.0881.02 1.0+0.72x2+1.66=0.12252=58=1 0.7 2 八 一。JLIA i-x-=0.1 4 841 2 1.0+0.7 2 x 2ZZ47=0.72ZZ7IOX-=-0.1 4 82 1.0

50、+0.7 2 x 21 0.59 2 0.5 9 +0.7 2 +1.01.04 7 8 -x 0.5 9 +0.7 2+1.01 0.5 x 1.6 6ZZ8987ZZ85ZZ45ZZ56ZZ74ZZ22ZZ254 5 54 8 8ZZ22=-0.2 1 7一x-2 0.59+0.72+1。+1.66 x 0.51.0-x-2 0.5 9 +0.7 2 +1.0+1.6 6一1 x-0-.-7-2-2 0.5 9 +0.7 2 +1.0+1.6 61.02 X 1.0+0.7 2 x 2=-0.2 0 5=-0.1 3 2=-0.1 2 6=-0.0 8 8-x21-x21.6 6 x 0.