某政府办公楼的设计--土木工程专业)本科论文.doc

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1、毕 业 设 计 论 文某政府办公楼的设计毕业设计论文任务书一、课题名称 某政府办公楼二、课题内容建筑面积：6000平方米（可5%）建筑层数：7层建筑高度：29.4米结构形式：钢筋混凝土框架结构抗震设防烈度：7度设防耐火等级：二级三、课题任务要求1 建筑设计部分 掌握一般多、高层房屋建筑设计的基本原理、方法及步骤；根据设计任务和使用要求确定设计方案；完成建筑物的平面、立面和剖面的设计。2 结构设计部分 掌握多、高层框架结构的布置方法；掌握结构的荷载计算、内力计算、内力组合和配筋计算的方法和步骤；29掌握结构构造的处理方法；完成结构主要构件的配筋计算。四、主要的参考文献 建筑设计方面 房屋建筑学（

2、高等学校统编教材） 建筑制图标准 房屋建筑制图统一标准 建筑设计参考资料集（建工部北京工业设计院） 结构设计方面 钢筋混凝土结构设计原理 多层及高层建筑结构设计 结构力学 建筑结构构造资料集 钢筋混凝土结构计算手册 地基及基础 建筑结构荷载规范 建筑抗震设计规范 建筑地基基础设计规范指导老师签字：教研室主任签字： 年月日目录摘 要 1ABSTRACT 2 第1章工程概况和建筑设计1.1工程概况1.2建筑设计第2章 结构布置与计算简图2.1结构布置2.2计算简图第3章重力荷载及重力荷载代表值的计算 3.1重力荷载的计算3.2重力荷载代表值的计算第4章横向框架侧移刚度的计算4.1 框架柱的侧移刚度

3、第5章横向水平荷载作用下框架内力和侧移的计算5.1地震荷载作用下框架的内力和侧移计算5.2风荷载作用下框架的内力和侧移计算第6章竖向荷载作用下框架结构内力的计算第7章恒、活载的内力计算7.1恒荷载作用下结构的内力计算7.2活荷载作用下结构的内力计算第8章内力组合8.1 结构抗震等级确定8.2框架梁内力组合8.3框架柱内力组合第9章截面设计9.1框架梁截面设计9.2框架柱截面设计9.3框架梁柱节点核心区截面抗震验算第10章板的配筋计算10.1板的设计资料11.2板的内力计算11.3板的配筋第12章楼梯的设计12.1楼梯的设计资料12.2楼梯的设计第13章 基础的设计13.1基础的基本资料13.2

4、基础的计算第14章电算校核及分析结语附录参考文献第一章工程概况和建筑设计1.1工程概况某政府办公楼建筑层数7层，建筑面积：6000平方米，建筑高度：29.4米，结构形式钢筋混凝土框架结构建筑物所在地区抗震设防烈度为7度，类建筑场地，基本雪压：0.47KPa，基本风压：0.39KPa，地面粗糙度为B类，最高气温42度，最低气温4度1.2建筑设计根据该房屋的使用功能和建筑设计要求，进行了建筑平面，立面和剖面设计，其标准层建筑平面和剖面的示意图分别见图1.2.1和1.2.2第2章 结构布置与计算简图2.1结构布置根据该房屋结构的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，其建筑平面、结

5、构平面和剖面图都已给出。主体结构共7层，一层层高为4.2米，27层为3.6米。女儿墙高为0.9米，局部突出屋面的塔楼为电梯机房，层高为3.6米。外墙采用250mm的空心粘土砖，填充墙采用200mm厚的混凝土空心砌块。门为铝合金门和木门，窗为铝合金窗，楼盖及屋盖采用钢筋混凝土结构，楼板厚度取100mm。 主梁的截面尺寸按1/81/12进行估算，次梁的截尺寸按1/121/18进行估算。一层梁板柱混凝土采用C35的混凝土，其设计强度：=16.7,=1.57,二层到七层梁板柱采用C30的混凝土，其设计强度为： =14.3，=1.43。表2.1 梁截面尺寸及各层混凝土的等级层次混凝土的强度ZL-1/mm

6、ZL-2/mmZL-3/mmZL-4/mmCL-1/mmCL-2/mm1C3525035030055025030025040025030027C30 柱的截面尺寸采用轴压比来进行控制，设计的框架采用的抗震等级为三级，其轴压比限值=0.9，各层的重力荷载代表值取为14，边柱负载面积为7.23.3，中柱的负载面积为7.24.65。由式，其中来确定柱的截面面积。一层柱的截面面积为：边柱 中柱 二层柱的截面面积为：边柱 中柱 如取为正方形柱子，则一层的边柱和中柱的截面高度分别为448.77和532.72；二层柱的边柱和中柱的截面高度分别为448.999和532.98。根据上述计算结果并综合考虑其它因素

7、，本设计柱的截面尺寸取值如下： 一层： 二层到七层： 2.2计算简图采用独立基础，基础的埋深为2.0，基础高度取为1.0，框架见图1-1所示。取顶层柱的形心线作为轴线，27层柱高度取为层高3.6，底层标高从基础顶面取至板底，取图2.1 横向框架计算简图第3章 重力荷载及重力荷载代表值的计算3.1重力荷载的计算3.1.1屋面及楼面的永荷载标准值屋面（上人）： 30厚细石混凝土保护层 三毡四油防水层 20厚水泥砂浆找平层 150厚水泥蛭石保温层 100厚钢筋混凝土板 V型轻钢龙骨吊顶 合计 一到六层楼面： 瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 100厚钢筋混凝土板 V型轻钢龙骨吊顶 合计 3.1.2屋面及

8、楼面可变荷载标准值上人屋面均布活荷载标准值 楼面活荷载标准值 屋面雪荷载标准值 式中：为屋面积雪荷载分布系数，取=1.03.1.3梁、柱、墙、窗、门重力荷载代表值的计算梁柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载；对墙、门、窗等可计算出单位面积上的重力荷载。具体计算过程如下，见表1.2所示。外墙体为250厚的空心小砌块（11.8），外墙面贴瓷砖（0.5），内墙面200厚抹灰，则外墙单位墙面的重力荷载为： 内墙体为200厚的混凝土空心小砌块，墙面两侧各20的抹灰，则内墙单位墙体的重力荷载为： 木门单位面积重力荷载为0.2，玻璃门及铝合金窗单位面积重力荷载为0.4。 一层的计算

9、木门的计算：M-1（） 2个 M-2（） 2个 M-3（） 19个 M-4（） 4个 M-5（） 2个 合计 门的重量 层次构件b/mh/mrg/m个/1ZL-10.300.60251.054.7256.624748.441600.12ZL-20.250.35251.052.2973.001282.692ZL-30.300.55251.054.3316.0020519.75ZL-40.250.30251.051.9692.101041.34CL-10.250.40251.052.6256.6012207.9CL-20.250.30251.051.9691.927.48柱0.600.60251.

10、109.9005.55402197.82197.827ZL-10.300.60251.054.7256.6524754.11ZL-20.250.35251.052.2973.051284.071612.49ZL-30.300.55251.054.3316.1020524.08ZL-40.250.30251.051.9692.101042.33CL-10.250.40251.052.6256.6012207.9CL-20.250.30251.051.9691.927.48柱0.550.55251.108.3193.60401197.91197.9表3.1 梁、柱重力荷载标准值注：1）表中为考虑梁

11、、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；表示单 位长度构件重力，为构件数量。 2）梁长度取净长，柱长度取层高。 窗的计算： C-1（） 24个 C-2（） 3个 C-3（） 1个 合计 窗的重量 墙的重量的计算： 通过计算，一层外墙的面积为315.03 ，内墙的面积为832.02 ，故一层内外墙的重量为： 楼板的重量的计算： 楼板的面积为829.518 二至六层的计算 木门的计算：M-3（） 25个 M-4（） 4个 合计 门的重量 窗的计算：C-1（） 25个 C-2（） 3个 C-3（） 1个 C-4（） 2个 合计 窗的重量 墙的重量的计算： 通过计算，二至六层外墙的面积为251.

12、242 ，内墙的面积为807.79，故二至六层内外墙的重量为： 楼板的重量的计算： 楼板的面积为825.378 七层的计算 木门的计算： M-3（） 21个 M-4（） 4个 M-5（） 2个 合计 门的重量 窗的重量与二至六层相同：54.18KN 墙的重量的计算： 通过计算，外墙的面积为251.242 ，内墙的面积746.445 板的计算： 板的面积为900.9。本来在计算梁的重量时应扣除板厚，没有扣除，因此计算时应取板的净面积，即梁中间包围部分的板面积，故将100厚的钢筋混凝土板和V型钢龙骨吊顶单独拿出来算，其计算面积与26层相同，计算如下：表3.2 各层梁、柱、门窗、墙、板的重力荷载标准

13、值项次层次梁柱门窗墙板一层1581.222197.870.4483723.30452737.409二至六层1595.171197.966.0243407.88862723.747七层66.363221.43024260.7785 女儿墙的重量的计算：女儿墙的做法与外墙类似，取单位面积上重量为3.79，通过计算女儿墙的面积墙的面积为127.98，女儿墙的重量为。 突出屋面的电梯间和水箱的重量的计算：突出屋面的电梯间高为3.0，设有六个构造柱300300，梁采用250300。柱的重量为：板的重量为：梁的重量为：墙的重量为：电梯及桥箱设备取为200水、水箱的重量取为300突出屋面的电梯间和水箱的总重

14、量为：3.2重力荷载代表值的计算重量荷载代表值取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合之和，各层的重力荷载代表值取各楼层标高上下各楼层的一半。 重力荷载代表值：(1) 永久荷载标准值一层永久荷载标准值 ：=1581.22+2737.409+1/2（2197.8+1197.9+70.448+66.024+3723.3045+3407.8886）=9650.31KN二层永久荷载标准值：=1595.17+2723.747+1/2（2197.8+1197.9+70.448+66.024+3723.3045+3407.8886）=9650.60KN三层至六层永久荷载标准值：=1595.17+2723.7

15、47+1/2（1197.9+66.024+3407.8886）2 =8990.73KN七层永久荷载标准值：=1595.17+4260.7785+1/2（1197.9+66.36+3221.4302）+786.0446 =8884.84KN(2) 可变荷载组合值一层到六层=S 2.0= =0.5七层=S 0.47= =0.5各层的重力荷载代表值： 计算的结果见图3.1所示。图3.1 各质点的重力荷载代表值第4章 横向框架侧移刚度的计算4.1计算各柱的侧移刚度 表4.1 横梁线刚度计算表层数类别1ZL-36600ZL-4270027ZL-36600ZL-42700层次15550273600表4.2

16、 柱线刚度计算表 （1）底层柱的侧移刚度的计算： 边框架边柱： 边框架中柱：中框架边柱： 中框架中柱： (2) 二层柱的侧移刚度的计算边框架边柱： 边框架中柱： 中框架边柱： 中框架中柱： (3) 三至七层柱的侧移刚度的计算边框架边柱： 边框架中柱： 中框架边柱： 中框架中柱： 表4.3 各层柱个数及侧向刚度D（）层次1234567426560590360579520579520579520579520579520由表可知，故该框架为规则框架。 第5章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算5.1横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算5.1.1 横向自振周期计算 将折算到主体结构的顶层，

17、即： 其中，H=5.55+3.66=27.15，=3.0， 结构顶点的假想侧移由式来计算。其中层第根柱子，共根。计算过程见表5.1所示。表5.1 结构顶点的假想侧移的计算层次79943.889943.8857952017.16523.7669891.6319835.5157952034.23506.6059891.6329727.1457952051.30472.3749891.6339618.7757952068.36421.0739891.6349510.4057952085.43352.71210551.5060061.90590360101.74267.28110551.2170613

18、.11426560165.54165.54 按式计算基本周期，其中以为单位，取=0.7，则： 5.1.2水平地震作用及楼层地震剪力计算本设计中结构高度不超过40，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值按式来计算，即： 该设计的场地类别为类，为近震，故查表可知特征周期为，故地震影响系数，取为0.9，查表有=0.08，则： 因，所以应考虑顶层附加水平地震作用。顶部附加地震作用系数按进行计算： 各质点的水平地震作用按式计算，过程见表5.2所示。表5.2 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次30.15789.1923794.0

19、80.02079940.96122.88727.159096.55246971.330.215883425.19548.07623.559891.63232947.890.203625401.04949.11519.959891.63197338.020.172498339.741288.85416.359891.63161728.150.141370278.431567.28312.759891.63126118.280.110243217.131784.4129.1510551.5096546.230.084393166.211950.6215.5510551.2158559.220.05

20、1188100.842051.44注：顶端存在鞭端效应，表中计算时将顶端剪力值扩大了三倍，但增大的剪力部分不往下传递。 各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布图如图5.1所示5.1.3水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移分别按式和来计算，计算过程见表5.3所示，表中还计算出了各层的层间弹性位移角。由表5.3 可知，最大层间弹性位移角发生在第2层，其值为，满足式，其中由规范查出为1/550。（a）水平地震作用分布 （b）层间剪力分布图5.1 横向水平地震作用下的位移验算表5.3 横向水平地震作用下的位移验算层次7548.075795200.94518.70

21、336001/38106949.115795201.63817.75836001/219851288.855795202.22416.12036001/161941567.285795202.70413.89636001/133131784.415795203.07911.19236001/116921950.625903603.3048.11336001/109012051.444265604.8094.80955001/11445.1.4水平地震作用下框架内力计算以轴线框架即框架KJ-3为例，框架柱端剪力及弯矩分别按和，其计算过程见表5.5 所示。表5.4为D值法的反弯点高度的修正表。表5

22、.4 反弯点高度修正表层次A、E轴线柱的反弯点高度比B、C轴线的反弯点高度比70.29750000.29750.34590000.345960.39750000.39750.400000.4050.44750000.44750.450000.4540.450000.450.450000.4530.500000.500.500000.5020.55000.500.50000.4510.7025000.65250.6691000.6191 水平地震荷载作用下的梁端弯矩和剪力及柱的轴力按式：，来计算。具体计算构成见表5.6所示。表5.6 横向框架KJ-3梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次AB和CE轴线间

23、的梁BC轴线间的梁柱轴力NA、E轴线柱B、C轴线柱732.2727.916.69.129.229.222.76.839.122.29661.5859.116.618.2919.5419.542.714.4727.416.11591.2884.786.626.6828.0228.022.720.7654.0912.034120.56112.306.635.2837.1337.132.727.5089.3715.473133.87124.406.639.1341.1341.132.730.47128.524.132156.54152.966.646.8950.5750.572.737.46175.

24、3933.561177.78155.106.650.4351.2751.272.737.98225.8246.01注：1）力中负号表示拉力，当为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。2）表中M的单位为，V的单位为，N的单位为，单位为。 水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力如图5.2所示。5.2横向风荷载作用下框架结构内力和侧移的计算5.2.1风荷载标准值 风荷载标准值按式进行计算，基本风压，由荷载规范知，=0.8（迎风面）和（背风面），C类地区，查表，查表得，由式： 仍取横向KJ-3框架作为计算的横向框架，其负荷宽度为7.2m,由式： （a）框架弯矩图（） （b）梁

25、端剪力及柱轴力图（）图5.2 左地震作用下框架弯矩、梁剪力及柱轴力图 （）风荷载沿房屋高度的变化（单位：） 根据各楼层的标高处的高度，由表查得，代入上式可得各楼层标高处的，见表4.7所示，沿房屋高度的分布见图5.3所示。 荷载规范规定，对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋结构，应采风振系数来考虑风压脉动的影响。本设计房屋的高度，但,查表得，在1.11781.5331间变化，即风压脉动的影响较大，因此，该房屋应该考虑风压脉动的影响。框架结构分析时，应按静力等效的原理，将图5.3（a）的分布风荷载转化为节点集中荷载，如图5.3（b）所示。其计算过程如下： （）等效节点集中风荷载（单位：） 图

26、5.3 框架上的风荷载 5.2.2风荷载作用下水平位移的验算根据图5.3（b）所示的水平荷载，由式计算层间剪力，然后根据表4.3的侧移刚度值求出横向框架KJ-3的侧移刚度，再按式计算出各层的相对侧移和绝对侧移，计算过程见表5.7所示。由表5.7可知，风荷载作用下框架的最大层间位移角为，满足规范的要求。表5.7 风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层 次123456713.92511.75612.65813.15115.46317.16815.544100.26586.3474.58461.92648.17532.71215.544426560590360579520579520579520579

27、5205795200.23510.14620.12870.10690.08310.05640.02680.23510.38130.51000.61690.70000.75640.78321/233921/246241/279721/336771/433281/638161/1344075.2.3风荷载作用下框架结构内力计算以横向框架KJ-3为例，框架柱端剪力和弯矩分别按：和，其计算过程见表5.9所示。其中表5.8为D值法的反弯点高度的修正表。表5.8 反弯点高度修正表层次A、E轴线柱的反弯点高度比B、C轴线的反弯点高度比70.3150000.3150.3620000.36260.4000000.4000.4120000.41250.4500000.4500.4620000.46240.4500000.4500.4620000.46230.4500000.4500.4620000.