中南大学综合办公楼设计毕业论文.pdf

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1、中南大学综合办公楼设计毕业论文目 录第一章、建筑设计说明书.6一、建筑设计概况与主要技术经济指标.61、设计详细说明.62、建筑主要技术经济指标.6二、建筑内容.61、平面功能分析.62、房间布置.63、安全设施.7三、构造处理.71,墙面构造处理.72、防潮处理.73、门窗选用.74、楼地面及内外墙做法.75、屋顶构造做法.76、楼梯构造做法.7四、其它补充.7第二章、结构设计说明书.8一、设计资料.8二、结构选型.81、结构体系选型.82、其它结构选型.8三、结构布置.8四、框架结构计算.81、确定框架计算简图.82、梁柱的截面尺寸估算.93、计算线刚度.94、荷载计算.95、梁柱的验算.

2、96、内力计算.97、内力组合.9第三章、基本资料及结构选型.10一、工程名称.10二、建设地点.10三、设计资料.10四、结构选型.101、结构体系选型.102、其他结构选型.10第四章、结构布置.11一、确定框架计算简图.11二、初估梁柱截面尺寸.121、梁的截面尺寸.122、柱的截面尺寸.123,板的截面尺寸.13三、梁柱线刚度计算.13第五章、框架结构荷载计算.15、恒载标准值计算.151、屋面.152、各层走廊楼面.153、标准层楼面.154、梁自重.165、柱自重.166、外纵墙自重.167、内纵墙自重.178、内隔墙自重.179、女儿墙自重.1710、栏杆自重.18二、活载标准值

3、计算.181、屋面和楼面活载标准值.182、雪荷载.183、竖向荷载下框架受荷总图.18三、竖向荷载下框架梁柱受荷作用计算.191、A-C轴间框架梁.192、C-E轴间框架梁.203、E-G轴间框架梁同C-E轴间框架梁。.204、G-J轴间框架梁同C-E轴间框架梁。.205、A 轴柱纵向集中荷载计算.206、C 轴柱纵向集中荷载计算.227、E 轴柱纵向集中荷载计算.238、G 轴柱同C 轴柱。.239、J 轴柱同A 轴柱。.23四、风荷载计算.241、风荷载计算.242、风荷载作用下的侧移验算.25五.水平地震作用计算.271、作用于屋面梁及各层楼面梁处的重力荷载代表值：.272、框架自震周

4、期计算：.273、多遇水平地震作用标准值及位移的计算.27第六章、框架内力计算.29一、弯矩分配系数计算.29二、框架在竖向荷载作用下的内力计算.291、恒载作用下的计算.292、重力荷载代表值作用下的内力计算.373、活荷教标准值作用下的内力计算.40三、框架在水平荷载作用下的内力计算.431、反弯点位置计算.442、风荷载标准值作用下的内力计算.443、地震荷载标准值作用下的内力计算.48第七章、框架内力组合.52一、控制截面的确定.52二、内力组合中数据调整.521、弯矩调幅（调幅系数取0.75）.522、剪力调整.52三、内力组合.541、考虑的组合.542、框架梁内力组合.543、框

5、架柱内力组合.54第八章、框架梁柱截面配筋.61一、框架柱截面设计.611、轴压比验算.612、截面尺寸复核.613、正截面受弯承载力计算.614、垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算.625、斜截面受剪承载力计算.64二、框架梁截面设计.641、正截面受弯承载力计算.642、斜截面受剪承载力计算.64第九章、楼梯设计.67一、设计参数.67二、踏步设计.671、内力计算.672、截面设计.68三、斜梁设计.681、截面形状及尺寸.682、荷载计算.683、内力计算.694、截面设计.69四、平台板设计.691、荷载计算.692、截面设计.69五、平台梁设计.701、平台梁截面尺寸.702、平台

6、梁荷载计算.703、平台梁内力计算.704、截面设计.70第十章、基础设计.72-、基础荷载标准组合值计算.72二、地基承载力特征值计算.72三、A 柱基础设计.721、荷载设计值的确定.722、柱基底面面积的确定.723、基础底板厚度的确定.724、基础底板配筋.73四、C 柱基础设计.761,荷载设计值的确定.762、柱基底面面积的确定.763、基础底板厚度的确定.764、基础底板配筋.76五、E 柱基础设计.771、荷载设计值的确定.772、柱基底面面积的确定.773、基础底板厚度的确定.804、基础底板配筋.80第十一章、施工组织设计.81一、工程概况.811、建筑、结构概况.812、

7、屋面、装饰工程概况.813、施工条件.814、技术经济条件.81二、施工方案.811、施工阶段的划分.812、施工段的划分.823、施工顺序.834、主要分部、分项工程施工方法.83三、施工进度计划.861、施工准备.862、技术准备.863、生产准备.864、施工进度计划.89四、施工平面图.891、场地的布置.892、施工平面图.91五、主要技术组织措施.911、质量保证措施.912、技术资料管理措施.923、安全措施.944、消防措施.945、场容及环保措施.946、降低成本及成品保护措施.947、高温、雨季及冬季施工措施.95致谢.97第一章 建筑设计说明书一、建筑设计概况与主要技术经

8、济指标1、设计详细说明(1)气象条件1)温度：最热月平均40,最冷月平均0；2)相对湿度：最热月平均60%；3)主导风向：全年为西北风，夏季为东南风，基本风压0.35kN/m24)雨雪条件：年降水量1450mm,日最大降水强度192mm/日；基本雪压0.45kN/m；(2)工程地质条件拟建场地各地层由上往下依次为：1)自然地表为约0.5m厚的人工填土，土质较差，不宜作为持力层；2)填土下层为约3m厚的粘土，其承载力标准值九=240kN/n?,是较好的持力层;3)再下层为约5-7m厚砾石层，其承载力=340kN/m 2,是良好的持力层；4)地下水位：地表以下2.5米内无侵蚀性，稳定低水位埋深为2

9、.5m2.8m之间。5)抗震设防烈度按7度考虑，设计基本本地加速度值为0.15g,场地土属中硬性,二类场地，建筑物类别为二类，地面粗糙类型为B类。(3)施工技术条件“三通一平”等施工现场准备工作已经做好，各种机具、材料能满足要求。2、建筑主要技术经济指标(1).根据要求及地形状况，本建筑设计为矩形综合办公楼，建筑总面积为6900.18平方米。首层高3.6m,其余各层高3.6m,主体为六层，总高为24.9m,裙楼高度为4.80加o建筑横总长为31.2m,纵向总长为60.7m。(2).耐火等级：二级；抗震等级：三级。二、建筑内容1、平面功能分析本建筑中间设有一开放式过道，两边分别是底层绿地上空和大

10、厅上空，有利于整个建筑的采光和通风，轴线宽2.400米，可满足人员的通行及疏散要求。底层设有一个主入口，三个侧入口，每层均设有四个楼梯和两部电梯，楼梯长、宽根据所定的跨度和柱距确定。2、房间布置根据要求设有门卫室，接待室，储藏室，会议室，财务室，普通办公室，报告厅,电子阅览室等房间，满足使用要求，每个房间均设有宽度合适，高 度 为2.1米的推拉窗，采光和通风良好。在底层设置财务室，利于缴费和财务结算。东面设有半透明的玻璃幕墙，满足采光的要求。3、安全设施疏散要求方面：最远端的房门距楼梯不超过23米；楼梯段至少可以三个人并行通过，符合要求。防火要求方面：在楼梯口和正要房间均布置消防栓。三、构造处

11、理1、墙面构造处理内外纵横墙为200mm厚，卫生间的标高比过道低30mm,其它房间的标高比过道高 30mmo2、防潮处理墙身水平防潮处理，在0.000标高以下铺设掺3%防水剂的细实混凝土厚20；墙身垂直防潮处理，在所有外墙窗台下的墙面采用防水砂浆;。3、门窗选用门窗选用参照门窗表，并严格按照规范要求进行。4、楼地面及内外墙做法内外墙面及楼地面的做法按照建筑施工图的装修表进行。5、屋顶构造做法采用材料找坡，刚柔性防水屋面，具体做法详见节点详图。屋面排水采用女儿墙内排水，有组织排水，天沟采用材料找坡形成的高差的内天沟。6、楼梯构造做法防滑采用98ZJ401-29-1,起步采用98ZJ401-28-

12、6,详见结构施工图。四、其它补充本工程各部分施工和验收均应按国家现行规范和规定执行，施工中若需变更设计，请及时通知设计人员，协商处理，不得单方修改设计。本说明和施工图中如有疏漏与不明确之处，请与设计人员共同研究决定。施工图中所注尺寸以毫米为单位，标高以米为单位。“三缝合一”的的宽度为700mmo未尽事宜应严格按照国家现行规范规定执行。第二章 结构设计说明书一、设计资料1、建筑平面图如建筑施工图所示2、基本风压 Wo=O.35KN/m23、工程地质资料：自然地表下3m 内为粘土(地基承载力标准值=240kN/m2),其下层为砾石(地基承载力标准值，=340kN/m2)o4、该工程所在的长沙市地震

13、基本烈度7 度。场地土为H类，地面粗糙类型为B 类。二、结构选型1、结构体系选型采用钢筋混凝土现浇框架结构体系(纵横向承重框架)体系。对于六层的办公楼，可采用钢筋混凝土框架结构、混合结构、底层框架或内框架砖房结构。该建筑要求布置灵活，同时考虑该建筑处于7 度地震区，故选用框架结构体系。由于结构承受纵横向水平地震作用，故选用纵横向承重框架体系。2、其它结构选型(1).屋面结构：采用现浇混凝土板作承重结构，屋面板按上人屋面荷载选用。(2).楼层结构：所有楼面均采用现浇混凝土结构。(3).楼梯结构：由于楼梯段水平投影长度大于3 米，故采用钢筋混凝土梁式楼梯。(4).天沟：采用结构找坡形成的高差的内天

14、沟。(5).过梁：窗过梁以及门的过梁均采用钢筋混凝土梁，并采用可兼做过梁的框架梁做窗过梁。(6).基础梁：因持力层较深，采用现浇钢筋混凝土基础梁。(7).基础：因荷载不很大，地基承载力较大，采用钢筋混凝土柱下独立基础。三、结构布置标准层楼面及屋面结构布置图详见结构施工图。四、框架结构计算1、确定框架计算简图假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与框架柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面行心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二楼楼面，基础顶面标高根据地质条件、室内外高差等定为-1.0m,底层标高为4.200m,故柱高为5.2m,其余各层的柱高从楼面算至上一层楼面(即层高)，故均为3.

15、6m。故可绘出计算简图如计算书内所示。多层框架为超静定结构，在内力计算之前，要预先估算梁、柱的截面尺寸及结构所才的材料强度等级，以求得框架中各杆的线刚度及相对线刚度。2、梁柱的截面尺寸估算框架梁：h=L/(10-18)b=h/(23)框架柱：估算结构构件尺寸时，楼面荷载近似取为12旧 V/苏计算(以中柱计算为例)3、计算线刚度用公式I=EI/L计算，但在计算梁的刚度时，边梁要乘以1.5,中间梁要乘以2,这是因为考虑到楼板对所起的翼缘约束作用。4、荷载计算把板划分为单向板计算。取荷载的标准值均查阅 荷载结构规范而来。5、梁柱的验算主要验算正、斜截面的承载力，柱主要验算轴压比，在验算时活荷载按满跨

16、布置。6、内力计算恒荷载和活荷载的内力计算均采用迭代法。风荷载和地震荷载均采用D 值法，因为梁、柱相对线刚度接近于3。其中地震荷载的作用按底部剪力法计算。7、内力组合各种框架情况下的内力求的后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。当有地震作用时，应分别考虑恒荷载和活荷载的组合及重力荷载代表值与地震作用的组合，并比较考虑这两种组合的内力，取最不利者。由于构件控制截面的内力值应区支坐边缘处，为此，应先计算各梁的控制截面处的(支坐边缘处的)内力值。为了简化起见，也可采用轴线处的内力值，这样计算得的钢筋用量比需要的

17、钢筋用量略多一点。第三章 基本资料及结构选型一、工程名称中南大学综合办公楼二、建设地点中南大学校园内三、设计资料1.基本风压%=0.35KN/m22.基本雪压 S=0.45KN/m23.地面粗糙类型：B 类4.极端最高温度：40.1 极端最低温度：-9.5C5.工程地质条件：自然地表下3m 内为粘土(地基承载力标准值=240kN/n?),其下层为砾石(地基承载力标准值，=340kN/m2)；地下水位：地表以下两米内无侵蚀性，稳定地下水位埋深为2.52.8m之间6.该地区抗震设防烈度为7 度7.建 筑物类别：二类四、结构选型1、结构体系选型采用钢筋混凝土现浇框架结构体系2、其他结构选型(1).屋

18、面结构：采用现浇钢筋混凝土板做承重结构，屋面按上人屋面荷载选用(2).楼面结构：全部采用现浇钢筋混凝土板(3).楼梯结构：全部采用现浇钢筋混凝土梁式楼梯(4).天沟：采用结构找坡形成的高差的内天沟。(5).过梁：窗过梁以及带雨蓬的门过梁均采用钢筋混凝土梁，有些框架梁可兼作窗过梁使用。(6).基础梁：因持力层较深，且天然地表下土质较好，采用现浇钢筋混凝土基础梁。(7).基础：因荷载不是很大，地基承载力较大，采用钢筋混凝土柱下单独基础。第四章 结构布置一、确定框架计算简图选轴上的一根框架进行计算，假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离

19、。底层柱高从基础顶面算至一层板底，基顶标高根据地质条件、室内外高差定为-0.45m,室外地坪至基础顶面的高度为0.55 m,底层楼层4.2m,故底层柱高为5.2m。其余各层的柱高为各层层高，故均为3.6m。由此可绘出框架的计算简图如下所示：OS留88雨S7/7800/7800Z/Z7800/z/Z7800/图 4.1 框架轴线尺寸二、初估梁柱截面尺寸多层框架结构为超静定结构，在内力计算之前，先估算梁柱的截面尺寸及结构所采用强度等级，以求得框架中各杆的线刚度及相对线刚度。混凝土强度等级：梁柱均采用C 30,板均采用C30(E=3.00X107/M2)O1、梁的截面尺寸按跨度大者计算，l=7800

20、mm,h=(l/8-l/12)l=780mm-433mm,取 h=600mmb=(l/2-l/3)l=300mm-200mm,取 b=300mm故框架梁的初选截面尺寸为bxh=300mmx600mm其惯性矩：=,6/?=1/12 x 300 x 6003=5.4x109b 122、柱的截面尺寸按层高确定，底层 H=4200mm+450mm+550mm=5200mm查GB500102002和GB50011-2001可知，柱的轴压比应小于轴压比限值的要C30 混凝土：/；=14.3N/mm2,/=1.43N/mm2,=1.2xl03N/mm2求得：A,.-1-.-2-x-l-.-2-x-l0-3-

21、N-/-m-m-2-x-7-.-8-m-x-7-.-8-x-6-=408436mm-2 0.9xl4.3N/mm-上式中的1.2为荷载分项系数，6 表示底层柱承受其上6 层的荷载，N 按底层中柱的负荷面积考虑，近似取为LZxlON/mn?。取柱截面为正方形，则柱截面边长为639mm。结合实际情况，并考虑其它因素，本设计柱截面尺寸为700mm*700mmo纵向受拉钢筋抗震锚固长度/,港=41d,梁内钢筋伸至边柱内长度 20.4x41d=16.4d=16.4x25mm=410mm，故柱的截面满足此抗震构造要求。框架柱的截面尺寸均为 700/wx700ww o故 框 架 柱 的 截 面 尺 寸 为=

22、700mmx700mm。其惯性矩：I=x700 x7003=2.0 xl0mm4c 12 123、板的截面尺寸由于4=7800/3900=33,故按单向板设计；5=7800/2400=3.25 3,故按单向板设计；=7800/1500=5.23,故按单向板设计；=5400/2100=2.51 e(2,3),故按单向板设计，板的配筋增加25%。A考虑到次梁的影响，板的厚度均取为120mm。三、梁柱线刚度计算由 i=EI/l,得梁：Uc6=加6=15 4x54x1()9/5400 xE=l0.384x1()5 E+=%a=2/ftx5.4xl09/7800 xE=13.846xl05E柱：iAA=

23、2.0 x 109/3600 xE=55.5 5 6x 105 Ei.-2.0X109/5200XE=38.461X105E取i3为基准值1,则相对线刚度表示如下：4 8 20.6 910.1 80.2 40.2 40.1 811110.1 80.2 40.2 40.1 811110.1 80.2 40.2 40.1 811110.1 80.2 40.2 40.1 811110.1 80.2 40.2 40.1 811110.1 80.2 40.2 40.1 80.6 90.6 90.6 90.6 9图 4.3 框架梁柱相对线刚度77777777777777第五章框架结构荷载计算一、恒载标准值

24、计算1、屋面隔热层：80 厚矿渣混凝土-x0.08mx20kN/m3=0.8 KN/m22保护层：40厚配筋C30细石混凝土 0.04mx22kN/n?=0.88 KN/n?防水层：SBS(3+3)改性沥青防水卷材 0.4KN/m2找平层：20 厚 1：3 水泥砂浆 0.02mx20KN/m3=0.4KN/m2找坡层：140 厚 1：8 矿渣水泥 0.14mxl4KN/m3=1.96KN/m2结构层：120厚现浇钢筋混凝土板0.12mx25KN/m3=3.0KN/m2抹灰层：10 厚混合砂浆 0.01 mx 17 KN/m3=0.17 KN/m2合计7.61 KN/n?2、各层走廊楼面水磨石地

25、面：10mm面层20mm水泥砂浆打底素水泥浆结合层一道 0.65kN/m2结构层：120mm现浇钢筋混凝土板0.12x25kN/m3=3.0kN/m2抹灰层：10mm 混合砂浆 0.01mx7kN/m3=0.17 kN/m2合计3.82kN/m?3、标准层楼面大理石面层，水泥砂浆擦缝30厚 1：3 干硬性水泥砂浆，面上撒2 厚素水泥水泥浆结合层一道 1.16 kN/m3结构层：100厚现浇钢筋混凝土板 0.1mx25 KN/m=2.5 KN/n?抹灰层：10厚混合砂浆0.01 mx 17 KN/m3=0.17 KN/m2合计3.22 KN/m24、梁自重主梁 b x h=300mm x 600

26、mm梁自重 25KN/m3x0.30mx(0.6-0.12)m=3.6KN/m抹灰层：10厚混合砂浆O.Olmx(0.6-0.12+0.3)mx2x 17KN/m3=0.26KN/m3.86 KN/m2 次梁 bxh=300mm/(k N/m)Auj/mAujlh71.0 71.0 71 1 0 2 0 70.0 0 0 11/3 6 0 0 064.6 75.7 41 1 0 2 0 70.0 0 0 11/3 6 0 0 054.4 11 0.1 51 1 0 2 0 70.0 0 0 11/3 6 0 0 044.1 51 4.3 01 1 0 2 0 70.0 0 0 11/3 6 0

27、 0 034.0 21 8.3 21 1 0 2 0 70.0 0 0 21/1 80 0 023.6 32 1.951 1 0 2 0 70.0 0 0 21/1 80 0 014.592 6.542 0 2 4 2 20.0 0 0 11/3 6 0 0 0M=Z A%=0.0 0 0 9m侧移验算：层间侧移最大值：1/1 80 0 0 V 1/550 （满足）五.水平地震作用计算本建筑建筑高度为2 4.9m,且高度和刚度沿高度均匀分布，可采用底部剪力法计算地震作用。1、作用于屋面梁及各层楼面梁处的重力荷载代表值:G6=(1 4 0.7+4 0,56)x 2+(1 7 1.3 9+81.1

28、 2)x 3=l 1 2 0.0 5(KN)G5=G4=G3=G2=(1 2 6.7 1+4 0.56 )x 2+(2 3 1.7 3+6 5.7 3 )x 2+(2 6 6.93+85.58)=1 2 91.1 7 (KN)2、框架自震周期计算:z y 2T =0.3 3 +0.0 0 0 6 9,H=2 3.4 m B=3 1.2 m1V5得出 7；=0.4 9 Is3、多遇水平地震作用标准值及位移的计算由设防烈度微度，场地土二类。查得%皿=。-0 8，4=0.3 5s则横向地震影响系数：%=（支 严 m a x =（些 严X 0.0 8=0.0 591 7；,n a x 0.4 97 =

29、0.4 91 1.4 7；=0.4 9 贝U 4=0 0 87；+0.0 7 =0.1 0 92Fek=0.85 a,G,=0.0 59x (1 1 2 0.0 5+1 2 91.1 7 x 5)x Q.85=3 7 9.93 (KN)口 月6 =&1 0 92 x 3 7 9.93=4 1.4 9(KN)则每层计算如下:表5.3框架在地震荷载作用下侧移计算层次G,./kNHJmGH/(kN-m)1(kN-ni)Fe6k+或 时/kNVJkNDA4kU Jh61 1 2 0.0 52 2.22 4 86 5.1 1984 6 1.81 2 6.961 2 6.961 1 0 2 0 70.0

30、0 1 21/3 0 0 051 2 91.1 71 8.62 4 0 1 5.7 682.552 0 9.511 1 0 2 0 70.0 0 1 91/1 89541 2 91.1 71 51 93 6 7.556 6.572 7 6.0 81 1 0 2 0 70.0 0 2 51/1 4 4 031 2 91.1 71 1.41 4 7 1 9.3 450.593 2 6.6 71 1 0 2 0 70.0 0 3 01/1 2 0 021 2 91.1 77.81 0 0 7 1.1 33 4.6 23 6 1.2 91 1 0 2 0 70.0 0 3 31/1 0 9111 2

31、91.1 74.254 2 2.911 8.6 43 7 9.932 0 2 4 2 20.0 0 1 91/2 2 1 100138顶点位移：0.0138/23.4=1/16961/550(满足)。第六章框架内力计算为简化计算，考虑如下儿种单独受荷情况：恒载作用；重力荷载代表值作用；活荷载作用于满跨；风荷载作用（以左向右为例）；横向水平地震作用（以左向右为例）；对于、种情况，框架在竖向荷载作用下，采用迭代法进行计算，对于第、种情况，框架在水平荷载作用下，采 用D值法进行计算。一、弯矩分配系数计算节点各杆端的弯矩分配系数可根据下式（6.1）求得,如表6.1和 表6.2所示。（6.1）2 Lit

32、（o表6.1边柱弯矩分配系数层次相对线刚度1 iik从*=0V，2*(*)。上h%下上右下60.181.0-0.08-0.422-51.00.181.0-0.23-0.40-0.2311.00.180.69-0.27-0.05-0.18注：表中上卜一左右为弯矩分配系数在迭代图中的位置。表6.2中柱弯矩分配系数层次相对线刚度4=1 iik0V，(1)%上。左%右I下上左右下60.180.2 41.0-0.06-0.09-0.352-51.00.180.241.0-0.21-0.04-0.05-0.2111.00.180.2 41.0-0.24-0.04-0.06-0.16注：表中上下左右为弯矩分

33、配系数在迭代图中的位置。二、框架在竖向荷载作用下的内力计算竖向荷载作用下，框架的侧移量很小，按不考虑侧移的迭代法进行结构内力分析。考虑内力组合的需要，对恒载、活载作用于满跨，并受重力荷载代表值作用下的框架内力分别进行分析，且不考虑偏心影响。1、恒载作用下的计算恒载作用下引起的杆端弯矩计算，从框架的受荷总图可知，梁受荷情况如下图所示:仍4kN8.66kN/m2000190020001900图（2）对 图（2）,为了简化计算，把集中力的间距都统一为2.0m,并等效为均布荷载:q =1 5 x6 5.8 6 =3 66k N/m ,并 综 合 考 虑 到 靠 近 横 梁 板 传 荷 载，取4/0 4

34、x 7.8q =36.24k N/m。屋面梁的固端弯矩：1,Ms.c=x 40.8 x 7.82=-206.86k N-m4c6 12M =206.86k N -mA%楼面梁的固端弯矩：限8.66X 5.4212x 7.8?X(6X7.82-8X7.8X5.4+3X5.42)-125.44x 5.4x 2.427.82M氢=-19 9.68k N m8.66X 5.43 _ c c u 八=-z-x(4x 7.8-3x 5.4)+12x 7.82125.44x 2.4x 5T7.82V s=174.31k N m1,=X 36.24X 7.82=-183.74k N-m12=183.74k N

35、-m恒载引起的不平衡弯矩:屋面：M楼面：MM4=屿=以=-183.74+174.31=-9.43k N -m0将固端弯矩填入杆端，节点不平衡弯矩填入内方框中，进行迭代计算直至杆端弯矩趋于稳定，最后按式(6.2)求得各杆端弯矩。(6.2)剪力按式(6.3)和式(6.4)计算:腺=嗫一(6.3)/=曦 一(/+”曾)。(6.4)轴力按式(6.5)计算：N/=N“一匕+匕(6.5)表 6.3 轴线AC跨梁端剪力计算层次0/kNl/mM芹/kN mazAf4,J./kN.m 左/kN右/kN640.807.8-178.9 0219.29153.9 4164.305113.457.8-19 2.3817

36、8.67115.21153.254113.457.8-187.79180.27114.41152.453113.457.8-188.57180.04114.54152.582113.457.8-189.77179.49114.77152.811113.457.8-183.19182.58113.53151.57表 6.4 轴线CE跨梁端剪力计算层次QkNl/mAfC C./kN-m 也/kNm左/kN右/kN640.807.8-209.53205.9 2159.58158.66536.247.8-182.64184.16141.14141.53436.247.8-183.67183.83141

37、.32141.36336.247.8-183.43183.9 0141.28141.40236.247.8-183.36183.9 2141.26141.41136.247.8-183.68183.79141.32141.35表 6.5 轴线A 柱轴向力计算(k N)层次G恒N（V QG柱N上N下6140.70153.9 445.8329 4.64340.475126.71115.2145.83582.39628.224126.71114.4145.83869.349 15.173126.71114.5445.831156.421202.252126.71114.7745.831443.731

38、489.561126.71113.5366.201729.80179 6.00表 6.6 轴线C 柱轴向力计算(k N)层次G值N(匕)N（%）G住N上N下6171.39164.30159.5845.8349 5.27541.105231.73153.25141.1445.831067.221113.054231.73152.45141.3245.831638.551684.383231.73152.58141.2845.832209.9 72255.802231.73152.81141.2645.832781.602827.431231.73151.57141.3266.203352.053

39、418.25表 6.7 轴线E 柱轴向力计算(k N)层次G恒N （V 右）N（%）G it-tE N上*6171.39158.66158.6645.83488.71534.545266.9 3141.53141.5345.831084.531130.364266.9 3141.36141.3645.831680.011725.843266.9 3141.40141.4045.832275.572321.402266.9 3141.41141.4145.832871.1529 16.9 81266.9 3141.35141.3566.203466.613532.8190.0 萼81.0 216

40、.，垢-206.86206.86-206.86|-206.86-0.42 牛0810090909o.0.0.0.612121212155 2 8 9 93 4 3 3 3O.O.O.O.O.4 9 6 7 72 2 2 2 26 c s sQ a梁右205.92柱下-1.06左9.2566梁20柱-9.5 4 7 7 73 4 4 4 4T T T T T.52.4.94818212.12.12.12-0.17T-0.17?-183.746179090708-5.-5.-6.-6.-6.969904030-1-O.-O.-17.7梁右219.29柱F118.90-178.90柱上178.94.

41、93.02.55钻.5015.14.14.14.14.19.6219.5819.8218.9325.80go.0 竺432F王巨Fk。.0 1174.31-199.68509991566687.76.79.79.79.-0.23|-199.68|g-0.23?33 3 3 3o o o o o比-0.-0,-0.0606060702_ _ _ _ _K).lo.lo.lo.lo.IK2 2 2zI-0.-0.-0.-0.-0.1008090909-0.-0.-0.-0.-0.梁右184.16柱卜2.63-182.64IJLh5.085259596059O.6O.O.O.0605021206lo

42、.lo.los.8 8 9 2 11 4 4 5 51147474747O.SO.O.0.1/第187梁左-192.3873.404.493.293.453.403.4134.1634.2334.5433.1239.9925.8018.9319.8219.5819.62-0.171-0.17 1183.74183.74s.05.-199.68174.31?-0.23|799.68 移-0.23 01020101010.0.0.60.110 13o o o o oQo.0.0.-0.021071061061061O.O.O.O.O.020504W0-1O.6 S 6 S梁右183.83柱下1.3

43、5梁左-183.67irt0.760103010101O.O.O.O.O.6566697763IO.IO.IO.IO.IO.-0.17183.74-183.74S O.0 oloooooofx)-O.O.O.O.O.0 00(00-().0.。60.BooooooooO.O.O.O.O.梁右183.90柱下2.25梁左-183.43柱上2.10O.O.O.O.O.-0.01-0.010.000.02-0.01183.74-183.7400000000000.0.0.60.888 7 1o o o o oo.o.o.o.-o.302000131O.O.O.O.O.-0.010.010.00-0.

44、01-0.01梁右183.92柱下0.98O.O.O.O.O.一.也24 g00020202020.0.0.0.6o o oof o-O.O.O.O.O.1*1 1 1*10(0000o.o.o.o.s梁右183.79柱下0.06她-183.68柱0.06120205060.0.。ao.01020001016 d s s d梁力180.27柱下97.33初.-187.7999.906 6 15 49 7 o9 9&6 S5.9 2 4 3 69 1 5 2 139.33.34M.Ms.I174.31,:7 l(,-6-、.6760 6ao.0.0.0.2 4 3 2 2O.O.O.O.O.31

45、.5931.5431.2629.6636.73199.680 0 8 0 8887 74cSH 6梁右180.04柱下87.69就-188.57柱上91.229 6 4 8 93 14 4 465.5.05071909费&9.7.z 2 2 23366 4 97 6 255y n 1 u32 333bO.0s.?-199.68-0.23|-199.68|g-0.23?0909101328lo.lo.lo.KJ.lo.4870788080O.O.O.O.O.0913M550.0.60.0.520690.88.88G5.4.4.4.480919070537.29.2S.28.犯-0 24W-97-

46、0.16 1174.31go.0-0.27|-199.68-0.180703020202o.o.so.0.190907优06O.O.O.O.O.5 2 2 2 2o o o o o9 9 3 4 47 12 2 27.&064 8 5 7 88355 52931313131轴线恒荷载作用下的迭代图159.58159.58159.5862.15153.94153.9476.82116.49in；,s.s106.3217.1262.16116.82106.3215.5215.54116.8217.17107.87107.564.1.00164.30116.45 116.8132.7742.0361

47、.4316.40107.0441.924.16116.80 116.8232.8832.2.5531.7161.5961.6261.22116.5717.55106.8941.95116.52 116.6832.8433.3.1525.6931.6110.34294.64116.6217.59106.85116.7217.19158.6641.7032.9741.82107.77116.74107.6833.0141.78107.75116.74107.6416.41107.0361.44107.82J3106.8731.5917.57107.802.3 661.6041.98116.6832

48、.81116.5433.32.9641.86107.82116.75107.69107.813.*0106.8225.1061.66107.25116.7732.852.60116.6741.951.9631.8333.0641.76107.82116.24107.62107.1217.32116.650.012.2761.24图 6.3轴线恒荷载作用下的V图（单位：kN）869.34582.391()38.55488.71495.27531.1084.531131.1680.0115436“56.42呼 卫1143.731202.251729.801489.561796.002209.971

49、6843817 2川 842275.57,2781.602255/802827 432321/402871.15,2916198，/7 7 7 73418.253352.053532.813466.61294.64582.391638.55,1684/381067.222209.972781.602255/8028271 433418.253352.051729.801796.00图 6.4轴线恒荷载作用下的N图（单位：kN）1156.421202/251443.731489/562、重力荷载代表值作用下的内力计算(1)、重力荷载代表值计算重力荷载代表值作用下的内力计算按屋(楼)面梁上的线荷载

50、设计值计算，即为重力荷载代表值的L 2 倍计算。对于一根框架来说：屋面处重力荷载代表值=屋面恒载标准值+0.5 X 雪荷载标准值楼面处重力荷载代表值=楼面恒载标准值+0.5X 楼面活荷载标准值屋面梁的固端弯矩：1 ,M%Q=-x(1.2x40.8+1.2x0.5x0.45x7.8)x7.82=-258.90kN m=2 5 6.9 0 k N-m楼面梁的固端弯矩：M葭11.76X5.421 2 x 7 aX(6X7.82-8X7.8X5.4+3X5.42)-125.44x5.4x2.427=-248.22kN-m11.76x5412x7.8?x(4x7.8-3x5.4)+125.44x2.4x