主塔塔柱安全专项施工方案.pdf

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1、航道主塔塔柱安全专项施工方案目 录1、工程概况.-1-1.1 主塔塔柱工程概况.-1-1.2 施工平面布置.-1 -1.3 施工要求.-2-2、编制依据.-2-3、施工计划.-3-3.1 施工进度计划.-3-3.2 材料进场计划.-5-3.3 设备进场计划.-5-4、施工工艺技术.-9-4.1 施工工艺流程.-9-4.2 桥塔总体方案简介.-10-4.3 主塔测量控制.-15-4.4 劲性骨架的制作、安装.-25-4.5 钢筋的制作、安装及冷却水管安装.-28-4.6 主塔预埋件施工.-30-4.7 绕塔平台支架施工.-31-4.8 模板安装.-36-4.9 混凝土施工.-43-4.10 主塔

2、临时支撑的安装.-43-4.11 钢锚箱安装.-43-4.12 主塔环向预应力施工.-43-4.13 桥塔防雷装置及其它附属设施.-45-4.14 质量标准.-45-4.15 质量控制措施.-46-5、施工安全保证措施.-47-5.1 组织保障.-47-5.2 技术措施.-53-5.3 应急预案.-60-5.4 监测监控.-69-6、劳动力计划.-70-7、计算书及相关图纸.-70-7.1 塔吊安全专项方案.-70-7.2 ZPM100液压爬模方案.-83-7.3 主塔中横梁模板验算.-121-7.4 主塔主动支撑方案.-127-1、工程概况1.1 主塔塔柱工程概况主塔设计为“人”字型，主塔高

3、度为107.8m,为独塔双索面斜拉桥，从上至下分为塔头、上塔柱、中横梁、下塔柱、塔座五个部分。两侧塔柱在62.6m高度合拢。斜拉索锚固区采用钢碎结合的锚箱结构。其高度范围为65.6m-100.8m,主塔钢锚箱共分为9 个节段，锚固区段设置环向预应力。中塔柱采用空心箱形断面，索塔内设置施工及运营阶段检修爬梯，检修入口设于绕塔平台以上1.803m处。主塔塔身设有劲性骨架以确保钢筋施工需要。主塔共计C50混凝4502m3,钢筋954.63钢结构485t。1.2 施工平面布置主塔造型示意图-1 -1.3施工要求(1)主塔造型独特正面、侧面均为曲线变截面形式，每浇筑一个节段均需对模板尺寸进行调整；(2)

4、钢锚箱安装高度较高，且重量较大，最重节段可达76.7t,钢锚箱的吊装、空中定位和焊接需严格控制；(3)整个塔柱施工周期跨度大，跨夏季和冬季，受气候(温 度、湿度、风力)变化影响大，各类施工措施需提前进行规划、安排；(4)主塔采用商碎浇筑，确保商碎水泥、碎石等原材的统一性，确保主塔外观质量；(5)确保高空作业中的施工安全。2、编制依据为主塔施工质量，施工现场做到“安全、文明、环保”，以及下列法律、法规、标准、规范、规程、相关文件为强制性前提，并结合现场地形地貌及预期施工期的气候条件等，编制工程主桥索塔施工方案。(1)工程施工图设计(第五册)(2)钢筋焊接及验收规程(JGJ18-2012)(3)钢

5、筋机械连接技术规范(JGJ107-2010)(4)建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)(5)钢结构设计规范(GBJ 50017-2003)(6)混凝土结构设计规范(GB 50010-2010)-2-(7)混凝土结构工程施工质量验收规范(GB 50204-2011)(8)建筑施工计算手册江正荣编著(9)钢结构工程施工质量验收规范(GB 50205-2001)(1 0)泵送混凝土施工技术规范(JGJ/10-2011)(1 1)混凝土结构耐久性设计规范(G13/T50476-2008)(1 2)普通混凝土力学性能试验方法标准(GB/T 50081-2002)(1 3)混凝土质量控制标准GB

6、 50164-2011(1 4)城市桥梁工程施工与质量验收规范(CJJ2-2008)(1 5)建质200987号 文 危险性较大的分部分项工程安全管理办法(1 6)本公司类似工程施工经验3、施工计划3.1 施工进度计划3.1.1 计划说明主塔主体工程施工工期为378天，具体如下：1、主塔0-4节段，体量较大且爬模不能自行爬升，每节段钢筋绑扎需15天，模板安装需 6 天，混凝土浇筑1天，故每节段施工时间按22天考虑；2、5-13节段，塔柱为空心段，爬模已可以自行爬升，每节段钢筋绑扎需6 天，模板安装需 3 天，混凝土浇筑1天，故每节段施工时间按10天考虑；3、主 塔 1-9节段施工完毕时已至10

7、月底，按照经验大同地区气温已低至零度以下，已不具备混凝土施工条件，故此时将爬模卸落，进行保养封存，暂按7 天考虑。4、由于14-15节段为主塔合拢段，需另支底模，耗费时间相对较长，钢筋绑扎需9 天,模板安装需5 天，混凝土浇筑1天，故每节段按15天考虑；4、钢锚箱现场安装暂按60天考虑。5、主塔16-26节段中不涉及劲性骨架，且 16-24节段为钢塔外包碎节段，钢筋绑扎相对简单，故 16-26节段每节段按6 天考虑。6、环向预应力张拉在缩塔主体施工完毕后进行，按每天张拉30根计算，共计656根，共计需22天。-3-3.2材料进场计划序号名称规格单位数量产地备注1钢筋(HRB400)032t57

8、8.2塔柱钢筋028t264.9020t320.1016t28.5012t1.42混凝土C50m34502塔柱混凝土3槽钢20at52.4劲性骨架4角钢80 x8t41.1785钢板460 x260 x8t3.26400 x200 x8t1.37200 x200 x8t0.38400 x400 x8t13.3设备进场计划（1）设备进场清单序号机械名称型号数 量（台/套）状况1履带吊50t/650t1/1良好2轮胎吊30t2良好3电焊机B3-500-210良好4钢筋弯曲机GW40-16良好5钢筋切段机CQ40-26良好6直螺纹加工机具4良好7装载机502良好8电动磨光机8良好9混凝土拌合站商碎1

9、0混凝土拖泵（含泵管）SY512THB 型2良好11塔吊TC6015-101良好12爬梯/电梯电梯SC2001/1良好-5-13千斤顶70t4良好14高压油泵ZB5004良好15空压机3-6m3/min2良好16高压水泵IS50-1204良好17发电机150KW1良好18竹胶板244x122cm1000m219爬模ZPM1002 套20型钢各类120t21钢管各类158t22泵车ZLJ5413THB125-492良好(2)爬梯、电梯、泵管、水电等的布设爬梯、电梯：在主塔施工中，中横梁以下设爬梯辅助施工，中横梁以上设电梯辅助施工；Z 型爬梯设在主塔两塔柱中间与竖向支撑可靠焊接，随着爬模支架的爬升

10、而接高；爬梯与主塔竖向钢管相连，增加其稳定性；电梯设在主塔东侧，位置与塔吊对称，纵桥向电梯中心距离距塔顶边缘外侧净距均为5m。泵管：碎浇筑采用两种方式进行4 0 米以下采用汽车泵直接泵送，4 0 米以上采用拖泵通过墩身预埋泵管输送砂。混凝土垂直输送管安装在两塔柱侧面，用型卡固定在预埋件上，泵管采用高强螺栓、锥形螺母作为预埋件，塔身外侧采用20b槽钢，通过外侧高强螺栓与锥形螺母连接；输送管的直径为125mm,3m 一节，要求每节泵管设两个固定点，间距为两米；泵管随塔身上升而上升，工作面上采用水平管或三通截止阀外接软管布料。-6-泵管预埋件示意图侧立面图正立面图注：单位为m m水：用两台高压多级水

11、泵，分布塔柱外侧，在主塔西侧设供水水箱。施工用水由水车输送。上水管同泵管一同上升入模。供电系统：项目在主塔北侧设置两台400KW变压器，施工用电可由此接入，另备用120KW发电机一台，以满足施工。-7-爬梯、泵管等施工机具布置-8-4、施工工艺技术4.1施工工艺流程-9-4.2桥塔总体方案简介4 2 1 塔柱分段主塔塔柱共分27个节段浇筑，均采用爬模施工。0-3节段主塔内侧采用落地碗口钢管支架作为辅助施工平台；0-4节段均采用双拼40b工字钢、630钢管作为辅助支撑；其余各节段采用液压自爬模体系自身操作平台进行施工；施工至第2、4、6、8、10、12、13节段时需施加主动横撑及四道竖向支撑，竖

12、向支撑主要作用为：为平撑支顶提供施工平台并稳定平撑，并用于支撑中横梁模板；横撑采用直径1000mm,壁 厚 12mm的钢管，支撑采用630钢管，壁厚8mm进行布设；每节段在钢筋绑扎前设置劲性骨架作为钢筋定位、支撑的辅助措施，具体节段划分及阶段划分详见下表：-10-主塔塔柱分段示意图1fI*,1 2 4 0 3*1 _I豆复gRd打1电&I I 1 J唯_ _犒1B0 HISw 0/m/,0任 年/_争5W1顿J1 0rrIIW、W.1J_1IL1/W产主塔节段划分表节段编号高 度(m)备注04.3531423.12施加主动横撑32.9944.115施加主动横撑5-134.1第6、8、10、12

13、、13节段施加主动横撑143.615-194.1-11-204.6214.1224.206233.624-254.1262.186(1)塔吊的设置主塔施工配备一台TC6015-10型塔吊，设置在主塔西侧道路中心线上，塔吊中心距塔顶边缘距离为5 m,塔吊最大有效起吊高度120m。所选塔吊主要参数如下：最大起重力量为10t,起重臂长60m,臂端最大幅度起重量1.5t；-12-附着式起重高度120m。所选塔吊起重能力较大，主要考虑主塔合拢段定型模板吊装。塔吊基础顶标高与承台齐平为1023.26m,尺寸为8x8.5x2.4m,施工时注意预埋型钢及钢板，螺栓精确定位后与预埋型钢构件焊接牢固，连同塔吊底座

14、一起浇入混凝土中。待混凝土达到设计强度后，将塔吊基础节段直接固定在预埋地脚螺栓上，用水准仪和水平尺校准塔吊基础节的水平度，然后用楔形钢板将塔吊垫平、紧固，直到符合安装要求。塔吊基础完成安装后，用 50t履带吊将塔吊安装至最小自升高度，塔吊即可利用自身的吊臂，自升架及液压顶升系统完成自升工作，塔吊共设三道扶臂，第一道设在46m处，第二道设在70m处，第三道设在93m处，附着杆件由厂家提供；塔吊安装完成，报请地方安监部门检测合格后方可使用。(2)电梯的布置电梯型号为SC200,设在主塔东侧，位置与塔吊对称，纵桥向电梯中心距离距塔顶边缘外侧净距均为5m。高度方向每隔十米设一道附墙，电梯的额定人数为2

15、0人，在实际使用中要求每次承载人数不准超过9 人含司机。电梯参数详见下表：电梯参数表a塔吊、电梯附着示意图-13-a塔吊、电梯基础平面布置a-14-4.3主塔测量控制4.3.1 主塔施工测量控制指标主塔施工测量的重点是确保塔柱中心的位置正确，塔柱各部分满足倾斜度、垂直度和几何尺寸的要求，斜拉索导管位置及其空间倾角准确。具体要求如下:钢筋混凝土索塔质量控制标准项目规定值或允许偏差(mm)混凝土强度Mpa在合格标准内塔座底轴线偏位mm10横梁轴线偏位mm10倾斜度mm总体符合设计要求，当设计未规定时按塔高的1/3000,且不大于30mm节段节段高的1/1000，且不大于8塔顶高程偏差mm20外轮廓

16、尺寸mm塔柱20横梁10拉索锚固点高程mm10横梁顶面高程10预埋索管孔道位置1 0,且两端同向4.3.2施工控制网的建立对已有施工控制网的基础上，根据索塔具体情况，通过加密建立有效的索塔施工控制网。建立的施工控制网必须满足控制精度和观测条件的要求并应使其在施工测量中发挥最大的作用，与其同时应尽可能提高建立的控制网精度，以减少索塔放样后点位误差中控制点误差比例。(1)平面位置将大地坐标系转换桥梁施工坐标系，以塔柱中心线和道路中心线交点为原点0,以道路顺桥向为x轴，横 桥 向 为Y轴，以索塔结构离塔柱中心线和道路中心线的距离作为平面坐标(X,Y)。为满足开源街御河桥主塔施工测量要求，在主塔周围布

17、设四个控制点KYX3-1、KYX4、KYX5、KYD1、KYD2,其平面位置及线路走向如下图所示：-15-索塔施工测量控制点平面位置a(2)高程位置高程的传递主要采用全站仪EDM三角高程方法，高处水准点测量也可采用水准配合钢尺传递的方法，两种方法可相互校核；采用三角高程传递过程中，为了保证高程数据的准确性，可将全站仪架设到索塔正面和侧面观测，如图可架设到控制点KYx3-l、KYx5和KYD1上，在限差之内取平均值作为最终值。为方便塔柱的高程控制以及承台的沉降观测，在承台顶面埋设8个水准点，通过定期观测其绝对高程的变化来监测索塔的绝对沉降，通过观测其相对高差的变化来监测索塔的不均匀沉降及索塔局部

18、的倾斜状况，沉降观测的线路、承台顶面平面及高程控制点的布置见下图：承台顶面观测点布置图a高处水准点的传递采用检定合格的钢尺进行传递，且同时设置两台水准仪、两根水准尺、一把钢尺。将钢尺悬挂在固定架上，零点端在下，下挂-与钢尺检定时同重的重锤，如图4所示将承台顶高程点传递到牛腿顶上，作为控制支座高程和下、中塔柱高程检核的基准。承台顶水准仪A在起始水准点H1的水准尺I上读数为a,在钢尺上读数为b,上水准仪B同时在钢尺上读数为c,在待测定水准点BM1上的水准尺II上的读数为d,并同时测定温度，则待定点BM1的高程可用下式计算：BM1 =Hl+a+(c-b)-d+Alt+Al-16-式中：a i t为温

19、度改正，1为钢尺的检定改正数。因钢尺一般水平悬空检定，在传递高程时钢尺垂挂，故此时尺长改正 外，还需加入垂曲 改 正 和 钢 尺 自 重 产 生 的 伸 长 改 正 口：l=A r+A l l+A 1 2 A l l=Q 2/2 4/P 2 1 2 =R x L 2/2 E式中：L为钢尺总长，Q为钢尺总重，P为检定时的拉力，R为钢的比重，E为钢的弹性模量。为检核，后 视 尺I应分别立于承台顶其它两个水准点，水准仪、钢尺均应变换三次高度，再取平均值作为最后结果。随着塔柱的施工，高度和自重加大，注意观测基础沉降量对高程采用值的影响，应与全站 仪EDM三角高程测量结果基本一致，并分析误差产生的原因，

20、确保测量精度。牛腿顶高程点传递示意图a4.3.3 施工测量控制指标索塔施工测量的重点是确保塔柱中心的位置正确，塔柱各部分满足倾斜度、垂直度和儿何尺寸的要求，斜拉索导管位置及其空间倾角准确。按规范要求，塔柱的倾斜度误差应不大于塔高的1/3 0 0 0且不大于3 0 m m,承台处塔柱底偏位不大于1 0 m m,塔柱断面尺寸偏差不大于2 0 m m,塔顶高程、横梁高程偏差均不大于1 0 m m,斜拉索孔道位置偏差不大于1 0 m m且两端同向，锚固点高程、预埋件位置偏位不大于5 m m。4.3.4 施工测量控制流程（1）索塔第一节预埋钢筋安装位置和标高控制（2）第一节劲性骨架加工、安装控制（3）第

21、一节钢筋安装控制（4）第一节模板安装控制位置、垂直度、标高（5）调整、监测监测无误后报请测量监理工程师进行验收-17-（6）碎浇筑前整体检查，驻浇筑过程中监测模板变移情况（7）碎浇筑完成后监测顶面位置和标高，即进行成品验收（8）进行第二节劲性骨架安装控制（9）第二节钢筋安装控制（10）依次循环49工序，进行下一节段塔柱施工（11）当塔柱施工超过约50米高度后，应尽量选择在夜晚或者塔柱受日照、温度影响小的时间段进行塔身垂直度及其他控制测量（12）注意按照设计图纸预留预埋件（13）上塔柱钢锚箱及其索导管运转、加工精度控制（14）对钢锚箱进行初步定位，定位精度约在20mm左右（15）对索导管锚固点中

22、心空间位置及轴线进行检测（16）精细调整钢锚箱及索导管位置、标高、轴线、倾角，当定位误差S3mm后，即进行固定措施，将索导管固定、牢固（17）依次循环进行1316工序施工，即完成了逐根索导管的安装、定位工作，碎浇筑完成后须进行索导管的成品验收工作（18）依次循环各节段施工，直至塔柱施工封顶完成（19）最后进行塔柱的整体成品验收4.3.5塔柱的施工测量（1）劲性骨架定位劲性骨架按塔柱节段分节制造和安装，底节安装在预埋在承台的预埋钢板构件上，以后每节对接接长，劲性骨架要根据下塔柱的倾斜度进行安装。劲性骨架的安装及校正是下塔柱施工的一个极其重要的环节，由于它决定钢筋的绑扎及内外模板的安装，所以劲性骨

23、架的正确与否直接影响到内在质量及外形尺寸，为此劲性骨架的安装必须保证偏差不超出塔柱施工的允许误差，做到高标准、严要求。为了保证劲性骨架安装的准确，需控制每节骨架顶部外侧到桥轴线的距离和塔柱轴线的距离，每节控制距离可由结构尺寸与弧度算出。（2）塔柱模板定位根据承台顶面左右中心点和主塔的桥轴线方向标志，放样出下塔座的柱轴线和立模边线,同时按塔柱内、外侧半径及各节模板的长度计算出模板角点（或轴线点）的高程和坐标。因塔柱的内、外侧皆有弧度、截面尺寸变化，模板检查时应特别注意当各节模板顶口的高程与设计值相差较大时，一定要顾及因弧度引起的模板顶口的X、Y值的变化，对按标准模板长-18-度计算的放样X、Y值

24、进行修正，以确保塔柱的内、外侧弧度设计要求。每节段混凝土浇筑后，须按同样的方法进行竣工测量验收。平面位置的放样用极坐标法。高程放样与竣工测量采用三角高程的方法进行。（3）模板检查时应特别注意：1）各节模板顶口的高程与设计值是否-一 致，当相差较大时，一定要顾及因弧度引起的模板顶口 X、Y值 的 变 化（桥轴线方向的距离变化），对按标准模板长度计算的放样X、Y值进行修正，以确保塔柱的弧度；2）随着塔柱的伸高，因塔柱的位置变移受日照和塔吊方向的影响较大，塔柱会产生一定的位移变化现象，故需在塔柱施工到一定的高度后，进行变形监测，以掌握塔柱在某一高度条件下的时间、温度、外力变化规律。在测量监控检测过程

25、中须将塔吊大臂收放在某一平衡位置处，并停止作业，即尽量减小塔柱受外力影响的因素，确保测量过程中塔柱不因塔吊的位置、荷载的变化而使测量数据包含偶然误差，最终达到塔柱施工成品位置正确，满足各项技术指标标准要求。（4）特征点计算桥梁坐标系原点0（塔柱中心线和道路中心线交点）理 论 坐 标 为（X=0,Y=0）下塔柱角点测量编号示意图a中塔柱角点测量编号示意图a-19-1）下塔柱角点计算（角点测量编号见图5）左 Xl=474.123-、（471.5A2-（49.83-H）A2）左 Yl=-219.914+4(219.2A2-(110.585-H)A2)左 X2=474.123(471.5A2-(49.

26、83-H)A2)左 Y2=-251.444+Y(254.2八 2-(114.627-H)A2)左 X3=2.5左 丫 3=-251.444+4(254.2八 2-(114.627-H)A2)左 X4=1.5左 Y4=-251.444+q(255.2A2-(114.627-H)A2)左 X5=L5左 Y5=-19+5.2(H-l.317)/11.468左 X6=-1.5左 Y6=-19+5.2(H-1.317)/11.468左 X7=-L5左 Y7=-251.444+4(255.2A2-左 X8=-2.5左 Y8=-251.444+d(254.2A2-(114.627-H)A2)(114.627

27、-H)A2)左 X9=-474.123+、(471.5A2-(49.83-H)A2)左 Y9=-251.444+d(254.2A2-(114.627-H)A2)左 X10=-474.123+、(471.5A2-(49.83-H)A2)左 YlO-219914+d(219.2A2-(110.585-H)A2)左 Xll=-474.123+d(474.1A2-(49.83-H)A2)左 YU=-219.914+4(219.2A2-(110.585-H)A2)左 X12=474.123-V(474.1A2-(49.83-H)A2)左 Y12=-219.914+Y(219.2A2-(110.585-H

28、)A2)右 X 1=474.123-4(471.5A2-(49.83-H)A2)右 Yl=219.914-4(219.2A2-(110.585-H)A2)右 X2=474.123(471.5A2-(49.83-H)A2)右 Y2=251.444(254.2A2-(114.627-H)A2)右 X3=2.5右 Y3=25L444-M(254.2A2-(114.627-H)A2)-20-右 X4=1.5右 Y4=251.444W(255.2A2-(114.627-H)A2)右 X5=1.5右 Y5=19-5.2(H-1.317)/11.468右 X6=-1.5右 Y6=19-5.2(H-1.317

29、)/11.468右 X7=-1.5右 Y7=25L444(255.2A2-(114.627-H)A2)右 X8=-2.5右 Y8=25L444-Y(254.2A2-(114.627-H)A2)右 X9=-474.123+4(471.5A2-(49.83-H)A2)右 Y9=251.444-4(254.2A2-(114.627-H)A2)右 X10=-474.123+d(471.5A2-(49.83-H)A2)右 Y10=219.914-Y(219.2A2-(110.585-H)A2)右 XI 1=474.123+4(474.1A2-(49.83-H)A2)右 YU=219.914-q(219.

30、2A2-(110.585-H)A2)右 X12=474.123-Y(474.1A2-(49.83-H)A2)右 Y12=219.914-Y(219.2入 2-(110.585-H)A2)2)中塔柱角点计算(角点测量编号见图6)左 X1=474.123H(471.5A2-(49.83-H)A2)左 Yl=-219.914+4(219.2A2-(110.585-H)A2)左 X2=474.123W(471.5A2-(49.83-H)A2)左 Y2=-25L444+M(254.2A2-(114.627-H)A2)左 X3=-474.123+4(471.5A2-(49.83-H)A2)左 Y3=-25

31、1.444+d(254.2人 2-(114.627-H)A2)左 X4=-474.123+d(471.5A2-(49.83-H)A2)左 Y4=-219.914+Y(219.2八 2-(110.585-H)A2)左 X5=-474.123+4(474.1A2-(49.83-H)A2)左 Y5=-219.914+4(219.2A2-(110.585-H)A2)左 X6=474.123-、(474.1A2-(49.83-H)A2)左 Y6=-219.914+d(219.2A2-(110.585-H)A2)-21-右 X 1=474.123-4(471.5A2-(49.83-H)A2)右 Yl=21

32、9.914-4(219.2A2-(110.585-H)A2)右 X2=474.123-d(471.5A2-(49.83-H)A2)右 Y2=251.444-4(254.2A2-(114.627-H)A2)右 X3=-474.123+Y(471.5A2-(49.83-H)A2)右 Y3=25L444-4(254.2A2-(114.627-H)A2)右 X4=-474.123+q(471.5八 2-(49.83-H)A2)右 Y4=219.914(219.2A2-(110.585-H)A2)右 X5=-474.123+q(474.1A2-(49.83-H)A2)右 Y5=219.914-4(219

33、.2A2-(110.585-H)A2)右 X6=474.123(474.1A2-(49.83-H)A2)右 Y6=219.914H(219.2A2-(110.585-H)A2)3)上塔柱角点计算(上塔柱为合拢段角点测量编号见图7)XI=474.123-(471.5A2-(H-49.83)A2)Yl=-101.9+(l 00 人 2-(93.814-H)A2)X2=474.123-(471.5A2-(H-49.83)A2)Y2=101.9-W 100A2-(93.814-H)A2)X3=474.123-A/(474.1A2-(H-49.83)A2)Y3=10 1.9-A/(1 00A2-(93.

34、8 14-H)A2)X4=-474.123+(474.1A2-(H-49.83)A2)Y4=101.9-4(100A2-(93.814-H)A2)X5=-474.123+(471.5A2-(H-49.83)A2)Y5=101.9-(100A2-(93.814-H)A2)X6=-474.123+84.9m 处厂家提供专业图纸2电梯扶墙钢板、钢筋两塔柱间四道竖向钢管上厂家提供专业图纸-30-3拖泵泵管钢板、钢筋主塔东侧人字型面见泵管布置图4主塔平撑钢板、钢筋2、4、6、8、10、12、13节段施加平撑7道详见平撑图纸5主塔通道A型爬梯钢筋主塔人孔通道内间距30cm,19.35m向上预埋第五册图号5

35、4-1026绕塔平台钢筋两塔柱Y型面17.147m 位置开始预埋第五册图号50-2017爬模爬锥高强螺栓、锥形螺母整个塔身详见爬模电子图1-3从第一节段开始8爬模锥形螺母锥形螺母整个塔身间距详见ZPM100液压爬模方案从第一节段开始9防雷、接地接地端子、镀锌钢筋等第四册图号60-00210中横梁模板牛腿预埋件钢板、钢筋主塔中横梁以下内侧12个54.41m、55.41m 处每侧六个11主塔通道水密门钢板、钢筋两塔柱外侧3个18.95m 处第五册图号54-20112照明系统主塔塔身第四册图号50-01913B型护栏底座钢板、钢筋塔顶第五册图号54-20614避雷针底座钢板、钢筋塔顶第五册图号54-

36、201备注：竖向高度以承台顶面为基准。4.7绕塔平台支架施工由于绕塔平台钢筋、混凝土施工工艺与主塔相同在此不单独介绍。绕塔平台位于主塔高度14.147m处，位于主塔侧面及背面，平面呈扇形，平台底面设有加劲肋，主塔根部平台厚度为0.936m（含加劲肋），平台端部厚度为0.35m,正常段平台厚度为 0.2m。4.7.1 支架分段绕塔平台支架分为两段，14.628m以下采用420钢管布设，以上部分采用巾48 X 3碗扣支架搭设，钢管与碗扣支架搭接部分采用40b工字钢衔接。4.7.2 下部钢管布设420钢管共布设46根，围绕塔柱布设，在塔座上的钢管下设C30 l*l*0.5m碎基础（待-31-绕塔平台

37、施工完成后凿除），钢管间采用20a槽钢平联焊接，间距为4m-道，并在在平联间设20a槽钢剪刀撑，具体布设如下图所示:420钢管布设示意图（钢管间距90cm）aa备注：图中，塔座部分钢管支撑于塔座斜面基础上，其余部分钢管支撑于承台顶面。4.7.3衔接部分布设钢管顶部顺桥向分别采用4拼40b工字钢及单拼40b工字钢布设，间距90cm,具体布设情况见下图：-32-4.7.4 碗扣支架布设碗扣支架布设于4 0 b 工字钢上方，纵桥向步距6 0 c m,横桥向9 0 c m,竖向6 0 c m。支架外4 拼 4 0 b 工字钢布设部分单拼4 0 b 工字钢布设部分3a侧四周连续布设剪刀撑。主龙骨采用2

38、0 b 工字钢，横桥向布置，间距6 0 c m,次龙骨采用3 0 X30cm 方木，纵桥向布置，间距9 0cm,模板采用1.5cm 厚竹胶板铺设。4.7.5支架计算1）荷教计算底模承受的重力 Fl=0.9 36*2.6*1=24.3K N/m 2施工荷载：F2=lK N/m 2倾倒混凝土产生的冲击荷载：F3=4K N/m 2振捣混凝土产生荷载：F4=2K N/m 2竹胶板：F5=0.1 K N/m 2方木：F6=7.5 K N/m 2（1）模板计算q=(1.2*24.3+1.4*7)*1=38.9 6 K N/m弹性模量 E=0.1 X 105M Pa oah 3截面惯性矩：I=100X1.5

39、7 12=28.125cm4ah2截面抵抗矩：w=100X1.57 6=37.5cm36截面积：A=a h=100Xl.5=150cm2强度计算：M=ql7 10=38.9 6*0.3 2/10=0.351K N.m-33-o =M/W=o.351*10-3/37.5=9.36 M p a llM p a强度满足要求。刚度计算：w=ql7 150E I=38.9 6*0.3 4/(150*0.1*28.125)=0.0007 m 0.3/400=0.0007 5m 刚度满足要求。(2)次龙骨方木验算：q=38.9 6*0.3+1.2(0.9*0.3*0.1)=11.7 2K N/m强度验算：M

40、=ql7 10=ll.7 2*0.9*2/10=0.9 5K N.mo =M/W=0.9 5*10 3/16 6.7=5.7 M p a 12M p a 强度满足要求刚度验算：ah?I=8 33.3cm 4 E=9*10 3M p aw=ql7 150E I=ll.7 2*0.9 4*10 2/(150*9*8 33.3)=0.0006 8 m 0.9/400=0.00225m 方木刚度满足要求。主龙骨20b工字钢：q=38.9 6*0.9+(0.9*0.9*0.1+0.9*0.r 2*7.5*3)=35.4K N/m强度验算：M=ql2/10=35.4*0.9*2/10=2.8 6 7 K

41、N.mo =M/W=2.8 6 7*10-3/237=12M p a 205M p a 强度满足要求。刚度计算：w=ql7 150E I=35.4*0.9-4/(150*2.1*2500)=2.9 5*10 (-5)m 0.9/400=2.25*10 (-3)m 刚度满足要求。(3)碗扣支架承重及稳定性计算F 碎=24.3*0.9*0.6=13.14K NF 模板=0.9*0.9*0.015*7.5=0.09 K NF 方木=3*0.9*0.1*0.1*7.5=0.2K NF20b 工字钢=0.311*0.9=0.28 K NF 支架=0.1K NF 动载=7 K NF 总=21.9 K N

42、30K N立杆承重满足要求。根 据 实用建筑施工手册轴心受压构件的稳定性计算：N/A W f/r-34-N一轴心压力；一轴心受压构件的稳定系数；A 构件的毛截面面积；f一钢材的抗压强度设计值，取215 N/m m2；r材料强度附加分项系数，当支架搭设高度小于25m时取值1.35。立杆长细比计算：回转半径计算：t =(I/A)*(l/2)=(7.6 59 X 10*4/2.8 9 X 10*2)7 1/2)=16.27 5m m长细比入计算：X=-=1200/16.27 5=7 3.7 m m由长细比由长细比可查得，轴心受压构件的纵向弯曲系数0=0.6 7立杆截面积：A=2.8 9 X10 2

43、m m 2稳 定 性 验 算：N/O A=21.9*10 3/(0.6 7*2.8 9 X 10 2*10 (-6)=113.IM p a W f/r=215/1.35=159 M p a,支架稳定性满足要求。(4)40b工字钢及420钢管验算绕塔平台40b工字钢及420钢管验算:绕塔平台四拼40b工字钢及420钢管验算：40bK N/m 2根数间距跨径F K N/m 240.6 0040.98.4q K N/m40.08 2M K N.m28 2.8 21w cm 3456 0.0000强度M p a6 2.022。205W刚度m0.0140.8 47f M p a47.07205-35-综

44、上所述，绕塔平台支撑体系满足要求。40bK N/m 2根数间距跨径F K N/m 240.6 0010.94.8q K N/m37.426M K N.m8 6.229w cm 31140.000。强度M p a7 5.6 39 0 205w 刚 度 m0.005 w0.012420*4钢管稳定性N K N19 4.6 1A cm 252.28I cm 411309.41L cm500i cm14.7 1入34.00.8 47f M p a43.9 52054.8模板安装4.8.1 塔柱模板本工程爬模系统由北京卓良模板厂制作，型 号 为ZPM100,配备塔身外模及爬架具体见下图。外模采用进口维萨

45、板。内模我部拟采用木模。塔柱外模布置立面图-36-a1）外模：采用进口维萨板，竖楞用工字木梁（或儿型钢），背楞用槽钢。拉杆用45号钢。整个外模体系详见：ZPM100液压爬模方案。装饰凹槽处外模采用竹胶板加工。凹槽内第二节段施工时安装爬架机组，第三节段起开始爬模施工。2）内模：内模采用木模。倒角、直线段采用竹胶板、方木和槽钢加工的木模。塔柱内腔尺寸随高度一直在变化中，通过逐层裁剪直线段木模的方式进行匹配。3）模板改制：塔柱截面一直处于变化中，因此内外模板应随截面尺寸增减做相应调整。调整方式为在原有模板尺寸的基础上直接加宽或裁剪。4）模板及施工平台要求（1）施工平台塔柱0-3#节段辅助施工平台采用

46、碗扣支架搭设，支架搭设与0#节段顶面平齐，平面尺寸 为15X15m,支架钢管断面尺寸为48X3.5mm,在支架上设置5cm厚跳板作为操作平台；支架以承台、塔座顶面为基础进行搭设，立杆平面间距为90cm*90cm,横杆高度方向步距为1.2m；另四周施工平台最外侧立杆需高出施工平台1.2m,并采用架子管横向连接，作为安全护栏防止施工人员高处坠落；高度方向支架在0-3节段施工时分别搭设，其 中0-1节段在塔柱内侧、塔肋内侧支设斜撑口寸，因支架与斜撑位置冲突，故需将支架拆除，待下节段施工时再进行搭设;重复该过程直至1#节段施工完成为止;各节段施工时需预埋爬模下架体预埋件；主塔第4节段仰爬面，在牛腿顶部

47、设辅助施工平台长12m,宽4 m,主龙骨采用双拼40b工字-37-钢两道，次龙骨采用20a槽钢间距为1 m,次龙骨上满铺5cm木跳板，平台四周设安全护栏，护栏采用48*3.5mm钢管焊接而成，护栏高度1.5 m,立杆间距为1 m,横杆间距50 cm,护栏与次龙骨槽钢焊接固定；另主塔空中通道依托平撑设置，即在平撑顶部采用20a槽钢连接，槽钢间距1 m,槽钢顶部满铺5cm后的木跳板形成空中通道，通道两侧设置安全护栏，护栏设置原则与牛腿顶部辅助施工平台护栏相同；空中通道与施工平台间采用爬梯连接，爬梯宽2 m,采用80*8角钢与20a槽钢焊接而成；0-4节段塔柱、塔肋模板外侧后背6根双拼40b工字钢，

48、并采用6道双拼40b工字钢作为斜向支撑（具体见下图所示）;塔柱2-4#节段采用爬模体系三脚架下架体作为主要受力构件,采用履带吊吊装安装；施工至4#节段时，采用630钢管在2#节段搭设横向支撑（横撑搭设参主塔1#节段支撑示意图由于主塔第一节段混凝土体量最大，现以第一节段为例，对双拼40b工字钢作为斜向支撑进行计算：1#节段高度为4 m,截面划分如下图:-38-ai#截面水平分力为:4 8.2*4*2 6*C 0 S 4 6.1=3 4 7 5.9 K N该截面共计双拼1 4 0 b 工字钢4 道，每一道承受的轴向压力为：3 4 7 5.9/4=8 6 9 K N根 据 实用建筑施工手册轴心受压构

49、件的稳定性计算：N/A W f/rN 一轴心压力；一轴心受压构件的稳定系数；构件的毛截面面积；f一钢材的抗压强度设计值，取 2 1 5 N/m m 2；r 材料强度附加分项系数，当支架搭设高度小于2 5 m 时取值1.3 50(1)长细比计算：查表得:双拼4 0b 回转半径计算：=1 5.6*2=3 1.2 c mL长细比 X 计算：X =i=1 2 00/3 1.2=3 8.5 入=1 5 0(2)由长细比由长细比可查得，轴心受压构件的纵向弯曲系数9=0.9 8(3)双拼4 0b 工字钢截面积:A=9 4.1*2=1 8 8.2 c m 2(4)稳定性验算：N/A=8 6 9*1 0“3*l

50、(T(-6)/(0.9 8*1 8 8.2 X 1(T(-4)=4 7 M p a)f/r=2 1 5/1.3 5=1 5 9 M p a,截面斜撑稳定性满足要求。2#、3#截面水平分力为：1 2.3*4*2 6*C0S4 6.1=8 8 7 K N(1)长细比计算：查表得：双拼4 0b 回转半径计算：i=1 5.6*2=3 1.2 c m-39-L长细比 X 计 算:X=i=1200/31.2=38.5 1540232240902202 9 0及雷害特别严重地区212（4）机械设备上需设置避雷针，长 度 为l 2m,塔式起重机可不另设避雷针；（5）做防雷机械上的电气设备所连的PE线必须同时做