(完整版)桥台基础计算.pdf

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1、桥台基础计算： （1桥台底标高为455.6m）一、荷载计算数据： （见表 1）表 1：恒载内力表项目竖向力N(KN)水平力 H（KN)对基础底中心弯矩M(KN m）桥面铺装243.7505.4 防撞栏杆93.602.1 梁板911.69020.1 搭板150.93750135.8 桥台台帽252.5072.2 牛腿53.4375046.8 台身1377.3 0252.1 承台1640.6 00.0 侧墙149.0 0195.2 台前填土270.6 0303.0 5143.5 01032.7 二、水平土压力计算：1.台后水平土压力：台后填土按容重18.5KN/m3，内摩擦角350考虑，则填土与墙

2、背的摩擦角/217.50，墙背倾斜角8.70，基底摩擦系数0.4。路面到承台底高5.76m。按库伦土压力公式得台后水平土压力：212aaEH BK由计算得库伦主动土压力系数222cos ()sin() sin()coscos()1cos() cos()aKggg带入得0.311aK221118.55.7612.50.3111193.0522aaEH BKKN水平分量00cos()1193.05cos(8.717.5 )1070.5xaEEKN竖直分量00sin()1193.05 sin(8.717.5 )526.7yaEEKN水平分量距基础底高5.761.9233yHem竖直分量距基础底中心1

3、.14xem水平分量对承台底中心弯矩1070.51.922055.36xxyME eKN mg精品资料 - - - 欢迎下载 - - - - - - - - - - - 欢迎下载 名师归纳 - - - - - - - - - -第 1 页，共 5 页 - - - - - - - - - - 竖直分量对承台底中心弯矩526.71.14600.44yyxME eKN mg2.台后有车辆时的水平土压力计算：破坏棱体范围内可容纳的车轮重()()tgtgtgctgtgtg式中0000358.717.561.2，带入得：0000061.2(61.235 )(61.28.7 )0.507tgtgtgctgt

4、gtg026.9破坏棱体宽000.4555.76tan26.93.38Bm，可布置 2 个车轮， Q2*140280KN计算长度 L 按车辆扩散长度考虑，取L01.8m，000tan301.85.76tan305.13LLHm换算土层厚02800.8718.5 3.385.13QhmB L台后有车辆时的土压力为：2011193.05 18.5 0.875.76 12.5 0.3111553.452aaaEH BKh HBKKN水平分量00cos()1553.45cos(8.717.5 )1393.85xaEEKN竖直分量00sin()1553.45 sin(8.717.5 )685.86yaE

5、EKN水平分量距基础底高35.765.7630.873.043235.7620.87yHHhemHh竖直分量距基础底中心0.97xem水平分量对承台底中心弯矩1393.853.044231.7xxyME eKN mg竖直分量对承台底中心弯矩685.860.97665.3yyxME eKN mg三、支座活载反力及制动力计算：桥上有车，台后无车：（1）汽车荷载反力车辆荷载产生的最大支座反力汽车荷载支反力为1(10.5 12.36 / 2209.4)0.752411.4RKN支座反力作用点距基础中心距离为0.022Rem对基础中心弯矩为411.40.0229.1RMKN mg精品资料 - - - 欢

6、迎下载 - - - - - - - - - - - 欢迎下载 名师归纳 - - - - - - - - - -第 2 页，共 5 页 - - - - - - - - - - （2）汽车荷载制动力一车道荷载： H3=90*0.5=45KN M=45x4.87=219.2KN m 四、支座摩阻力（滑动支座摩擦系数0.06）H=0.06*1249.04=74.9KN m 支座中心距墩底h=4.87m M=74.9*4.87=365KN m 从以上对制动力和支座摩阻力的计算结果表明，支座摩阻力大于制动力。因此，在荷载组合中，以支座摩阻力作为控制设计。五、荷载组合：荷载组合按以下几种情况考虑：（一）桥跨

7、有车辆荷载，台后无车辆荷载1.主要组合：恒载+桥上活载 +台前后土压力2.附加组合：主要组合+支座摩阻力（二）桥跨无车辆，台后有车辆荷载1. 主要组合：恒载+台前后土压力 +台后有汽车的土压力2. 附加组合：主要组合+支座摩阻力（三）施工阶段验算：无上部恒载，仅有桥台自重+台前后土压力荷载组合见表2、表 3：表 2：荷载计算汇总表（按荷载组合）荷载类型荷载组合( 一）（二）（三）力（ KN) 弯矩（KNm ）力（ KN) 弯矩（KNm ）力（ KN) 弯矩（KNm ）竖直力（KN ）上、下部恒载5143.5 1032.7 5143.5 1032.7 3743.5 869.4 台后竖直土压力52

8、6.7 600.4 685.9 665.3 526.7 600.4 支座活载反力411.4 9.1 0.0 0.0 0.0 0.0 水平力（KN) 台后水平土压力1070.5 -2055.4 1393.9 -4237.3 1070.5 -2055.4 支座摩阻力74.9 -364.8 74.9 -364.8 0.0 0.0 表 3：荷载组合汇总表荷载组合水平力（ KN) 竖直力（ KN) 弯矩（ KNm) （一）主要1070.5 6081.6 -413.2 附加1145.4 6081.6 -778.0 （二）主要1393.9 5829.3 -2539.3 附加1468.8 5829.3 -29

9、04.1 精品资料 - - - 欢迎下载 - - - - - - - - - - - 欢迎下载 名师归纳 - - - - - - - - - -第 3 页，共 5 页 - - - - - - - - - - （四 ）1070.5 4270.2 -585.6 六、基础承载力验算：（一）基底压应力计算：1.建成后使用时（以荷载组合（二）中附加组合控制设计）maxmin2247.035829.32904.119.453.5 12.512.53.5 /6KPaNMKPaAW2.施工时：maxmin2130.844720.2585.684.943.5 12.512.53.5 /6KPaNMKPaAW（二

10、）地基承载力验算：持力层为漂石，基本承载力0400afKPa，因基础埋置深度不深，故地基承载力不予修正，则：max0247.031.21.2400480aKPafKPa地基承载力满足要求七、基底偏心距验算：（一）仅受恒载时应满足00.75e，3.50.58366WbmA1032.7600.42055.4422.3MKN mg5143.5526.75670.2NKN0422.30.0740.75 0.5830.4375670.2MemmN满足要求（二）考虑附加组合时，应满足0e，以荷载组合（二）的附加组合最不利，则：02904.10.4980.5835829.3MemmN满足要求八、基础稳定性验

11、算：1.抗倾覆稳定性验算：从表 3 可以看出，以荷载组合（二）最为不利主要组合：00.436em，3.51.7522bym001.754.011.50.436yKe满足要求附加组合：00.498em，3.51.7522bym精品资料 - - - 欢迎下载 - - - - - - - - - - - 欢迎下载 名师归纳 - - - - - - - - - -第 4 页，共 5 页 - - - - - - - - - - 001.753.511.50.498yKe满足要求2.抗滑动稳定性验算：因基底处地基土为漂石，查得0.4f，主要组合及附加组合均以组合（二）最不利，主要组合：0.45829.31.671.31393.9cK满足要求附加组合：0.45829.31.591.31468.8cK满足要求九、结论：通过计算可见，该桥台在地基承载力、偏心距及稳定性验算都能满足规范要求精品资料 - - - 欢迎下载 - - - - - - - - - - - 欢迎下载 名师归纳 - - - - - - - - - -第 5 页，共 5 页 - - - - - - - - - -