《新整理施工方案》浙江某教学楼塔吊施工方案（天然基础 计算书）_secret.doc

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1、1目目录录一. 工程概况.4二、施工现场条件.5三. 塔吊选型及位置确定.6四. 塔吊基础.71、四桩塔吊基础.72、地下结形式塔机混凝土基础. 7五. 机具配备表.8六. 安装准备工作.9七、施工工艺.9八、施工要求.10九、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正.11十、配电线路安全措施.12十一、安全措施.12十二、塔吊的质量安全检查. 13十三、塔吊基础计算书.141#塔吊天然基础计算书.14（1） 、参数信息.14（2） 、塔吊最小尺寸计算.15（3） 、塔吊基础承载力计算.15（4） 地基基础承载力验算.162（5） 、受冲切承载力验算.16（6） 、承台配筋计算. 17（6）、塔吊有荷

2、载时稳定性验算.192#塔吊桩基计算书.22（1）参数信息.22（2）. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算.23（3）. 矩形承台弯矩的计算.23（4）. 矩形承台截面主筋的计算.25（5）. 矩形承台截面抗剪切计算.26（6）.桩承载力验算. 27（7）.桩竖向极限承载力验算及桩长计算.27（8）、塔吊有荷载时稳定性验算.293#塔吊天然基础计算书.32（1） 、参数信息.33（3） 、塔吊基础承载力计算.33（4） 地基基础承载力验算.35（5） 、受冲切承载力验算.35（6） 、承台配筋计算. 36（7） 、塔吊有荷载时稳定性验算.374#塔吊天然基础计算书.40（1） 参数信息.40

3、（2）基础最小尺寸计算. 413（3）塔吊基础承载力计算.41（4） 地基基础承载力验算.42（5） 受冲切承载力验算.43（6）承台配筋计算. 44（7）、塔吊有荷载时稳定性验算.45十四.群塔交叉作业防碰撞措施. 481 目的.482 参考文件.483 组织协调与管理.49（1）塔机指挥领导小组. 49（2）群塔运行控制措施. 491 运行原则.492 各作业人员必须严格执行“十不吊”的规定.503 运行安全控制措施. 51十五、危险源与相关控制措施. 55十六、塔吊的装拆方案.60十七、塔吊应急预案.60十七、附图.604塔吊专项施工方案塔吊专项施工方案编制依据编制依据1、*迁建工程第标

4、段建筑总平面图及其它相关图纸；2、 *迁建工程第标段工程岩土工程勘察报告 ；3、塔式起重机说明书；4、 塔式起重机设计规范 （GB/T13752-1992） ；5、 地基基础设计规范 （GB50007-2002） ；6、 建筑结构荷载规范 （GB50009-2001） ；7、 建筑安全检查标准 （JGJ59-99） ；8、 混凝土结构设计规范 （GB50010-2002） ；9、 建筑桩基技术规范 （JGJ94-94） ；10、 钢结构设计规范 （GB500172003） ；11、 钢结构设计手册 （第三版） ；12、 建筑结构静力计算手册 （第二版） ；一一. . 工程概况工程概况*迁建工程

5、第标段位于*路以北， *路以东， *路以南地块。 本工程由*市*迁建工作领导小组办公室投资建设， 设计单位为浙江*建筑设计院有限公司， *一建*分公司承建。 本工程为框架结构的建筑，有地下室和人防，独立柱网格基础布置，局部有地梁连接。本工程建筑面积教学楼 1-3#楼为 12833.88 、 实验楼 6115.765、行政图书楼 6831.28 m2、艺术中心 7276.6 总建筑面积约为33057m2。二、施工现场条件二、施工现场条件本工程建筑物的分布为一字行排布，施工现场的三通一平已经完成， 周围无别的建筑影响塔吊的安装与运作， 应拟建的建筑物间距比较大，在现场准备安装 2 台 QTZ40、

6、1 台 QTZ80、1 台 QTZ360.根据岩土工程勘察报告得知， 基础深度范围内自上而下土质分布如下：第 1 层素填土：紫红色，由基岩碎块、碎石、粉质粘土组成。消湿、松散。该层局部缺失，厚度.米。第 2-1 层粉质粘土：浅紫红色夹黄色，主要由粘粒，粉粒组成。土面欠光滑，无光泽，无振摇反应，干强度中等，韧性试验中等。饱和、可塑偏软状。顶界埋深 0.506.70 米，厚度 1.707.50米。第 2-2 层粉质粘土，土黄色，主要由粘粒，粉粒组成。土面欠光滑，无光泽，无振摇反应，干强度中等，韧性试验中硬，饱和、可塑性。顶界埋深 0.306.70 米，厚度 0.504.50 米。第 3 层强风化泥

7、质粉砂岩： 紫红色， 风化强烈， 岩芯呈缝土夹碎块状，碎块易碎。岩性软。裂隙很发育，属极软岩，极破碎，岩体基本质量等级为 V 类，易崩解，易软化。该层全区分布，顶界埋深 0.009.90 米，厚度 0.301.10 米。第 4 层中等风化泥质粉砂岩：紫红色，粉砂结构，中厚层状构造，岩6芯呈柱状，柱长 1020cm，属软岩，较完整，岩体基本质量等级为 IV 类，易软化，开挖后易进一步风化。该层局部揭露，顶界埋深 0.0010.70 米，揭露厚度 2.3016.20 米。根据 39 件岩样抗压试验结果，得岩石单轴极限抗压强度标准值frk=5.94Mpa，结合野外鉴定及地区经验，确定该层岩石地基承载

8、力特征值 fa=1100kpa，该层全区分布，承载力较高，可作为塔吊基础持力层。三三. . 塔吊选型及位置确定塔吊选型及位置确定1、1#塔吊位于行政图书馆以北轴与轴间；2#塔吊位于 1#教学楼与 2#教学楼间；3#塔吊位于 3#教学楼与实验楼间；4#塔吊位于校艺术中心的西南角。塔吊立于离基坑边线 5 米处，此位置可以满足塔吊的就位与拆除有足够的空间，能满足塔吊吊装和拆卸要求。编号型号基底标高 基础面标高承台尺寸()起升高度 m1QTZ8060156140050005000402QTZ400610506230050005000273QTZ40C622506350050005000274QTZ63

9、0560505730050005000407四四. . 塔吊基础塔吊基础1、四桩塔吊基础根据地质勘察报告,2#基坑开挖为回填土，厚度约达 2 米以上，不能作为塔吊基础的持力层，因此需作打桩处理。塔基底部设置 4 个800 的孔桩，桩端持力层为 4 层中风化泥质粉砂岩层，桩端进入持力层不小于 1D，有效桩长6 米。塔吊桩基配筋参照本工程 D=800 桩基配筋（主筋：1016；加劲箍142000；螺旋箍：6250/150） ，采用强度等级为 C25 商品砼浇筑。桩顶承台基础尺寸 5m*5m，厚度 1.25m，内配20190 双层双向钢筋满箍。桩端钢筋锚入砼基础1m，预埋件在浇砼过程中一次预埋成型，

10、并与钢筋网焊成整体。砼基础强度等级为 C35，采用商品砼浇捣。基础顶标高设计为相对标高-1.00m，以免影响到将来拆除塔吊之后的用地规划使用。为避免塔身钢结构浸泡水中，在基础与外架之间设一 500*500*50 的集水井， 与外架一周的排水沟连通， 一同排出场外。2 2、地下结形式塔机混凝土基础根据地质勘察报告,1#、3#、4#塔吊基坑开挖为 4 层中风化岩，可作为塔吊基础的持力层， 确定该层岩石地基承载力特征值 fa=1100kpa。承台基础尺寸 5m*5m，厚度 1.25m，内配20190 双层双向钢筋满箍。预埋件在浇砼过程中一次预埋成型，并与钢筋网焊成整体。砼基础强度等级为 C35，采用

11、商品砼浇捣。基础顶标高设计为相对标高-1.00m，以免影响到将来拆除塔吊之8后的用地规划使用。为避免塔身钢结构浸泡水中，在基础与外架之间设一 500*500*50 的集水井， 与外架一周的排水沟连通， 一同排出场外。五五. . 机具配备表机具配备表根据塔机装拆工作需要,应配备机具如下表:序号名称单位数量备注1汽车吊辆12工具车辆13经纬仪架14手动葫芦只15铁锤把36撬棍根37钢丝绳根58专用板手把59力矩省力扳手把210运输车辆111棕绳根212卸夹只69六六. . 安装准备工作安装准备工作1、在塔基周围，清理出场地，场地要求平整，无障碍物；2、留出塔吊进出堆放场地及吊车、汽车进出通道，路基

12、必须压实、平整；3、塔吊安拆范围上空所有临时施工电线必须拆除或改道；4、机械设备准备：汽车吊一台，电工、钳工工具，钢丝绳一套，U 型环若干，水准仪、经纬仪各一台，万用表和钢管尺各一只；5、塔吊安拆必须由专业的安拆人员进行操作。七、施工工艺施工工艺1、工艺流程：塔基土方开挖垫层施工弹线放样钢筋绑扎预埋螺栓支模隐蔽验收浇捣砼及养护拆模土方回填固定十字梁2、施工要点：2#塔吊基础拟采用 5000mm5000mm1250mm 钢筋砼四桩基础，内置20190 双层双向钢筋网,保护层厚度 30mm,混凝土强度 C30，纵、横方向每隔 2 根主筋设一根20 拉筋。预埋螺栓与基础内钢筋网作可靠连接，主筋通过预

13、埋螺栓有困难时主筋可避让，混凝土基础应能承受 20MPA 的压力。预埋螺栓采用 16 根 M306g 的高强度螺杆，露出承台面 380 毫米；螺栓预埋时用电焊固定牢固，应根据厂家设计图要求预埋准确，尺寸偏差在 5mm 内，整个承台面要求平整，平整度控制在 1/500。模板施工：基础模板为多层竹胶合板，施工前，模板涂上脱模剂；模板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前木模板应浇水湿润,但模板内不应有积10水，模板内杂物应清理干净。基础砼浇捣：砼浇捣时，振动棒应快插多振，防止漏振，充分振捣密实，特别应注意预埋螺栓处砼振捣质量， 。在振捣完毕后，用人工将斜面拍平成型。砼表面二次压光，防止出现收缩裂缝。砼浇捣

14、时还应随时对柱插筋进行监测，随时校正。十字梁安装时，将十字梁固定在混凝土基础的 12 块承重钢板上， 用预埋螺栓组把十字梁和混凝土基础连成一个整体，十字梁的尺寸示意图见附图；十字梁与承重钢板间不应有间隙，否则会造成塔身的不正常受力，带来安全，如果有间隙应用钢板垫实 （垫板不得多于两块， 大小不得少于承重钢板面积的 90%） ，并将垫板之间以及其与承重钢板间点焊牢固。八、施工要求施工要求1 1、基本要求1）警告标示与通信各类起重机应装有音响清晰的喇叭、电铃或汽笛等信号装置。在起重臂、吊钩、吊篮（吊笼） 、平衡重等转（运）动体上应标以鲜明的色彩标志。操纵室远离地面的起重机，在正常指挥发生困难时，地

15、面及作业层（高处）的指挥人员均应采用对讲机等有效的通信联络方式进行指挥。2）人员起重吊装的指挥人员必须持证上岗，作业时应与操作人员密切配合， 执行规定的指挥信号。 操作人员应按照指挥人员的信号进行作业，11当信号不清或错误时，操作人员可拒绝执行。指挥人员必须经过专门培训，经考试合格并由取得主管部门颁发的指挥证的人员担任。指挥人员必须经过了解每项工作的内容和要求。 司机与起重机必须是按劳动人事部门有关规定进行考核并取得合格证者。 司机必须了解所操作的起重机工作原理，熟悉该起重机的构造、各安全装置的功用及其调整方法， 掌握该起重机各项性能的操作方法以及该起重机的维修保养技术。操作人员进行起重机回转

16、、变隔、行走和吊钩升降等动作前，应发出音响信号示意。起重机作业时，起重臂和重物下方严禁有人停留、工作或通过。重物吊运时，严禁从人上方通过。严禁用起重机载运人员。操作人员应按规定的起重性能作业，不得超载。在特殊情况下需超载使用时， 必须经过验算， 有保证安全的技术措施， 并写出专题报告，经企业技术负责人批准，有专人在现场监护，方可作业。3）工作条件在露天有六级或以上大风或大雨、大雾等恶劣天气时，应停止起重吊装作业。雨雪过后开始作业时，应先试吊，确认制动器灵敏可靠后方可进行作业。九、塔吊的沉降塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正垂直度测定及偏差校正1、塔吊基础沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半

17、月一次测定，当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测） 。122、当塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身当附墙安装后，则通过调节附墙杆长度，加设附墙的方法进行垂直度校正。十、配电线路安全措施十、配电线路安全措施参照施工用电专项方案，塔吊用电负荷为 68.81KVA，电流为130.68A，选择 XV-4*50 导线，选择分配箱内开关为 DZ10-250/3，漏电保护器为 DZ10L-250/3，设置 1#动力箱和 2#照明箱，垂

18、直导线引上每隔 10 米设置一组吊索固定于塔身，但禁止与塔身接触相连。塔吊避雷接地及保护接零1、 防雷接地体采用 4*40mm 镀锌扁铁与建筑物接地体及桩主筋焊接，接地电阻不得大于 1 欧姆；2、 避雷引下线采用 35mm2铜芯线，一端与镀锌扁铁用 M10 螺栓锚固，上端与塔帽避雷针锚固，避雷针采用直径 20 镀锌钢管，下焊 70*70*5镀锌角钢，针尖采用直径 16 镀锌圆钢磨尖，安装长度高于塔帽 1 米。 。3、 保护接地与塔吊连接：在塔基底座上焊一只 M12 的螺栓，保护接地线一端固定在螺栓上，一端固定在开关箱箱内保护接地端子板上。该线直径与塔吊进线同截面。十一、安全措施十一、安全措施1

19、、塔顶的操作人员必须经过训练，持证上岗，了解机构的构造及使用方法，必须熟知机械的保养和安全操作规程，非安装维护人员未13经许可不得攀爬塔机。2、塔机的正常工作气温为 2040 度，风速 20m/s。3、夜间工作时，除塔机本身备有照明外，施工现场应备有充足的照明设备。4、司机室内禁止存放润滑油，油棉纱及其他易爆物品；冬季用电炉取暖时更要注意防火，原则上不许使用。5、塔顶必须定机定人，专人负责，非机组人员不得进入司机室擅自进行操作。在处理电气故障时，须有维修人员二个以上。6、司机 操作必须严格按“十不吊”原则执行。7、塔上与地面用对讲机联系。十二、塔吊的质量安全检查十二、塔吊的质量安全检查为保证塔

20、吊能正常的使用，每隔一段时间检查塔吊的质量安全：（1） 机械的制动器应经常进行检查和调整制动瓦和制动轮的间隙，以保证制动的灵活可靠，其间隙应控制在 0.51 之间，在摩擦面上下不应有污物存在，遇有异物即用汽油洗净。（2）减速箱、变速箱、外啮合齿轮等部分的润滑指标应进行添加或更换。（3）要注意检查各部份钢丝绳有无断股和松股现象，如超过有关规定，必须立即更换。（4）经常检查各部位的联结情况，如有松动，应予拧紧，塔身联结螺栓应在塔身受压时检查松紧度，所有联结销轴必须带有开口销，并需张开。14（5）安装、拆卸和调整回转机械时，要注意保证回转机械与行星减速器的中心线与回转大齿圈的中心线平行。 回转小齿轮

21、与大齿轮圈的啮合面不小于 70%，啮合间隙要合适。（6）在运输中尽量设法防止构件变形及碰撞损坏；必须定期检修和保养；经常检查节构联结螺栓，焊缝以及构件是否损坏、变形和松动。十三、塔吊基础计算书十三、塔吊基础计算书1#塔吊天然基础计算书塔吊天然基础计算书（1 1） 、参数信息塔吊型号：QTZ80 自重（包括压重）F1=489.00KN 最大起重荷载F2=80.00KN塔吊倾覆力矩 M=1000.00kn.m塔吊起重高度 H=40.00 塔身宽度B=1.60m混凝土强度等级：C35基础埋深 D=2.00m基础最小厚度 h=1.50m基础最小宽度 Bc=5.00m15（2 2） 、塔吊最小尺寸计算基

22、础的最小厚度取：H=1.50m基础最小宽度取：Bc=5.00m（3 3） 、塔吊基础承载力计算根据建筑地基基础设计规范 （GB50007-2002）第 5.2 条计算。计算简图：当不考虑附着时的基础设计值计算公式：Pmax=F+G/Bc+M/WPmin= F+G/B+M/W当考虑附着时的基础设计值计算公式：P=F+G/B当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：Prmax=2（F+G）/3Ba式中 F-塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2489=586.00kNG-基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD）=2325.0

23、0kNBc-基础底面的宽度，取 Bc=5.00m；16W-基础底面的抵抗矩， 包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.41000.00=1400.00kN.ma-合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m） ，按下式计算：a=Bc/2-M/(F+G)a=5.00/2-1400.00/(366.00+2325.00)=2.19m经过计算得出：无 附 着 的 最 大 压 力 设 计 值 Pmin= （ 3.66+2325.00 ） /5.00 +1400.00/20.83=160.35kPa；无 附 着 的 最 大 压 力 设 计 值 Pmin= （ 3.66+2325.00 ） /5.00 -

24、1400.00/20.83=25.93kPa；偏心距较大时压力设计值 PkMax=2（366.00+2325.00）/(35.002.19)=164.00kPa;（4 4） 地基基础承载力验算1#塔吊基础持力层为第 4 层中风化岩，确定该层岩石地基承载力特征值 fa=1100kpa 地基承载力特征值 fa 大于最大压力设计值Pmax=147.96Pa，满足要求！地基 承载力 特征值 1.2fa 大于 偏心距 较大时 压力设 计值Pmax=164kPa，满足要求！（5 5） 、受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范GB50007-2002 第 8.2.7 条。17验算公式如下：式中-受冲切承载

25、力截面高度影响系数，取=0.94；fa-混凝土轴心抗拉强度设计值，取 fa=1.57kPa；am-冲切破坏锥体最不利一侧计算长度：a m=（a1+ a 2）/2am=1.60+（1.60+21.50）/2=3.10m；ho-承台的有效高度，取 ho=1.45m；Pj-最大压力设计值，取 Pj=164.00kPa；F1-实际冲切承载力：F1=164.00（5.00+4.60）0.20/2=157.44kN。允许冲切力：0.70.941.5731001450=4643604.70N=4643.60kN实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所欲能满足要求；（6 6） 、承台配筋计算依据建筑地基基础设计规

26、范GB50007-2002 第 8.2.7 条。（1）.抗弯计算，计算公司如下：式中 a1-截面 1-1 至基底边缘的距离，取 a1=1.70m；P-截面 1-1 处基底反力：18P=164.00（31.60-1.70）/（31.60）=105.91kPaa-截面 1-1 在基底的投影尺寸，取 a=1.60m经过计算的 M=1.70(25.00+1.60)（164.00+105.91-22325.00/5.00）+（164.00-105.91）5.00/12=304.36kN.m2.配筋面积计算，公式如下：依据建筑地基基础设计规范GB50007-2002 第 7.2 条。式中 a1-系数，当混

27、凝土强度不超过 C50 时，a1 取为 1.0，当混凝土强度等级为 C80 时，a1 取为 0.94，期间按线性内插法确定；Fc-混凝土抗压强度设计值；Ho-承台的计算高度。经过计算得 as=304.3610 6 /(1.0016.705.00101450)=0.002=1-（1-20.002）0.5=0.002=1-0.002/2=0.999As=304.3610 6 /（0.9991450300.00）=700.29 由于最小配筋率为 0.15%，所以最小配筋面积为：11250mm故取 As=11250mm19（6 6）、塔吊有荷载时稳定性验算塔吊有荷载时简图塔吊有荷载时，稳定安全系数可按

28、下式验算：式中 K1-塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15；G-起重机自重力（包括配重、压重）489（KN）；c-起重机重心至旋转中心的距离 1.5（m）；ho-起重机重心至支承平面距离 6.0（m）；b-起重机旋转中心至倾覆边缘的距离 2.25（m）;Q-最大工作荷载 100.00（KN）；g-重力加速度 9.81（m/s）；20v-起升速度 0.5（m/s）;t-制动时间 20（s）;a-起重机旋转中心至悬挂物重心的水平距离 15（m）;W1-作用在起重机上的风力 4（KN）；W2-作用在悬挂物上的风力 0.3（KN）；P1-自 W1 作用线至倾覆点的垂直距离 8（m）

29、；P2-自 W2 作用线至倾覆点的垂直距离 2.5（m）；h-吊杆端部至支承平面的垂直距离 30（m）;n- 起重机的旋转速度 1（r/min）;H-吊杆端部到重物最低位置时的重心距离 40（m）;a-起重机的 倾斜角（轨道或道路的坡度）2 度。经过计算得到 K1=1.24由于 K11.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求!塔吊无荷载时稳定性验算21塔吊无荷载时，计算简图:塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算:式中K2塔吊无荷载时稳定安全系数， 允许稳定安全系数最小取1.15；G1后倾覆点前面塔吊各部分的重力,G1=300.00(kN)；c1G1 至旋转中心的距离,c1=2.00(

30、m)；b起重机旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.00(m)；h1G1 至支承平面的距离,h1=6.00(m)；G2使起重机倾覆部分的重力,G2=80.00(kN)；22c2G2 至旋转中心的距离,c2=3.50(m)；h2G2 至支承平面的距离,h2=30.00(m)；W3作用有起重机上的风力,W3=5.00(kN)；P3W3 至倾覆点的距离,P3=15.00(m)；起重机的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =2.00(度)。经过计算得到 K2=5.60；由于 K21.15,所以当塔吊无荷载时，稳定安全系数满足要求2#塔吊桩基计算书塔吊桩基计算书（1 1）参数信息塔吊型号:QJZ400,自重(包括

31、压重)F1=245.00kN,最大起重荷载F2=40.00kN塔吊倾覆力距M=400.00kN.m,塔吊起重高度H=27.00m,塔身宽度B=2.5m混凝土强度:C35,钢筋级别:级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m桩直径或方桩边长 d=0.80m,桩间距a=3.20m,承台厚度Hc=1.25m基础埋深D=1.50m,承台箍筋间距S=190mm,保护层厚度:50mm23（2 2）. . 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1.1 塔吊自重(包括压重)F1=195.00kN1.2塔吊最大起重荷载F2=40.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=282.00kN塔吊的倾覆力

32、矩 M=1.4600.00=560.00kN.m（3 3）. . 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的， 设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。3.1 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.1.1条)其中n单桩个数，n=4；F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.224305.00=366.00kN；G桩基承台的自重， G=1.2 （25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=1837.50kN；Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。经计算得到单桩桩顶竖

33、向力设计值:最大压力：N=(366.00+1837.50)/4+840.00(3.201.414/2)/2(3.201.414/2)2=736.52kN没有抗拔力!3.2 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.6.1条)其中 Mx1,My1计算截面处 XY 方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：N=(366.00+1837.50)/4+840.00(3.20/2)/4(3.20/2)2=638.37kNMx1=My1=2(682.13

34、-1837.50/4)25(1.60-1.25)=125.3kN.m（4 4）. . 矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。式中1系数，当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度。fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。经过计算得s=155.93106/(1.0016.705000.001200.002)=0.001=1-(1-20.001)0.5=0.001s=1-0.001/2=0.99926Asx= Asy

35、=155.93106/(0.9991200.00300.00)=384.2mm2。（5 5）. . 矩形承台截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=736.52kN我们考虑承台配置箍筋的情况， 斜截面受剪承载力满足下面公式：其中0建筑桩基重要性系数，取 1.0；剪切系数, =0.20；fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm；h0承台计算截面处的计算高度，h0=1200mm；fy钢筋受拉强度设计值

36、，fy=300.00N/mm2；S箍筋的间距，S=190mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!27（6 6）. .桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第 4.1.1条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值， 取其中最大值N=736.52kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中0建筑桩基重要性系数，取 1.0；fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；A桩的截面面积，A=0.503m2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!（7 7）. .桩竖向极限承载力验算及桩长计算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JG

37、J94-2008)的第5.2.2-3 条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值， 取其中最大值N=736.52kN桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：28最大压力:其中R最大极限承载力；Qsk单桩总极限侧阻力标准值:Qpk单桩总极限端阻力标准值:s, p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数；s, p分别为桩侧阻力分项系数， 桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数；qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；qpk极限端阻力标准值，按下表取值；u桩身的周长，u=2.513m；Ap桩端面积,取Ap=0.50m2；li第i层土层的厚度,取值如下表

38、；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称10.400粉质粘土22.9140290粉土或砂土33.32000砾砂层40.72200强风化层55.76003500中风化层由于桩的入第4层1D深度,最大压力验算:R=2.51(.401.34+6.2401.1+.7401.155+11501.045)/1.65+1.253500.000.50/1.65=2030.09kN上式计算的R的值大于最大压力736.52kN,所以满足要求!（8 8）、塔吊有荷载时稳定性验算塔吊有荷载时简图30塔吊有荷载时，稳定安全系数可按下式验算：式中 K1-塔吊有荷载

39、时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15；G-起重机自重力（包括配重、压重）245（KN）；c-起重机重心至旋转中心的距离 1.5（m）；ho-起重机重心至支承平面距离 6.0（m）；b-起重机旋转中心至倾覆边缘的距离 2.25（m）;Q-最大工作荷载 100.00（KN）；g-重力加速度 9.81（m/s）；v-起升速度 0.5（m/s）;t-制动时间 20（s）;a-起重机旋转中心至悬挂物重心的水平距离 15（m）;W1-作用在起重机上的风力 4（KN）；31W2-作用在悬挂物上的风力 0.3（KN）；P1-自 W1 作用线至倾覆点的垂直距离 8（m）；P2-自 W2 作用线至倾覆点

40、的垂直距离 2.5（m）；h-吊杆端部至支承平面的垂直距离 30（m）;n- 起重机的旋转速度 1（r/min）;H-吊杆端部到重物最低位置时的重心距离 28（m）;a-起重机的 倾斜角（轨道或道路的坡度）2 度。经过计算得到 K1=1.841由于 K11.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求!塔吊无荷载时稳定性验算塔吊无荷载时，计算简图:塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算:32式中K2塔吊无荷载时稳定安全系数， 允许稳定安全系数最小取1.15；G1后倾覆点前面塔吊各部分的重力,G1=320.00(kN)；c1G1 至旋转中心的距离,c1=2.00(m)；b起重机旋转中心至倾覆边

41、缘的距离,b=2.00(m)；h1G1 至支承平面的距离,h1=6.00(m)；G2使起重机倾覆部分的重力,G2=80.00(kN)；c2G2 至旋转中心的距离,c2=3.50(m)；h2G2 至支承平面的距离,h2=30.00(m)；W3作用有起重机上的风力,W3=5.00(kN)；P3W3 至倾覆点的距离,P3=15.00(m)；起重机的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =2.00(度)。经过计算得到 K2=5.351；由于 K21.15,所以当塔吊无荷载时，稳定安全系数满足要求3#塔吊天然基础计算书塔吊天然基础计算书33（1 1） 、参数信息塔吊型号：QT40 自重（包括压重）F1=245.

42、00KN 最大起重荷载F2=40.00KN塔吊倾覆力矩 M=400.00kn.m塔吊起重高度 H=27.00 塔身宽度B=1.60m混凝土强度等级：C35基础埋深 D=2.00m基础最小厚度 h=1.50m基础最小宽度 Bc=5.00m（2） 、塔吊最小尺寸计算基础的最小厚度取：H=1.50m基础最小宽度取：Bc=5.00m（3 3） 、塔吊基础承载力计算根据建筑地基基础设计规范 （GB50007-2002）第 5.2 条计算。计算简图：当不考虑附着时的基础设计值计算公式：Pmax=F+G/Bc+M/WPmin= F+G/B+M/W当考虑附着时的基础设计值计算公式：P=F+G/B34当考虑偏心

43、距较大时的基础设计值计算公式：Prmax=2（F+G）/3Ba式中 F-塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2305=366.00kNG-基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD）=2325.00kNBc-基础底面的宽度，取 Bc=5.00m；W-基础底面的抵抗矩， 包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4400.00=560.00kN.ma-合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m） ，按下式计算：a=Bc/2-M/(F+G)a=5.00/2-560.00/(366.00+2325.00)=2.29m经过计算得出

44、：无 附 着 的 最 大 压 力 设 计 值 Pmin= （ 3.66+2325.00 ） /5.00 +560.00/20.83=120.03kPa；无 附 着 的 最 大 压 力 设 计 值 Pmin= （ 3.66+2325.00 ） /5.00 -560.00/20.83=66.26kPa；有附着的压力设计值 P=（366.00+2325.00）/5.00=107.64kPa偏心距较大时压力设计值 PkMax=2（366.00+2325.00）/(35.002.19)=164.00kPa;35（4 4） 地基基础承载力验算3#塔吊基础持力层为第 4 层中风化岩，确定该层岩石地基承载力特

45、征值 fa=1100kpa 地基承载力特征值 fa 大于最大压力设计值Pmax=147.96Pa，满足要求！地基 承载力 特征值 1.2fa 大于 偏心距 较大时 压力设 计值Pmax=164kPa，满足要求！（5 5） 、受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范GB50007-2002 第 8.2.7 条。验算公式如下：式中-受冲切承载力截面高度影响系数，取=0.94；fa-混凝土轴心抗拉强度设计值，取 fa=1.57kPa；am-冲切破坏锥体最不利一侧计算长度：a m=（a1+ a 2）/2am=1.60+（1.60+21.50）/2=3.10m；ho-承台的有效高度，取 ho=1.45m

46、；Pj-最大压力设计值，取 Pj=164.00kPa；F1-实际冲切承载力：F1=164.00（5.00+4.60）0.20/2=157.44kN。允许冲切力：360.70.941.5731001450=4643604.70N=4643.60kN实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所欲能满足要求；（6 6） 、承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范GB50007-2002 第 8.2.7 条。（1）.抗弯计算，计算公司如下：式中 a1-截面 1-1 至基底边缘的距离，取 a1=1.70m；P-截面 1-1 处基底反力：P=164.00（31.60-1.70）/（31.60）=105.91kPaa-

47、截面 1-1 在基底的投影尺寸，取 a=1.60m经过计算的 M=1.70(25.00+1.60)（164.00+105.91-22325.00/5.00）+（164.00-105.91）5.00/12=304.36kN.m（2）.配筋面积计算，公式如下：依据建筑地基基础设计规范GB50007-2002 第 7.2 条。式中 a1-系数，当混凝土强度不超过 C50 时，a1 取为 1.0，当混凝土强度等级为 C80 时，a1 取为 0.94，期间按线性内插法确定；Fc-混凝土抗压强度设计值；37Ho-承台的计算高度。经过计算得 as=304.3610 6 /(1.0016.705.001014

48、50)=0.002=1-（1-20.002）0.5=0.002=1-0.002/2=0.999As=304.3610 6 /（0.9991450300.00）=700.29 由于最小配筋率为 0.15%，所以最小配筋面积为：11250mm故取 As=11250mm（7 7） 、塔吊有荷载时稳定性验算塔吊有荷载时简图塔吊有荷载时，稳定安全系数可按下式验算：38式中 K1-塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15；G-起重机自重力（包括配重、压重）245（KN）；c-起重机重心至旋转中心的距离 1.5（m）；ho-起重机重心至支承平面距离 6.0（m）；b-起重机旋转中心至倾覆边缘

49、的距离 2.25（m）;Q-最大工作荷载 100.00（KN）；g-重力加速度 9.81（m/s）；v-起升速度 0.5（m/s）;t-制动时间 20（s）;a-起重机旋转中心至悬挂物重心的水平距离 15（m）;W1-作用在起重机上的风力 4（KN）；W2-作用在悬挂物上的风力 0.3（KN）；P1-自 W1 作用线至倾覆点的垂直距离 8（m）；P2-自 W2 作用线至倾覆点的垂直距离 2.5（m）；h-吊杆端部至支承平面的垂直距离 30（m）;n- 起重机的旋转速度 1（r/min）;H-吊杆端部到重物最低位置时的重心距离 28（m）;a-起重机的 倾斜角（轨道或道路的坡度）2 度。经过计算

50、得到 K1=1.841由于 K11.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求!39二、塔吊无荷载时稳定性验算塔吊无荷载时，计算简图:塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算:式中K2塔吊无荷载时稳定安全系数， 允许稳定安全系数最小取1.15；G1后倾覆点前面塔吊各部分的重力,G1=320.00(kN)；c1G1 至旋转中心的距离,c1=2.00(m)；b起重机旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.00(m)；h1G1 至支承平面的距离,h1=6.00(m)；40G2使起重机倾覆部分的重力,G2=80.00(kN)；c2G2 至旋转中心的距离,c2=3.50(m)；h2G2 至支承平面的距离,h