水泥土搅拌桩学习教案.pptx

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1、会计学 1水泥土(nt)搅拌桩第一页，共67 页。SMW（Soil Mixing Wall）工法施工(sh gng)第2 页/共67 页第二页，共67 页。水泥土(nt)搅拌法 深层搅拌法是利用水泥（或石灰等）作为固化剂，通过特制的深层搅拌机械，在一定(ydng)深度范围内把土体与水泥（或其他固化剂）强行拌和固化形成具有水稳性和足够强度的水泥土，制成桩体、块体和墙体等，并与原地基土共同作用，提高承载力，或提高防水性的一种地基处理技术。此法20 世纪40 年代首创于美国，70 年代日本作了进一步发展，70 年代末传人我国，现已广泛应用于房屋建筑、油罐、堤坝、深基坑、盾构法隧道、高速公路软基处理等

2、工程。第3 页/共67 页第三页，共67 页。水泥(shun)搅拌桩干喷 粉喷桩（dry jet mixing(DJM)）湿喷 深层搅拌(jiobn)桩第4 页/共67 页第四页，共67 页。深层搅拌法中常用的固化剂有：(1)水泥(shun)类：普通硅酸盐水泥(shun)、矿渣水泥(shun)。(2)石灰类：生石灰、消石灰；(3)沥青类：地沥青、沥青乳剂；(4)化学材料类：水玻璃、氯化钙、尿素树脂、丙稀酸盐等。而对于深层搅拌桩最常用的固化剂是水泥(shun)。因此，仅对深层水泥(shun)搅拌桩的加固原理、计算方法、施工技术等作一阐述。第5 页/共67 页第五页，共67 页。一、适用范围 1、

3、适用土质 深层搅拌法最适合加固饱和软粘土。国外使用深层搅拌法加固的土质有新吹填的超软土、沼泽地带的泥炭土、沉积的粉土和淤泥质土等。国内常用于加固淤泥、淤泥质土、粉土和含水量较高且地基承载力标准值不大于120kPa 的粘性土等。以水泥为固化剂加固土体的效果与土的矿物成分有关。一般认为含有较高岭石、多水高岭石、蒙脱石等粘土矿物的软土加固效果较好；而含有伊利石、氯化物和水铝石英等矿物的粘性土以及(yj)有机质含量高、酸碱度较低的粘性土加固效果较差。第6 页/共67 页第六页，共67 页。2、加固深度 深层搅拌(jiobn)法的加固深度取决于施工机械的功率。日本海上搅拌(jiobn)加固软土的深度已达

4、到60m；国内目前在陆地的加固深度已达27m，在海上的加固深度为21.8m。第7 页/共67 页第七页，共67 页。3、优点（1）就地搅拌，利用原位土（2）不会侧向(c xin)挤出，对周边建筑影响小（3）设计灵活（4）施工无振动、无噪声、无污染（5）加固后重度不变，不产生附加沉降（6）省材，造价低（7）灵活采用各种形式第8 页/共67 页第八页，共67 页。4、适用工程（1）作为建筑物或构筑物的地基、厂房内具有地面荷载的地坪、高填方路堤下基层等。（2）进行大面积地基加固。（3）作为地下防渗墙以阻止地下渗透(shntu)水流。第9 页/共67 页第九页，共67 页。二、加固原理 软土与水泥通过

5、深层搅拌形成水泥土，加固机理基于水泥土的物理化学反应。水泥土的硬化机理与混凝土有所不同，混凝土的硬化作用速度较快，而水泥土中，水泥掺量很小（占被加固土重的7%20%），水泥水解(shuji)和水化反应在土的围绕下进行，土质条件对搅拌桩桩身质量的影响主要有两个方面，一是土体的物理力学性质对搅拌桩桩身水泥土搅拌均匀性的影响；二是土体的物理化学性质对桩身水泥土强度增加的影响。因此水泥土硬化速度缓慢且作用复杂，所以水泥加固土强度增长的过程也比混凝土缓慢。第10 页/共67 页第十页，共67 页。水泥土形成机理 水泥土形成机理为：普通硅酸盐水泥主要由CaO、SiO2、Al2O3、Fe2O3、SO3 等成

6、分组成。水泥与粘土混合后与土中水产生水化和水解作用，首先生成氢氧化钙和含水硅酸钙。两者能迅速溶解(rngji)于水，逐渐使土中水饱和形成胶体，使水泥颗粒表面重新露出，再与水发生反应形成水化物。当水泥的各种水化物形成后，有的自身继续硬化，形成水泥石骨架；有的则与周围具有一定活性的粘土颗粒发生反应。最终形成水泥土。另外，搅拌质量对水泥土的强度影响较大，搅拌越充分、土团粉碎得越细，水泥在土中得分布越均匀，则水泥土强度越大。第11 页/共67 页第十一页，共67 页。搅拌桩加固 搅拌桩加固(ji(ji)机理 机理1、水泥(shun)的水解和水化反应 碳酸三钙 硅酸二钙 铝酸三钙 铁铝酸四钙 硫酸钙第1

7、2 页/共67 页第十二页，共67 页。n n(1)(1)硅酸三钙（硅酸三钙（3CaOSiO2 3CaOSiO2）：在水泥中含量最高（约占全重的）：在水泥中含量最高（约占全重的50 50 左右）左右），是决定强度的主要，是决定强度的主要(zh(zh yo)yo)因素。因素。n n 2(3CaOSiO2)+6H2O3CaO2SiO23H2O+3Ca(OH)2 2(3CaOSiO2)+6H2O3CaO2SiO23H2O+3Ca(OH)2n n(2)(2)硅酸二钙（硅酸二钙（2CaOSiO2 2CaOSiO2）：在水泥中含量较高（约占全重的）：在水泥中含量较高（约占全重的25 25 左右）左右），它

8、主要，它主要(zh(zh yo)yo)产生后期强度。产生后期强度。n n 2(2CaOSiO2)+4H2O3CaO2SiO23H2O+Ca(OH)2 2(2CaOSiO2)+4H2O3CaO2SiO23H2O+Ca(OH)2n n(3)(3)铝酸三钙（铝酸三钙（3CaOAl2O3 3CaOAl2O3）：占水泥重量的）：占水泥重量的10 10，水化速度最快，促，水化速度最快，促进早凝。进早凝。n n 3CaOAl2O3+12H2O+Ca(OH)23CaOAl2O3Ca(OH)2 12H2O 3CaOAl2O3+12H2O+Ca(OH)23CaOAl2O3Ca(OH)2 12H2O n n(4)(

9、4)铁铝酸四钙（铁铝酸四钙（4CaOAl2O3Fe2O3 4CaOAl2O3Fe2O3）：占水泥重量的）：占水泥重量的10 10，能促进早，能促进早期强度。期强度。n n 4CaOAl2O3Fe2O3+2Ca(OH)2+10H2O3CaOAl2O36H2O+4CaOAl2O3Fe2O3+2Ca(OH)2+10H2O3CaOAl2O36H2O+3CaOFe2O36H2O 3CaOFe2O36H2On n（5 5）硫酸钙）硫酸钙n n 3CaSO4+3CaOA12O3+32H2O3CaOAl2O33CaSO432H2O 3CaSO4+3CaOA12O3+32H2O3CaOAl2O33CaSO432

10、H2O 第13 页/共67 页第十三页，共67 页。水化速度 水泥矿物的水化强度第14 页/共67 页第十四页，共67 页。22、粘土颗粒与水泥、粘土颗粒与水泥(shu(shun)n)水化物的作用水化物的作用（1）离子交换和团粒化作用软土作为一个多相散布系，当它和水结合时就表现出一般的胶体特征，例如土中含量最多的二氧化硅遇水后，形成硅酸胶体微粒，其表面带有钠离子Na+或钾离子K+，它们能和水泥水化生成的钙离子Ca2+进行当量吸附交换，使较小的土颗粒形成较大的土团粒，从而使土体强度提高。水泥水化生成的凝胶粒子的比表面积比原水泥颗粒大1000 倍，因而产生很大的表面能，有强烈的吸附活性，能使较大的

11、土团粒进一步结合起来，形成水泥土的团粒结构，并封闭各土团之间的空隙，形成坚固的联结。从宏观上来看也就是使水泥土的强度大大提高。（2）凝硬反应 随水泥水化反应的深入，溶液中析出大量(dling)的钙离子，当其数量超过上述离子交换的需要量后，则在碱性的环境中，能使组成粘土矿物的二氧化硅及三氧化二铝的一部分或大部分与钙离子进行化学反应。随着反应的深入，逐渐生成不溶于水的稳定的结晶化合物 第15 页/共67 页第十五页，共67 页。33、碳酸化作用、碳酸化作用 水泥水化物中游离的氢氧化钙能吸收水泥水化物中游离的氢氧化钙能吸收(xshu)(xshu)水中和空气中的二氧化碳，发水中和空气中的二氧化碳，发生

12、碳酸化反应，生成不溶于水的碳酸生碳酸化反应，生成不溶于水的碳酸钙。钙。Ca(OH)2+CO2CaCO3+H2O Ca(OH)2+CO2CaCO3+H2O 第16 页/共67 页第十六页，共67 页。水泥(shun)第17 页/共67 页第十七页，共67 页。水泥(shun)水泥(shun)系材料第18 页/共67 页第十八页，共67 页。三、水泥土的物理三、水泥土的物理(wl(wl)力学性质力学性质（一）物理性质(wl xngzh)（1）重度由于拌入软土中的水泥浆的重度与软土的重度相近，所以水泥土的重度与天然软土的重度相差不大。土的天然重度0（kN/m3）水泥掺入比aw（）水泥土得重度（kN/

13、m3）（-0）/0100%17.15 17.18 0.5%7 17.22 0.7%10 17.29 1.1%12 17.38 1.6%15 17.41 1.8%17.17 17.25 0.6%15 17.44 1.7%20 17.44 1.7%17.15 17.3 1.1%15 17.5 2.3%25 17.6 2.9%第19 页/共67 页第十九页，共67 页。土的天然比重水泥掺入比aw（）水泥土的比重（-0）/0100%2.7065 2.708 0.1%10 2.712 0.2%15 2.736 1.1%20 2.768 2.3%25 2.781 2.8%（2）比重由于水泥的比重比一般软土

14、（2.65 2.75）大，故水泥土的比重也比天然(tinrn)土的大。由表可见，尽管水泥掺入比为25 时，水泥土的比重也仅比天然(tinrn)软土增加3。第20 页/共67 页第二十页，共67 页。（3 3）含水量）含水量水泥土在硬凝过程中，由于水泥水化等反应，使部分自由水以结晶水的形 水泥土在硬凝过程中，由于水泥水化等反应，使部分自由水以结晶水的形式固定下来，故水泥土的含水量略低于原土样的含水量，如表所示试验 式固定下来，故水泥土的含水量略低于原土样的含水量，如表所示试验结果 结果(ji gu(ji gu)，水泥土含水量比原土样的含水量减少，水泥土含水量比原土样的含水量减少0.5%0.5%7

15、.0%7.0%，且随，且随着水泥掺入比的增加而减小。着水泥掺入比的增加而减小。土样含水量w0水泥掺入比aw（）水灰比水泥土含水量w 含水量减少量w0-w 46.630.541.0 5.65 41.8 4.87 41.9 4.710 41.2 5.415 40.4 6.220 39.4 7.25050.549.6 0.47 48.9 1.110 47.7 2.312 46.9 3.115 46.1 3.9第21 页/共67 页第二十一页，共67 页。（4）渗透性水泥土被用作深基坑开挖和大坝用的防水(fn shu)帐幕、垃圾处理场的防渗处理等工程时，其低渗透性起了重要作用。影响水泥土渗透性的因素与

16、影响水泥土强度的因素相类似。Nagaraj et al.和Yamadera 在研究原状土和水泥土（掺入比5）的渗透性和压缩性时，得到当它们具有孔隙比相同时，尽管压缩性差别很大，但它们的渗透性相差不大的结论。Okumura 以及Suzuki 等通过大量的试验，得到水泥土的渗透性随含水量减小而降低，随水泥用量增大而降低的结论，并且得到当水泥用量达到15 20 时，水泥土的渗透系数比原状土小二到三个数量级。原状土渗透系数k0(cm/s)水泥掺入比aw（）水泥土渗透系数k(cm/s)龄期t（d）5.16 10-57 1.01 10-510 7.25 10-615 3.97 10-620 8.92 10

17、-72.53 10-67 8.30 10-710 4.83 10-715 2.09 10-720 1.17 10-7第22 页/共67 页第二十二页，共67 页。（二）力学(l xu)性质1 1、无侧限抗压强度、无侧限抗压强度水泥土的无侧限抗压强度一般为 水泥土的无侧限抗压强度一般为300 300 4000kPa 4000kPa，即比天然软土大几十倍至数百倍。，即比天然软土大几十倍至数百倍。表 表2-5 2-5 为水泥土 为水泥土90d 90d 龄期的无侧限抗压强度试验结果。其变形特征随强度不同 龄期的无侧限抗压强度试验结果。其变形特征随强度不同而介于脆性体与弹塑性体之间，水泥土受力开始阶段，

18、应力与应变关系基本 而介于脆性体与弹塑性体之间，水泥土受力开始阶段，应力与应变关系基本上符合虎克定律。当外力达到极限强度的 上符合虎克定律。当外力达到极限强度的70%70%80%80%时，试块的应力和应变 时，试块的应力和应变关系不再继续保持直线 关系不再继续保持直线(zhxin)(zhxin)关系，当外力达到极限强度时，对于强度大 关系，当外力达到极限强度时，对于强度大于 于2 000kPa 2 000kPa 的水泥土很快出现脆性破坏，破坏后残余强度很小，此时的轴向 的水泥土很快出现脆性破坏，破坏后残余强度很小，此时的轴向应变约为 应变约为0.8%0.8%1.2%1.2%天然土的无侧限抗压强

19、度fcu0/MPa水泥掺入比aw（）水泥土的无侧限抗压强度fcu/MPa龄期t/dfcu/fcu00.0375 0.266 90 7.27 0.560 90 15.110 1.124 90 30.412 1.520 90 41.115 2.270 90 61.3第23 页/共67 页第二十三页，共67 页。第24 页/共67 页第二十四页，共67 页。影响(y ngxi ng)因素n n 水泥 水泥(shu(shu n)n)掺入比 掺入比第25 页/共67 页第二十五页，共67 页。经过对上海地区水泥加固饱和软粘土的无侧限抗压强度的大量试验(shyn)数据的分类数理统计，得到两者呈幂函数关系，

20、其经验方程式为式中 fcu1 水泥掺入比为aw1 的无侧限抗压强度(kn y qin d)；fcu2 水泥掺入比为aw2 的无侧限抗压强度(kn y qin d)；上式的适用条件是：aw=5%20%。；aw1/aw2=0.33 3.00。第26 页/共67 页第二十六页，共67 页。水泥标号(bioho)水泥土的强度随水泥标号(bioho)的提高而增加。一般说来，水泥标号(bioho)提高100 号，水泥土的强度fcu 约增大50%90%。如要求达到相同强度，水泥标号(bioho)提高100 号，可降低水泥掺入比2%3%。表2-6 为水泥标号(bioho)对水泥土的影响试验结果3。水泥标号(b

21、ioho)对水泥土强度的影响（引自刘建军，1992）表2-6水泥掺入比aw(%)7 10 15水泥标号425#525#425#525#425#525#无侧限抗压强度(90d)fcu(MPa)0.560 1.096 1.124 1.790 2.270 3.485fcu,525/fcu,4251.95 1.59 1.53第27 页/共67 页第二十七页，共67 页。水泥种类核工业部第四勘察院与同济大学在同一种(y zhn)淤泥质粉质粘土(w 36.4，e 1.03)中选用同一水泥掺入比(21)，对32.5 级矿渣水泥、32.5 级钢渣水泥、42.5 级普通硅酸盐水泥、52.5 级波特兰水泥作为对比

22、试验。从图中可以看出32.5级矿渣水泥和钢渣水泥的水泥土无侧限抗压强度fcu 要大于后两者，其原因可能是水泥中的矿渣、钢渣和粘粒水化反应的缘故。第28 页/共67 页第二十八页，共67 页。第29 页/共67 页第二十九页，共67 页。龄期水泥土(nt)的强度随着龄期的增长而提高，一般在龄期超过28d 后仍有明显增长见图2-12。根据试验及上海地区水泥加固饱和软粘土的无侧限抗压强度试验结果的回归分析，得到在其它条件相同时，不同龄期的水泥土(nt)无侧限抗压强度间关系大致呈线性关系见图2-13，这些关系如下26：fcu7=(0.47 0.63)fcu28（2-10）fcu14=(0.62 0.8

23、0)fcu28(2-11)fcu60=(1.15 1.46)fcu28(2-12)fcu90=(1.43 1.80)fcu28(2-13)fcu90=(2.37 3.73)fcu7（2-14)fcu90=(1.73 2.82)fcu14(2-15)上式中fcu7、fcu28、fcu28、fcu28、fcu90 分别为7d、14d、28d、60d和90d龄期的水泥土无侧限抗压强度。当龄期超过3个月后，水泥土的强度增长才减缓。同样(tngyng)，据电子显微镜观察，水泥和土的硬凝反应约需3个月才能充分完成。因此水泥土选用3个月龄期强度作为水泥土的标准强度较为适宜。一般情况下，龄期少于3d的水泥土强

24、度与标准强度间关系其线性较差，离散性较大。第30 页/共67 页第三十页，共67 页。第31 页/共67 页第三十一页，共67 页。外掺剂 外掺剂n n 不同的外掺剂对水泥土强度有着不同的影响。如木质素磺酸钙对水泥土强度的增长 不同的外掺剂对水泥土强度有着不同的影响。如木质素磺酸钙对水泥土强度的增长影响不大，主要起减水作用。石膏 影响不大，主要起减水作用。石膏(shgo)(shgo)、三乙醇胺对水泥土强度有增强作用，、三乙醇胺对水泥土强度有增强作用，而其增强效果对不同土样和不同水泥掺入比又有所不同，所以选择合适的外掺剂可 而其增强效果对不同土样和不同水泥掺入比又有所不同，所以选择合适的外掺剂可

25、提高水泥土强度和节约水泥用量。提高水泥土强度和节约水泥用量。第32 页/共67 页第三十二页，共67 页。养护温度国内外试验资料都说明，温度对短龄期水泥土强度的影响很大，Kawasaki 等研究了温度在10 50 变化时，温度对水泥含量分别为20 和30 的水泥土加固强度的影响，见图。从图中可以看出，温度高时，水泥与土的反应加快，故前期强度增长率大。但是日本的试验研究也表明，温度对水泥土强度的影响随着时间(shjin)的增长而减小，如图所示，不同养护温度下的无侧限抗压强度与20(标准养护室温度)的无侧限抗压强度之比值随着时间(shjin)的增长而逐渐趋近于1，说明温度对水泥土后期强度的影响较小

26、。第33 页/共67 页第三十三页，共67 页。pH 值研究表明，水泥(shun)在pH 值较高的条件下，有利于土壤颗粒中的硅酸盐和铝酸盐的溶解性，加快了水化反应的进行。但是当加固土的pH12.6 时，水化反应的主要生成物水化硅酸三钙会产生逆向反应见式2-17,这样大大降低水泥(shun)土的强度29。3CaO2SiO2xH2O 3CaO2SiO2xH2O+Ca(OH)2(C3S2HX)(Hydrated gel)第34 页/共67 页第三十四页，共67 页。粘粒含量Masaaki Gotoh 研究了土性即含水量、pH 值、烧失量、粘粒含量对水泥土(nt)强度的影响，得到了粘粒含量越高，其加固

27、强度越低。Woo 认为土的塑限增大或者粘粒含量增大，水泥的加固效果也越差。图为某一水泥掺量时，细粒土含量对抗压强度的影响。第35 页/共67 页第三十五页，共67 页。2、抗拉强度(qingd)3、抗剪强度(qingd)4、变形模量5、压缩系数和压缩模量（三）水泥土抗冻性能第36 页/共67 页第三十六页，共67 页。四、设计计算(j sun)（一）水泥土搅拌桩设计要求1、对地质勘察的要求2、加固形式的选择（柱状、壁状、块状）3、加固范围的确定第37 页/共67 页第三十七页，共67 页。四、设计计算（二）水泥土搅拌桩的计算1、桩状加固地基(dj)（1）单桩承载力的设计计算（2）复合地基(dj

28、)承载力计算第38 页/共67 页第三十八页，共67 页。四、设计计算(j sun)（二）水泥土搅拌桩的计算(j sun)1、桩状加固地基（1）单桩承载力的设计计算(j sun)（2）复合地基承载力计算(j sun)搅拌桩总数和置换率计算(j sun)：第39 页/共67 页第三十九页，共67 页。讨论水泥土的配比设计(shj)。1、水泥土的配比设计(shj)水泥系固化剂主要为不同品种、不同标号的普通硅酸接水泥、矿碴水泥和火山灰水泥以及为加固特殊土类而掺入的活性材料，石膏和碱性添加剂配制而成的特种水泥。对一船含水量不大的淤泥质粘土，常用标号为425 525的普通硅酸盐水泥，它的活性较好，早期和

29、后期的强度较稳定。矿碴水泥制成的水泥土，强度较前者高，但不稳定，需视土的具体成分，适当添加外加剂，才能取得良好的效果。对含水量较高、有机质含量较大或特殊成分的土类则采用特殊配方的特种水泥。第40 页/共67 页第四十页，共67 页。外加剂一般为：石膏、二乙醇胺、氯化钠，硫酸钠等早强剂和木质素磺酸钙等减水剂。主要的作用是增加水泥土的早强、缓凝和减水，促进(cjn)水泥土强度的进一步提高。增强剂为粉煤灰和磷石膏等，配置适量的增强剂可明显提高水泥土的强度。对于含有机质的土类，掺入20 左右水泥量的磷石膏，可明显地提高水泥土的强度。第41 页/共67 页第四十一页，共67 页。水泥系固化剂、外加剂和增

30、强剂三者按一定配比和地基土有机的配合才能形成一定强度和变形性质的水泥土。它的强度大小变化的规律与以下影响因素有关(yugun)：(1)水泥掺合量：以掺入比表示：式中 每立方土中掺加的水泥(shun)量，kg/m3；地基(dj)土的天然密度，kg/m3。5时，对于提高地基土的强度不明显；5时，其强度开始逐渐增大。工程上常用的约为720%，对特殊土 15。对粘性土100300kg/m3；对砂类土(150 350)；250500 kg/m3。水泥土的无侧限抗压强度随水泥掺入比的增大而增大，当对含水量较大或有机质含量较高的土第42 页/共67 页第四十二页，共67 页。(2)龄期：水泥土的无侧限抗压强

31、度随着龄期的增长(zngzhng)而增大，龄期28 天的强度仅达到最大强度的75；90 天后其强度增大率逐渐变缓。所以，以龄期90 天的强度作为标淮强度较为适宜。(3)水泥标号对水泥土强度的影响 水泥土的抗压强度随水泥标号的提高而增加，水泥标号每提高100 号，水泥土的强度约增大20%30%。第43 页/共67 页第四十三页，共67 页。(4)地基土的含水量和有机质含量：随着地基土含水量增大，搅拌后水泥(shun)土的无侧限抗压强度逐渐降低，甚至不硬化。土中有机质含量的增大，水泥(shun)土的无侧限抗压强度明显降低或不能制成硬化的水泥(shun)土。所以，对于这类土需添加减水剂和增强剂，选择

32、适当的水泥(shun)配合比，并通过现场试验确定。(5)外掺剂对强度的影响：不同的外掺剂对水泥(shun)土强度有着不同的影响，例如木质素璜酸钙对水泥(shun)土强度增长影响不大，主要起减水作用。石膏、三乙醇胺对水泥(shun)土强度有增强作用，而其增强效果对不同土样和不同水泥(shun)掺入比又有所不同，所以选择合适的外掺剂可以提高水泥(shun)土强度或节省水泥(shun)用量。第44 页/共67 页第四十四页，共67 页。(6)粉煤灰对水泥土强度的影响：粉煤灰湿一种工业废料，具有一定的活性，掺加粉煤灰的水泥土，其强度一般都比不掺粉煤灰的有所增长。不同水泥掺入比，当掺入与水泥等量的粉煤灰

33、后，强度均比不掺粉煤灰的提高10%，因此采用深层搅拌法加固(ji)软土时掺入粉煤灰，不仅可消耗工业废料，还可以提高水泥土的强度。第45 页/共67 页第四十五页，共67 页。(7)搅拌的条件和环境的影响：室内试验和现场搅拌的条件和环境不同，所以，在同一(tngy)配比条件下，两者所得的无侧限抗压强度的大小也是不同的，前者称为试验强度qul 后者为设计中采用的标准强度quck，两者的关系，按一般经验为：第46 页/共67 页第四十六页，共67 页。五、施工技术 选择合适的施工工艺对于保证水泥土的设计强度具有较大的重要性。如果工艺不合适，往往造成只搅拌不喷浆；只转动不搅拌、土体呈同心圆转动等现象，

34、其后果是泥浆、泥块、水泥浆分离不混和，上下不均，强度不匀、总强度极低。因此，对不同深度、不同土类的搅拌桩应分别采用不同的工艺和流程。主要的问题选用适合(shh)的搅拌机功率，搅拌头的类型，搅拌的流程。对于打人深度在10 15m 左右的搅拌桩，搅拌的功率可用35 45kW 和一般搅拌头即可。对于深度达到20m 的搅拌桩、且又要求水泥土具有较高的强度，搅拌机的功率相应要增大到55 60kW，搅拌头的直径和喷浆压力也要相应增大。第47 页/共67 页第四十七页，共67 页。1、搅拌(jiobn)机械第48 页/共67 页第四十八页，共67 页。第49 页/共67 页第四十九页，共67 页。第50 页

35、/共67 页第五十页，共67 页。第51 页/共67 页第五十一页，共67 页。2、施工(sh gng)顺序第52 页/共67 页第五十二页，共67 页。第53 页/共67 页第五十三页，共67 页。施工(sh gng)注意事项见p252。六、施工质量控制和检验（一）施工质量控制 1.保证桩体的垂直度 为使搅拌桩基本垂直于地面，要特别注意深层搅拌机的平整度和导向架对地面的垂直度，应控制机械的垂直度偏斜不超过1%。2.保证桩位准确度 布桩位置与设计误差不得大于2cm，而成桩桩位偏差不应超过5cm。3.水泥应符合要求 对于喷浆搅拌工艺(gngy)所使用的水泥浆要严格按设计的配合比拌制，制备好的水泥

36、浆不得有离析现象，停置时间不宜过长。为防止水泥浆发生离析，应将水泥浆留在灰浆拌制机中进行不断搅动，直至送浆前才缓慢倒入集料斗中。对停置时间超过2 小时的水泥浆应降低标号使用。对于粉喷搅拌桩所使用的水泥粉要严格控制入贮灰罐的含水量，严禁受潮结块。不同水泥不得混用。第54 页/共67 页第五十四页，共67 页。4.确保(qubo)搅拌施工的均匀性(1)搅拌机械预搅下沉时应使土体充分搅碎。对遇到硬土，搅拌机下沉速度过慢时，对于喷浆搅拌可采用冲水下沉，但在喷浆提升前必须将输浆管中的存水排净。(2)严格按设计确定的参数控制水泥浆(粉)的喷出量和搅拌提升速度。水泥的供应量必须连续；一旦因故中断，必须将搅拌

37、头下沉到停浆(粉)面以下0.5m 处，待恢复供浆(粉)后再搅拌提升，以防断桩。(3)应控制重复搅拌时的下沉和提升速度，以保证加固深度范围内每一深度均得到充分搅拌。第55 页/共67 页第五十五页，共67 页。5.确保壁状加固体的连续性 对设计要求搭接成壁的桩应连续施工，相邻桩的施工间隔不得超过24 小时。相邻桩的重叠不得小于20cm。6.施工记录应详细(xingx)施工记录必须有专人记录负责，深度记录偏差不得大于5cm；时间记录误差不得大于2s。施工中发生的问题和处理情况，应如实记录。第56 页/共67 页第五十六页，共67 页。（二）施工(sh gng)质量检验 1.材料质量检验 现场使用的

38、固化剂和外掺剂必须按设计要求的配方通过现场加固土的强度试验，进行材料质量检验，合格后方可使用。2.工程桩质量评定 及时检查施工(sh gng)记录，根据预定的施工(sh gng)工艺对工程桩进行质量评定。对于不合格工艺要求的工程桩需根据其所在位置、数量等具体情况，通过质量分析，提出补桩或加强附近工程桩等措施。第57 页/共67 页第五十七页，共67 页。3.钎探检测 在工程桩成桩后7 天内，使用轻便触探仪(N10)进行钎探，以判断桩身强度(qingd)，同时检查搅拌均匀程度。检验的桩数一般应占工程桩的2%5%。当桩身的N10 锤击数比原地基土的N10 锤击数增加1.5 倍以上时，搅拌桩的桩身强

39、度(qingd)基本上满足设计要求。4.取样检验 从开挖外露的桩体中凿取试块或采用岩芯钻孔取样，直接测定工程桩的桩身强度(qingd)，观察搅拌均匀程度。5.开挖检验 对桩体搭接或整体性要求严格的工程，可根据工程设计要求，在工程桩的养护达到一定龄期时，选取一定数量的桩体进行开挖，直接检验加固土体的外观质量，搭接质量以及整体性，致密性。6.现场载荷试验 对场地工程地质复杂的大型工程，用现场载荷试验的方法，测试桩的承载能力。一般仅进行单桩垂直荷载试验；对特别大型的工程也可进行两根以上带承台的群桩复合地基试验。第58 页/共67 页第五十八页，共67 页。第59 页/共67 页第五十九页，共67 页。第60 页/共67 页第六十页，共67 页。第61 页/共67 页第六十一页，共67 页。第62 页/共67 页第六十二页，共67 页。第63 页/共67 页第六十三页，共67 页。第64 页/共67 页第六十四页，共67 页。第65 页/共67 页第六十五页，共67 页。第66 页/共67 页第六十六页，共67 页。感谢您的观看(gunkn)！第67 页/共67 页第六十七页，共67 页。