石油存储罐压力容器毕业论文设计.doc

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1、目录毕业设计任务书.开题报告.指导教师审查意见.评阅教师评语.答辩会议记录 中文摘要外文摘要1前言12选题背景23方案论证24 工艺设计34.1 液化石油气参数的确定34.2 设计温度34.3 设计压力44.4 设计储量55 机械设计55.1 初步选型：55.2 筒体设计55.3 封头设计66壁厚设计76.1各项参数76.2筒体壁厚设计计算86.3封头壁厚设计与强度校核107开孔补强和人孔的设计117.1人孔设计选型117.2人孔补强计算128 安全阀和液面计选型158.1安全阀的选型与校核158.2液面计的选型189接管，法兰，垫片和螺栓的选择199.1、接管和法兰199.2 垫片的选择22

2、9.3 螺栓（螺柱）的选择2310 鞍座选型和结构设计2410.1鞍座选型2410.2 鞍座位置的确定2711 焊接接头的设计2811.1 筒体和封头的焊接：2811.2 接管与筒体的焊接：2812 主要参数汇总表2813 总结29参考文献30致谢32第 31页 （共32页）1前言随着石油化学工业的发展，液化石油气作为一种化工基本原料和新型燃料，已愈来愈受到人们的重视。在化工生产方面，液化石油气经过分离得到乙烯、丙烯、丁烯、丁二烯等，用来生产合塑料、合成橡胶、合成纤维及生产医药、炸药、染料等产品。然而,由于液化石油气具有易燃易爆的特性,与空气混合能形成爆炸性混合物.遇热和明火有燃烧爆炸的危险。

3、因此，液化石油气的储存安全性、可靠性、实用性、经济性就自然被作为设计液化石油气储罐的基本考虑因素。本次设计的50立方米液化石油气储罐常用于乡镇的液化石油气加气站储存液化石油气，对于生产生活具有重要意义。本次设计中综合考虑经济性、实用性、安全可靠性等。各项设计参数都参考了行业使用标准或国家标准，这样使设计有章可循，并考虑结构方面的要求，合理进行设计。其设计包括了液化石油气储罐的工艺设计、机械设计、壁厚设计、人孔的开孔及补强、安全阀、液面计等部件的选型，对应的接管、法兰、垫片等选取，支座的选型，焊接头的设计等。通过这些时间的学习，现在储罐的发展趋势为：（1）大型化 通过大量大型储罐的设计、建造和使

4、用发现,采用大容量油罐储油具有节省钢材、减少占地面积、方便操作管理、减少油罐附件及管线长度和节省投资等优点 （2）新型材料的应用油罐的大型化而产生的主要问题之一就是对材料的要求更高。为了避免底层罐壁过厚带来的整体热处理问题和解决焊接问题,对于大型油罐的设计,均采用高强度钢。大型油罐一般采用屈服强490MPa 级的钢材。武钢联合有关单位自主研制的WH610D2 钢板不仅具有高强度、高韧性,而且具有优良的焊接性能,尤其是能够适用于大线能量焊接工艺条件 对于公称容积小于100立方的液化石油气储罐，目前国内研究已趋向于成熟，因此，这次的设计相对于其他小型储罐的设计没有太大的区别。安全性和经济性作为设计

5、的两大准则。 2选题背景 题目来源：随着我国经济社会的全面发展,能源行业亦面临着巨大的发展空间。中国的能源结构中，煤炭占据着很大的比例，石油液化气作为一种较清洁能源，现在正被广泛地使用。但是液化石油气具有遇明火易燃易爆的危险性和一定的毒，随之而来的问题就是液化石油气的储存问，液化石油气的储罐要求非常严格。因此，液化石油气储罐的设计对于日常生活和石油天然气行业的发展就显得尤为重要。尤其是在安全性何方或防爆方面。液化石油气贮罐是盛装液化石油气的常用设备, 常温贮罐一般有两种形式: 球形贮罐和圆筒形贮罐。在一般中、小型液化石油气站内大多选用卧式圆筒形石油液化气贮罐,因为圆筒形石油液化气贮罐具有加工制

6、造安装简单, 安装费用少等优点。卧式圆柱形石油液化气贮罐应用也极为广泛。由于它具有承受较高的正压和负压的能力，有利于减少油品的蒸发损耗，也减少了发生火灾的危险性。本课题的目的：本课题所设计的储罐公称容积为50立方米，属于小型储罐，这种小型储罐应用也极为广泛。由于它具有承受较高的正压和负压的能力，有利于减少油品的蒸发损耗，也减少了发生火灾的危险性。它可在机械，一成批制造，然后运往工地安装，便于搬运和拆迁，机动性较好。缺点是容量一般较小，用的数量多，占地面积大。它适用于小型分配油库、农村油库、城市加油站、部队野战油库或企业附属油库。在大型油库中也用来作为附属油罐使用，如放空罐和计量罐等。本课题所设

7、计的液化石油气储罐对于日常生活生产具有重要意义。3方案论证 根据本次设计的储罐容量为50立方米，而且使用地点问湖北荆州，设此储罐在液化石油气加气站使用。此储罐容量小于100立方米，根据经验，选用卧式储罐；根据液化石油气大体的成分，初步计算出液化石油气的设计压力为1.9MP左右，故根据化工工艺设计手册（下）常用设备系列，Pc4MP,承受内压的容器，常采用卧式椭圆形封头容器。优点：便于成批制造，然后运往工地安装，便于搬运和拆迁，机动性较好；而且避免了立式储罐过高引起人们恐慌。缺点：容量一般较小，用的数量多，占地面积大。4 工艺设计 4.1 液化石油气参数的确定液化石油气的主要组成部分由于石油产地的

8、不同，各地石油气组成成分也不同。取其大致比例如下：表1 液化石油气成分组成成分异辛烷乙烷丙烷异丁烷正丁烷异戊烷正戊烷乙炔各成分百分比0.012.2549.323.4821.963.791.190.02对于设计温度下各成分的饱和蒸气压力如下：表2 各温度下各组分的饱和蒸汽压温度，饱和蒸汽压力，MPa异辛烷乙烷丙烷异丁烷正丁烷异戊烷正戊烷乙炔-2501.30.20.060.040.0250.0070-2001.380.270.0750.0480.030.0090002.3550.4660.1530.1020.0340.02402003.7210.8330.2940.2050.0760.058050

9、071.7440.670.50.20.160.00114.2 设计温度 根据本设计工艺要求，使用地点为荆州市的室外，用途为液化石油气储配站工作温度为-2048，介质为易燃易爆的气体。从表中我们可以明显看出,温度从50降到-25时,各种成分的饱和蒸气压力下降的很厉害,可以推断,在低温状态下,由饱和蒸气压力引起的应力水平不会很高。由上述条件选择危险温度为设计温度。为保证正常工作，对设计温度留一定的富裕量。所以，取最高设计温度t=50，最低设计温度t=25。根据储罐所处环境，最高温度为危险温度，所以选t=50为设计温度。4.3 设计压力该储罐用于液化石油气储配供气站，因此属于常温压力储存。工作压力为

10、相应温度下的饱和蒸气压。因此，不需要设保温层。根据道尔顿分压定律，我们不难计算出各种温度下液化石油气中各种成分的饱和蒸气分压，如表：表3 各成分在相应温度下的饱和蒸汽压温度, 饱和蒸气分压, MPa异辛烷乙烷丙烷异丁烷正丁烷异戍烷正戍烷乙烯-2500.0290.09460.0140.00880.000950.0000830-2000.0310.1270.01760.01050.001140.0001090000.0530.22040.03590.02240.001290.00025602000.0840.3940.0690.0450.002880.0006305000.1580.08250.1

11、5730.10980.007580.00190有上述分压可计算再设计温度t=50时，总的高和蒸汽压力P=0.01%0+2.25%7+47.3%1.744+23.48%0.67+ （1）21.96%0.5+3.79%0.2+1.19%0.16+0.02%0.0011=1.25901 MPa 因为：P异丁烷（0.2）P液化气(1.25901)P丙烷（1.947）当液化石油气在50时的饱和蒸汽压力高于异丁烷在50时的饱和蒸汽压力时，若无保冷设施，则取50时丙烷的饱和蒸汽压力作为最高工作压力。对于设置有安全泄放装置的储罐，设计压力应为1.051.1倍的最高工作压力。所以有Pc=1.11.744 =1.

12、92MPa。4.4 设计储量参考相关资料，石油液化气密度一般为500-600Kg/m3，取石油液化气的密度为580Kg/m3，盛装液化石油气体的压力容器设计储存量为： W=Vt=0.950580=26.1t （2） 5 机械设计5.1 初步选型：对于承受内压，且设计压力Pc=2.1417MPa50m 公称容积误差小于百分之五 且比较接近，所以结构设计合理。6壁厚设计6.1各项参数（1）设计温度T=50。（2）差得液化石油气的密度约为580Kg/m3,设计压力P=1.92MPa，液体静压力，由计算可知液体静压力可以忽略不计。（3）材料选择：根据介质的易燃易爆、有毒、有一定的腐蚀性等特性，存放温度

13、为-2048，最高工作压力等条件。根据GB150-1998表4-1，选用筒体材料为低合金钢16MnR（钢材标准为GB6654）t=185MPa。选用16MnR为筒体材料，适用于介质含有少量硫化物，具有一定腐蚀性，壁厚较大（8mm）的压力容器。（4）腐蚀裕量C2：查腐蚀数据手册，Q345R耐天然气腐蚀，其这里取，若设计寿命为20年，则腐蚀余量取为。（5）焊缝系数：根据压力容器安全技术监察规程规定，液化石油气储罐应视为第三类压力容器，筒体纵焊缝应采用全焊透双面焊缝，且100%无损探伤，所以。（7）液柱静压力：根据设计为卧式储罐，所以储存液体最大高度h maxD=2600mm。P静（max）=gh

14、maxgD=5809.82.3=14.05Kpa 可以忽略不记。（7）许用应力：假设钢板厚度在1635mm之间，查表3.1得。表5 1635钢板许用应力16MnR在下列温度（）下的许用应力（MPa）100185185（8）钢板负偏差C1：对于低碳钢和低合金钢，需满足腐蚀裕度C21mm，取C2=2mm查标准HG20580-1998钢制化工容器设计基础规定表7-1知，钢板厚度负偏差C1=0.25mm。而当钢材的厚度负偏差不大于0.25mm，且不超过名义厚度的6%时，负偏差可以忽略不计，故取C1=0，C=C1+C2=2+0 =2。6.2筒体壁厚设计计算6.2.1壁厚计算根据GB150，初选厚度为62

15、5mm，最低冲击试验温度为-20，热轧处理。 （6） d=+C2=16.02+2=18.0mm ， n=d+C1=16.51+0=16.51mm圆整后取名义厚度n=18mm ，t没有变化，故取名义厚度18mm合适。式中：筒体的计算厚度，mm；计算压力，MPa；焊接接头系数；筒体的内直径，mm；设计温度下筒体材料的许用应力，MPa；，6.2.2筒体水压试验校核对于Q345R材料，试验时水温应高于5，其常温许用应力和在试验压力下的许用应力，屈服点，卧置试压。内压容器液压试验压力规定为： （7） 式中：试验压力，；设计压力，；容器元件材料在试验温度下的许用应力，；容器元件材料在设计温度下的许用应力，

16、；不计 应力校核时应计入液柱静压，由于压力试验时容器承受的试验压力高于其设计压力，因此在压力试验时应按式（3-3）对试验压力下容器壳体的周向应力进行校核。 （8）式中： 试验压力下的筒壁周向薄膜应力，； 试验压力，； 圆筒内直径，； 圆筒的有效厚度，；水压试验下的筒壁周向薄膜应力圆筒的有效厚度 (9) 所以筒体壁厚满足水压试验时的强度要求。 6.3封头壁厚设计与强度校核6.3.1封头计算 厚度按下列公式计算： (10) 式中：系数，对标准椭圆形封头；封头的计算厚度，mm；设计压力，MPa；焊接接头系数；封头的内直径，mm；设计温度下筒体材料的许用应力，MPa；将数据， 带入（10）式，同理，选

17、取C2=2 mm ，C1=0 mm 。 n=+C1+C2=13.53+2+0=15.53mm 取名义厚度为n=18mm，跟筒体一样，选择厚度为18mm的16MnR材料合适。6.3.2封头最小壁厚校核：因为： (11) 因此选择名义厚度为20mm的封头厚度满足要求。6.3.3设计温度下的应力校核在设计温度下根据公式可得： （12）满足要求7 开孔补强和人孔的设计7.1 人孔设计选型图2 水平吊盖人孔查压力容器与化工设备实用手册，因筒体长度85009000mm，只需开一个人孔，可选水平吊盖人孔。由使用地为荆州市室外，确定人孔的公称直径DN=500mm，以方便工作人员的进入检修。配套法兰与上面的法兰

18、类型相同，根据HG/T 21518-2005回转盖带颈对焊法兰人孔，查表3-1，由PN=2.5MPa选用凹凸面的密封形式MFM，8.8级35CrMoA等长双头螺柱连接。其明细见下表6表6 人孔法兰形式表（参照回转盖带颈对焊法兰）密封面形式公称压力公称直径dwsdDbABL螺柱数量螺母数量凹凸面2.5MPa50053012500730660270134485455405200300302040 图3 回转盖带颈对焊法兰人孔7.2人孔补强计算7.2.1人孔选型对筒体：，根据公称压力PN2.5MPa，公称直径DN500mm，选择回转不锈钢人孔，密封面型式FM，尺寸为，接管材质为20号钢管。对接管，按

19、GB/150标准，则 开孔直径接管计算厚度 （13）接管有效厚度 （14）开孔所需要的补强面积 （15） 有效补强范围确定如下有效补强宽度 （16）外侧有效补强高度 （17）内侧有效补强高度 在有效补强范围以内，壳体的多余补强面积为 （18） 在有效补强范围以内，接管的多余补强面积为 （19） 在有效补强范围内，焊缝面积为（焊缝腰高取较薄板的厚度）。在有效补强范围内，总有效补强面积 （20）因为 所以开孔后需要补强。7.2.2 补强圈的计算与选型补强圈的计算如下：补强圈材料选用与壳体相同材料，即16MnR应该增加的补强面积 按JB/T 4736-2002 补强圈 标准中C型15坡口，时，补强圈

20、外径，所以所需要的补强圈的厚度 （21）考虑到腐蚀裕量和钢板厚度负偏差，取补强圈的名义厚度。补强圈标记为： 图4 补强圈示意图8 安全阀和液面计选型8.1安全阀的选型与校核8.1.1安全阀的选型液化石油气储罐的设计压力在1.6MP以上，属于第三类压力容器，必须设置安全阀。安全阀的选型时，首先要根据安全阀的排放压力进行初步选型，再根据设备超压所需的最大泄放量应小于所选安全阀的最大泄放量为标准进一步校核。50时液化石油气的饱和蒸汽压最高为1.744MPa(表压)，安全阀的排放压力： （22） 选择型号为A42Y-16C的弹簧式全启封闭型安全阀，密封面材料为硬质合金，阀体为碳钢，公称压力为2.5MP

21、a（25kg/cm2）。按我国压力容器安全技术监察规程规定，液化石油气储罐的安全泄放量用下式计算： （23） 式中： 液化石油气储罐的安全泄放量，kg/h； 在泄放状态下液化气体的汽化潜热，kJ/kg；系数，对于容器在地面上时，=1；容器的受热面积，m2； （24）对封头为椭圆形的卧式容器安装在地面上，无喷淋装置，查有关手册可得排放状态，液化石油气的汽化潜热为，系数。将数据带入公式可得储罐的安全泄放量为： （25）安全阀额定排量可按下式计算： （26）式中：安全阀的额定排量，kg/h；安全阀的排放压力（绝对），MPa；安全阀的排气温度，K；介质的分子量，；安全阀的排气面积，；气体的特性系数；已

22、知丙烷的绝热指数，则其特性系数为 （27） 全启式安全阀的公称直径与流道直径如下表4.3所示。可得的全启式安全阀（PN2.5），流道直径为。所以安全阀的流道面积为： （28）表7 全启式安全阀的公称直径与流道直径表公称直径（mm）202532405080100150流道直径mm全启式PN1.6,2.5,6.42025325065100PN10202532405080PN16,321520PN1.6,2.5,4.0,6.416202532406580微启式PN16123214查有关数据可得液化石油气的临界压力；临界温度；饱和蒸汽压为1.92的液化石油气，其饱和温度约排放状态的液化石油气，其对比压

23、；对比温度。查表得液化石油气在此条件下的压缩系数为。液化石油气的分子量约为。将上述数据带入以下公式，得安全阀的额定排量为： （29）比较安全阀的排量与容器的安全泄放量可知：安全阀设定泄放量和额定泄放量，选择，DN100，PN2.5，型号A42Y-16启封闭型的弹簧式全安全阀符合要求。图5 安全阀示意图8.1.2安全阀法兰的确定查HG510658知安全阀进口法兰的型号为凹凸面对焊法兰，其尺寸如下：表8 安全阀法兰规格型号公称直径管子法兰重量双头螺栓橡胶石棉垫DNdHDD1D2D4D6bh凸面凹面数量直径/长度外径内径厚度10010823019016214915024627.256.538M167

24、514910828.2液面计的选型根据容器的工作温度为-20480C,设计压力为Pc=1.92MP，密度为580kg/m3，查化工容器及设备设计简明手册玻璃管液面计适用于工作压力小于1.6MP；选择磁性液面计：测量范围300-10000mm,工作压力：（高压性）=4.0MP, 介质温度：（标准型）-200C-1500C，。故选择磁性液面计图6 磁性液面计9接管，法兰，垫片和螺栓的选择9.1、接管和法兰图7 筒体整体、接管、人孔分布图液化石油气储罐应设置排污口，气相平衡口，气相口，出液口，进液口，人孔，液位计口，温度计口，压力表口，安全阀口，排空口。根据压力容器与化工设备实用手册PN=2.5MP

25、a时，可选接管公称通径DN=80mm。根据设计压力PN=1.9184MPa，查HG/T 20592-97钢制管法兰表4-4，选用PN2.5MPa带颈平焊法兰（SO），由介质特性和使用工况，查密封面型式的选用，表3.0.2。选择密封面型式为突面（RF），压力等级为1.04.0MPa，接管法兰材料选用16MnR。根据各接管公称通径，查表4-4得各法兰的尺寸。图8 带颈平焊钢制管法兰表9 法兰尺寸名称公称通径DN钢管外径B连接尺寸法兰厚度C法兰高度H法兰颈法兰内径B1坡口宽度b法兰外径D螺栓孔中心圆直径K螺栓孔直径L螺栓孔数量n螺栓ThB系列液位计口3238140100188M16183060395

26、放气管8089200160188M162440118916安全阀口100108100160188M162440118916排污口8089200160188M162440118916液相出口8089200160188M162440118916液相进口8089200160188M162440118916压力表口202510575144M12162645264温度计口202510575144M12162645264接管外径的选用以B国内沿用系列（公制管）为准，对于公称压力0.25PN25MPa的接管，查压力容器与化工设备实用手册普通无缝钢管，选材料为16MnR。对应的管子尺寸如下如表：表10 管子尺

27、寸名称公称直径管子外径数量管口伸出量管子壁厚伸长量质量（kg）液位计管323821003.50.447放气管8089115041.26安全阀100108115041.26排污口8089115041.26液相出口8089115041.26液相进口8089115041.26压力表口2025115030.244温度计口2025110030.2449.2 垫片的选择查钢制管法兰、垫片、紧固件，表4.0.2-3凹凸面法兰用MFM型垫片尺寸，根据设计压力为Pc=1.9184MPa，采用金属包覆垫片，选择法兰的密封面均采用MFM（凹凸面密封）。金属材料为纯铝板L3，标准为GB/T 3880，最高工作温度20

28、0，最大硬度40HB。填充材料为非石棉纤维橡胶板，代号为NAS，最高工作温度为290。得对应垫片尺寸如下：图9 垫片表11 垫片尺寸管口名称公称直径DN(mm)内径D1(mm)外径D2(mm)厚度(mm)液位计口3261.5823放气管801201423人孔5005305753安全阀801201423排污口801201423液相出口801201423液相进口801201423气相管2045.5613压力表口2045.5613温度计口2045.56139.3 螺栓（螺柱）的选择 根据密封所需压紧力大小计算螺栓载荷，选择合适的螺柱材料。计算螺栓直径与个数，按螺纹和螺栓标准确定螺栓尺寸。选择螺栓材料

29、为Q345。查钢制管法兰、垫片、紧固件中表附录，得螺柱的长度和平垫圈尺寸：图10 双头螺柱图3 螺母表12 螺栓及垫片尺寸管口名称公称直径螺纹螺柱长紧固件用平垫圈 mmd1d2h液位计管32M168517303放气管80M1610017303安全阀80M1610017303排污口80M1610017303液相出口80M1610017303液相回流管80M1610017303液相进口80M1610017303气相管80M1610017303压力表口20M127513242.5温度计口20M127513242.510 鞍座选型和结构设计10.1鞍座选型常用卧式容器支座形式主要有鞍式支座,圈座和支腿

30、三种。鞍式支座是应用最广泛的一种卧式支座。鞍式支座适用于较重的大设备，由一块鞍形板、两块支撑板、一块底板及一块竖板组成。支撑板焊于鞍形板和底板之间，竖板被焊接在它们的一侧，底板搁在地基上，并用地脚螺栓加以固定。卧式设备一般用两个鞍式支座支承，当设备过长，超过两个支座允许的支承范围的，应增加支座数目。双鞍座中一个支座为固定支座，另一个鞍座为滑动支座。所以本次设计选择鞍式支座。根据工作温度为-2048，按JB/T 4731-2005 表5-1选择鞍座材料为16MnR，使用温度为-20250，许用应力为sa= 170MPa。估算鞍座的负荷：计算储罐总重量 m=m1+2m2+m3+m4 (30)其中：

31、m1 为筒体质量：对于16MnR普通碳素钢，取=7.85103kg/m3 m1=DL (31) =2.68.51810-37.85103=9805.3722kg m2为单个封头的质量：查标准JB/T 4746-2002 钢制压力容器用封头中标B.2 EHA椭圆形封头质量，可知m2=1064.2kg m3为充液质量：液化石油气水故m3（max）=水V=1000V (32) =1000（/42.628.5+22.5131）=50168.72kg m4为附件质量：选取人孔后，查得人孔质量为331 kg，其他接管质量总和估为400 kg。综上述：总质量 m=m1+2m2+m3+m4=9805.3722

32、+21064.2+50168.72 +400=45593.845kg 62502.4922kg (33) 每个鞍座承受的重量为 G/2=mg/2=62502.49229.8/2=306.2 kN (34)由此查JB 4712.1-2007 容器支座。选取轻型，焊制A，包角为120，有垫板的鞍座.，筋板数为6。查JB 4712.1-2007表3得鞍座尺寸如表5，示意图如下图：表 13 鞍座支座结构尺寸公称直径DN2600腹板210垫板b4500允许载荷Q/kN440 筋板l3295410鞍座高度h250b2268e120底板l11800b3290螺栓间距l21640b130038螺孔/孔长D/l

33、20/40114弧长3030重量kg298图4 鞍座10.2 鞍座位置的确定因为当外伸长度A=0.207L时，双支座跨距中间截面的最大弯矩和支座截面处的弯矩绝对值相等，从而使上述两截面上保持等强度，考虑到支座截面处除弯矩以外的其他载荷，面且支座截面处应力较为复杂，故常取支座处圆筒的弯矩略小于跨距中间圆筒的弯矩，通常取尺寸A不超过0.2L值，为此中国现行标准JB 4731 钢制卧式容器规定A0.2L=0.2（L+2h），A最大不超过0.25L.否则由于容器外伸端的作用将使支座截面处的应力过大。由标准椭圆封头 (35)有 h=H-Di / 4=690-2600/4=40mm故 A0.2(L+2h)

34、=0.2(8500+240)=1716mm由于接管比较多，所以固定支座位于储罐接管较多的左端。此外，由于封头的抗弯刚度大于圆筒的抗弯刚度，故封头对于圆筒的抗弯刚度具有局部的加强作用。若支座靠近封头，则可充分利用罐体封头对支座处圆筒截面的加强作用。因此，JB 4731 还规定当满足A0.2L时，最好使A0.5R m（Rm=Ri+n/2），即Rm=1716+18/2=1725mm 。A0.5Rm =0.51716=858 mm ,取A=860 mm 综上述：A=860 mm （A为封头切线至封头焊缝间距离，L为筒体和两封头直边段的总长）注：接管和法兰按最大重量的选取。11 焊接接头的设计11.1 筒体和封头的焊接： b=02 p=23采用Y型对接焊接头和手工电弧焊，综合考虑材料选用16MnR焊条类型：E5018 铁粉低氢钾型图5 Y型坡口11.2 接管与筒体的焊接： b=2+0.5 p=2+0.5 图6 带补强圈焊接接头结构12 主要参数汇总表表14 储罐各项参数钢制卧式容器设计人杨雪静计算条件简图设计压力P1.92MP设计温度500C