地下车库顶板行车专项方案【实用文档】doc.doc

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1、地下车库顶板行车专项方案【实用文档】doc文档可直接使用可编辑，欢迎下载目录一、工程概况1二、地下室顶板施工荷载计算的依据三、消防车道及消防登高面可行性论证2四、地下室顶板增设车道梁板配筋验算2五、行车道穿后浇带处加固方式及受力验算3六、行车道混凝土面层保护措施6七、行车道周边梁加固措施八、地下室顶板临时施工道路安全保障技术措施8九、附图8一、工程概况建设单位：宁波立成置业有限公司勘察单位：浙江华展工程研究设计院有限公司设计单位：中国联合工程公司监理单位:宁波和兴工程监理公司施工单位：宁波建工股份有限公司建设地点：宁波市江北区，西至康庄南路，南至规划路，北临北环北路。本工程标段主要子项包括:天

2、水家园以北地段-2a地块项目位于宁波市江北区，西至康庄南路，南至规划路，北临北环西路。总建筑面积36588平米，包括幢11层高层、1幢3层幼儿园,2层商业用房，其中高层住宅地上部分667平米,幼儿园3195平米，商业用房15平米,地下室3294平米,地下人防约680平米。二、地下室顶板施工荷载计算的依据1、建筑结构荷载规范（B092012）2、混凝土结构设计规范（GB5000-2010)3、混凝土结构工程施工质量验收规范(B204202）201年版4、建筑施工安全检查标准(J5921)、混凝土结构工程施工规范（GB5066-201）6、建设工程安全生产管理条例7、本工程的设计图纸、岩土工程勘察

3、报告8、其他有关的规范、规程、及参考资料文献资料9、设计院给出的加固处理意见三、消防车道及消防登高面可行性论证由于施工原因,现需在混凝土强度达到1%的地下室顶板上行驶混凝土泵车(40)以及在消防登高面上停滞作业。由于混凝土泵车停滞作业时对板会产生冲击作用，所以考虑泵车作业时为最不利情况。以消防登高面作为混凝土泵车作业平台，当泵车作业时,泵车由个支腿支撑，在每个支腿下垫2m2m铁板来分散集中荷载，则每个支腿受到100的力，考虑到泵车作业时的动力作用，取动力系数为.，那么每个支腿对板的荷载为0.3（22)32.5,由图纸上显示,设计院对于消防通道的设计荷载为3,故混凝土泵车可在消防登高面上安全作业

4、。车辆作业时楼面板不可避免产生裂缝，故混凝土泵车作业时必须停在消防登高面上，且支腿点尽量在柱或主梁之上，混凝土搅拌车运送混凝土需逐一上板，以减小对板的破坏。为了进一步加强安全措施，应在楼面板上表面表明消防通道行驶路线范围,车辆需在范围内行驶，在作业面上方表明主梁和柱的位置,以便混凝土泵车支点的选择.四、地下室顶板增设车道梁板配筋验算。1、地下室顶板受力验算4.1、地下室顶板概况地下室顶板标高为.00，板厚20m；混凝土强度等级C5。地下室顶板板配筋情况:地库顶板上部双向通长配筋为：X1080；车道附加配筋为:Y03601。2、泵车荷载分析取混凝土泵车最不利荷载为计算值,泵车总重40t，即00.

5、泵车作业时由个支腿支撑，每个支腿与地面的接触面积为m2，(考虑最不利时,支腿均作用在单板上，单板为。m，且只有两个支腿来承受整车的重量)则地下室顶板活荷载为402=1N/ m2；考虑到作业时的动力作用，取动力系数为1。3,最不利活荷载为。3100=10KN/ m2.1.3、板抗弯验算板自重均布荷载：25KN/m30.2=5K/m2总均布荷载：0+5=13KN/m2根据建筑结构静力计算手册llx22/4=0。5,查表得最大弯矩系数为.001MM(）=00811352。252.3N.m另有h 200-2 = 75m,则则每米板带配筋1007/2。2 =58m2,因施工图中地下室顶板行车道配筋为10

6、180附加10360，即实际每米板带配筋46+3672/458 mm2/m，故设计顶板配筋可满足要求。4。.4、顶板抗冲切验算V=07ftmh0071527017100=99。8KN40KN故顶板抗冲切验算可满足要求。42、行车道梁受力验算。2。、取行车道上35070梁进行验算,35070单跨梁长36m，梁内配筋252，箍筋为810，混凝土强度C35，保护层厚度为25m，钢筋为RB3354.2.、混凝土泵车对梁荷载分析取混凝土泵车总重40t,根据建筑结构荷载规范(GB5000012）P197页对轮压荷载的分析，前轴重为8吨，后轴重为16吨,组后轮压作用尺寸均为0。6m，左右两组轮的中心距离为1

7、8米，每组后轮承受重量为8吨.考虑泵车行车过程中的动力作业，取动力系数1。3,则泵车对梁的集中荷载为1。389.88.4,梁自重为250.7=7.5kn，如下图所示。423、梁抗剪验算V199knh=25=67m，16.7N/mVU=0.251.16。7500=990n =09(截面满足要求）4。.4、梁抗弯验算M=98.90=70-2=675m，fc1。7Nmm2梁上部配筋为2，AS=760mm（满足要求）五、行车道穿后浇带处加固方式及受力验算5.1、加固方式由于整个地下室设置了多条纵横向后浇带,因此各车辆运输必须横跨后浇带。为了最大程度的对后浇带钢筋进行保护，防止后浇带区域梁板开裂,现进行

8、如下加固方式（详见附图)。 1、在行车道与后浇带相遇时,在穿过后浇带处的梁两端均设置102mm5m钢管立柱,立柱顶部与梁接触位置,垫1厚0m200m铁板，来防止梁端受力过大而产生裂缝。 2、在行车道与后浇带相遇的板底位置，后浇带两侧搭设直径483钢管,纵向间距0.米，横向间距0。6米，如下图所示。后浇带板底加固图 3、在行车道与后浇带相遇的顶板位置，铺设1mm厚15m4m路基板来保证车辆安全通过，保护顶板钢筋及后浇带两侧混凝土不受破坏。 .2、受力验算假设以40T运输车经过后浇带位置，所有荷载都传递到下部的2根钢管上,则每根钢管受力N409。/2=1N105钢管f23Nmm2，fd=Nmm2,

9、=15。cm2，3.43cm，H=。7m钢管计算长度L=30.70=2。m=L/=290/43=8455查钢结构轴心受压构件稳定系数表,=0.757则N/=196103/0.75752102170/m250KN故地下室顶板局部承载力满足要求.二、钢筋堆场的堆载验算1、圆盘一级钢堆载验算1)每盘的重量计算得:约25KN，按两层计算，50KN。2）平放时的底面积(圆盘钢底部垫废模板）：3。14(圆盘直径1。6/2)2=2。00m23）地下室顶板受到的压力: 50/2=25 KN/m24）验算圆盘一级荷载为25KN/m2顶板可承受荷载37。4KN/m2，符合顶板承载要求。2、直条二、三级直条钢筋堆载

10、验算1）每捆的重量计算得：约35KN/捆2）一扎钢筋每米的重量为:35/12=2。92 KN/M3）直条钢筋在工字钢架上放置,工字钢间距不大于2m，等同于均布荷载.4）现假设平均每格堆放4层钢筋,每一格架子底梁受到重量为：2。9212/0。8=43。8KN/M 37.4N/M 不满足要求，需回顶！三、钢管堆载验算1、计算1）算钢管理论重量得483。0钢管每米自重：0。033KN/M2)堆载面分布中得出1M宽1。5M高空间内可堆放约675根钢管，1M长1M宽的地方堆载1M高钢管，其重量为:（0。033 KN/M）（675根)=22。275KN/M22、验算(1.5M高钢管荷载为22.275 KN

11、/)（顶板可承受荷载37。4。0KN/），符合顶板承载要求。四、方木、板堆载验算1、计算1）查建筑结构荷载规范GB50009-2021附录表A中A。1.1得方木、板自重：（4 KN/m），木塑模板6.8KN/m2）每平方受力：(6.8KN/m）(1m)=6。8KN/m22、验算1）根据现场材料堆放要求规定方木、板堆放不超过2m；2）6。82=13.637。4，符合顶板承载要求。五、后浇带行车验算因车库顶板有多条后浇带,其中后浇带按最宽进行800mm，故需用16工字钢架设在后浇带上以便过车。后浇带铺设工字钢大样图选重量最大的运输混凝土车进行计算：货车总重约（车和货）390KN；假设车轮只压在一条

12、工字钢上（荷载全部作用在一条工字钢上）,现对16工字钢承载力进行计算：1、构件参数: 抗震调整系数 gRE： 0。75热轧普通工字钢: I16钢材牌号： Q235钢材强度折减系数:1。00腹板厚度： tw = 6。00 mm毛截面面积: A = 26。11cm2截面惯性矩: Ix = 1127.00cm4半截面面积矩： Sx = 80.80cm3回转半径： ix = 6.57cm；iy = 1。89cm截面模量: Wx = 140.90cm3；Wy = 21.10cm3截面模量折减系数： 0。95净截面模量: Wnx = 133。85cm3;Wny = 20.05cm3受压翼缘自由长度: l1

13、 = 2。00m截面塑性发展系数： gx = 1.05;gy = 1.052、构件承载力构件截面的最大厚度为 9.90mm, 根据表3.4。1-1, f = 215。00N/mm2, fv = 125。00N/mm2根据GB/T 700-1988及GB/T 15911994， fy =235.00N/mm2弯曲正应力控制的单向弯矩设计值Mx1 = 1.00 f Wnx gx = 1。00 215。00 133.85 103 10-6 1.05 = 30。22kNm只承受与腹板平行的剪力时, 可承受的剪力设计值Vmax= 整体稳定控制的单向弯矩承载力设计值（绕xx轴）简支梁I16, 钢号Q235， 受压翼缘自由长度l1