土压平衡盾构在复合地层中带压进仓施工技术(常用版).docx

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1、土压平衡盾构在复合地层中带压进仓施工技术（常用版）(可以直接使用，可编辑 完整版资料，欢迎下载）都市快轨交通第 27 卷 第 5 期 2021 年 10 月 土建技术 doi: 10 3969 / j issn 1672-6073 2021 05 019土压平衡盾构在复合地层中 带压进仓施工技术李志军高波王光伟( 中铁隧道集团二处河北燕郊 065201)摘 要 结合南京地铁土压平衡盾构在复合地层中带 压进仓的具体情况，通过采取带压进仓压力计算、现场 试验压力确定以及实施过程，成功地解决了土压平衡 盾构进行带压进仓作业，了解掘进面存在的问题以及 解决方式等技术难点。通过对监测数据的对比、分析，

2、说明该方法的可行性及合理性，为土压平衡盾构在复 合地层中带压进仓的施工提供参考与借鉴。关键词 城市轨道交通; 土压平衡盾构; 复合地层; 带 压进仓中图分类号 U455 4文献标志码 A文章编号 1672-6073( 2021) 05-0070-06在现代城市建设中，地下空间的开发利用已成 为 重要的组成部分1，随着我国地铁线路规划、建设项目 的不断增加，国内各大城市均开始大力发展地铁工程， 以便缓解地面交通拥堵现状。盾构法因具有机械化程 度高、施工速度快，对地面影响小等特点逐渐成为修建 地下隧道的第一大工法。然而，由盾构工法的特点可 知，盾构隧道开挖不可避免地会对周围地层产生扰动， 从而引起

3、地层变形，严重时可能会危及地下管线及周 围建( 构) 筑物的安全2-8。在采用盾构法施工时不可 避免地还会出现诸如推力大、掘 进速度慢、渣 土温度 高、齿轮油油温高、盾构机及螺旋输送机扭矩过大9、 难以实现开挖面土压力的动态平衡10 等现象。为此， 需要通过带压进仓处理掘进面存在的问题，这将给进 仓工作人员带来一定的技术风险，甚至威胁到其生命 安全。因此，总结这样的工程经验，以供类似工程借鉴 就显得非常必要。收稿日期: 2021-10-16修回日期: 2021-02-26作者简介: 李志军，男，高级工程师，国家一级建造师，主要从事隧道 及城市地下工程方面的管理工作，439645772qq co

4、m1工程概况1 1工程范围及地理位置南京地铁五塘广场站小市站区间隧道位于中央 北路下方，当盾构掘进至第 413 环 418 环( 对应刀盘 里程 YK13 + 474 9 + 481 7) 时，盾构机出现推力大、 掘进速度慢、渣土温度高、齿轮油油温高、刀盘扭矩大 等现象。其中，在第 413 环盾构掘进时，其掘进参数与 白班施工的第 411 环 412 环掘进参数相比出现明显 变化。最终在掘进至 418 环，里程 YK13 + 481 7 的位 置停止掘进。1 2停机处地质情况图 1 刀盘前方地质纵剖面盾构停机时刀盘位置处于复合地层中，具体 情况 见图 1 2。隧道纵向: 刀盘里程处主要为强、中

5、 风化砂岩，岩 面沿隧道掘进方向逐渐爬升，坡比约为 1 0 32。隧道横向: 盾构隧道推进方向右侧中风化砂岩岩土压平衡盾构在复合地层中带压进仓施工技术图 2 刀盘位置地质横剖面面高 5 13 m; 左侧中风化砂岩岩面高 2 89 m、强风化砂 岩厚 1 64 m、粉土厚 1 86 m; 中风化砂岩岩面横向坡比 为 1 0 36。2021 年 8 月 12 日，对渣土取样进行了筛分试验， 含水率 22% 、大于 10 mm 石子颗粒 3 9% 、大于 5 mm 石子颗粒 3 7% 、大 于 2 5 mm 石子颗粒 2 2% ，大 于 2 5 mm 石子颗粒 90 2% 。1 3 原因分析通过对地

6、质情况以及掘进参数进行分析，主要 原 因是由于渣土改良不佳造成。可能出现的情况有刀盘 结泥饼、土 仓内结泥饼、刀 具偏磨或个别刀具损坏几 种。为解决目前的问题，必须实施带压进仓，并结合开 仓后的具体情况采取相应措施。2 带压进仓工作原理、工艺流程2 1 基本原理对盾构机土仓、盾壳处注入高浓度膨润土泥浆，泥 浆渗入地层后形成泥膜以封堵地层; 在保证刀盘前方 周围地层和土仓满足气密 性要求的条件下 ，通 过 在 土仓建 立 合 理 的 气 压 来 平 衡 刀 盘 前 方 的 水 、土 压 力 ，达 到稳 定 掌 子 面 和 防 止 地 下 水 渗 入 的 目 的 ，为 在土仓内进行检查 、更 换刀

7、盘刀具和处理刀盘泥饼 创造工作条件。2 2 施工工艺流程施工工艺流程见图 3。3 带压进仓准备工作3 1 注浆封堵带压进仓前主要应对以下几个部位进行注浆封堵:图 3 带压作业工艺流程1) 利用盾构中体、前 体上四周的注入口，对 盾构 主机周围进行注浆封堵，以防止压缩空气从盾壳与地 层之间泄露。2) 利用盾构机上的膨润土注入系统对掌子面进 行封堵。3 2渣土置换利用盾构机土仓隔板顶部预留的闸阀、膨润 土注 入系统，往土仓内泵入 泥浆，在 确保上部土压不小于 0 12 MPa 的条件下，通过螺旋输送机排土直至将土仓 内的渣土排空。当土仓内渣土已全部置换完成，关闭螺机仓 门与 螺机出渣口的上、下插板

8、，停止排渣，继续向土仓内注 入泥浆，让泥浆充分渗透到地层，形成泥膜。注浆过程 中上部土压范围为 0 13 0 14 MPa。为防止刀盘面板前的掌子面无泥浆渗透，在排渣过 程中可按每间隔 1 h 缓慢转动一次刀盘; 在渣土置换前， 需确保准备的膨润土泥浆量至少为土仓容量的 70% 。71都市快轨交通第 27 卷 第 5 期 2021 年 10 月3 3泥浆置换启动德国 samson 公 司 土 仓 自 动 保 压 系 统，用 气 体置换泥 浆。 缓 慢 打 开 进 气 阀，使土仓内的压 力 上 升，当 气压开始上升时，启动螺旋输送 机排出土仓内 泥浆( 排出量为 1 /2 土仓容量) 。为保证土

9、仓内压力 的稳定，一 定要将螺旋输送机的仓门开启度放小，缓 慢置换。在泥浆置换过程中盾构机上部土压范围为 0 12 0 14 MPa。3 4土仓气密性试验当土仓内的膨润土泥浆排除至 1 /2 土仓容量后， 即可进行土仓气密性试验。启动 samson 自动保压系 统，在系统上设置上部土仓气压为 0 12 MPa，根据系统 记录的补气量大小( 补气量小于 30% 为合格) 及地表图 4 土体自重应力分布式中: z 为深度为 z 处的地层自重应力 + 地面荷载，c 为土的黏着力，z 为地层深度， 为地层内部摩擦角。2通过上述公式计算出:沉降监测情况，确定土仓气密性是否满足要求。3 5进仓压力确定3

10、5 1理论计算3 5 1 1浅埋、深埋的划分Hp = ( 2 2 5) hq( 1) 式中: Hp 为深、浅埋隧道 分界的深度，m; hq 为施工坍 方平均高度，hq = 0 45 26 S ，m; S 为围岩类别，如 类围岩，则 S = 2; 为宽度影响系数，且 = 1 + i ( B 5) ; B 为隧道净宽度，m; i 为以 B = 5 m 为基准，B 每增 减 1 m 时的围岩压力增减率。当 B 5 m 时，取 i = 0 2; 当 B 5 m 时，取 i = 0 1。则 Hp = ( 2 2 5 ) ( 0 45 26 2 ) ( 1 + 0 1 a = = 34 kN / m= 0

11、 034 MPa( 6 46 5) ) = 16 5 20 6 m当隧道埋深为 14 2 m 时，即属于浅埋隧道。3 5 1 2浅埋隧道的土压计算1) 静止土压( 见图 4) 。x = k0 z = kh( 2)图 5 主动土压力计算3) 被动土压力计算( 见图 6) 。2p = 1 = z tan ( 45 + /2) + 2ctan( 45 + /2)= 466 3 kN / m2 = 0 46 MPa 4) 地下水压力式中: k0 为侧向土压力系数，k0 = /1 ; 为岩体的泊w = qh( 4)松比。z = 1 h1 + 2 h2 + 3 h3 + + n hn = i hi( 3)

12、2式中: i 为第 i 层土的天然容重( 地下水位以下一般采式中: q 为根据土的渗透系数确定的一个经验数值，砂 土中 q = 0 8 1 0，黏性土中 q = 0 3 0 5; 为水的容 重，kN / m3 ; h 为地下水位距离刀盘顶部的高度，m。i用浮容重) ，kN / m3 ; h为第 i 层土的厚度，m; n 为从地w = 0 4 10 ( 14 2 3 6) = 42 4 kN / m= 0 042 MPa面到深度 z 处的土层数。通过上述公式计算出2x = 166 1 0 75 = 124 5 kN / m 2) 主动土压力( 见图 5) 。2= 0 125 MPa5) 地面动荷

13、载，按挂 120 t 考虑。计算模型: 挂 120 t 作用在刀盘上方，挂 120 t 按 12 个车轮，车轮接触面积长按 1 2 m、宽按 1 0 m 计 算，扩散角按 35、埋深按 14 2 m 计算，即刀盘处地面a = a = z tan ( 45 /2) 2ctan( 45 /2)动荷载产生的垂直土压力为: 120 10 / ( ( 2 14 2 72土压平衡盾构在复合地层中带压进仓施工技术图 6 被动土压力计算tan35o + 1) ( 214 2tan35o + 1 2) ) = 2 72kN / m2 ; 侧向土 压力系数 k0 = 0 75; 地面动荷载产生的侧压力 = 2 7

14、2 0 75 = 2 04 KN / m2 = 0 002 MPa6) 预备土压。按照施工经验，在对沉降要求比较 严格的地段计算土压力时，通常在理论计算的基础之 上再考虑 10 20 kg / m2 ( 0 01 0 02 MPa) 的压力作为 预备压力。7) 上部土压计算。在盾构掘进时，计算采用“静 止土压 + 水压 + 地面动荷载 + 预备土压”，即 0 125 + 0 042 + 0 002 + 0 02 = 0 189 MPa带压进仓时，最小保压值应为“主动土压 + 水压 + 地面动荷载 + 预备土压”，即 = 0 034 + 0 042 + 0 002 + 0 02 = 0 098

15、MPa3 5 2 现场试验确定压力根据上述计算结果，带压进仓时土仓内保压值 应 在 0 098 0 189 MPa 的范围内，具体数值应根据保压 试验过程中地面监测情况确定。根据现场保压试验，对理论计算取值范围进行 折 中后，设定保压初始值为 0 145 MPa。连续监测 1 h 后， 监测数据稳定( 见图 7 ) ，上下浮动均在 0 5 mm 以内， 表明保压设定值合理，予以采用。图 7 地面监测数据分析3 6人员设备准备由于带压进仓的特殊性，所以要求经过高压 潜水 培训的人员才可以进仓作业，加压仓操作人员必须具 备高压氧仓操作资格。盾构司机负责整个带压作业过 程的操作，土木工程师负责监控开

16、挖仓补气量并及时 安排补浆或置换泥浆加固掌子面泥膜。气压仓保压性能检测 1 h 内压力波动不超过 0 02 MPa即为合格。4带压进仓作业4 1进仓步序及操作方法1) 进仓前，由操仓手检查工 ( 器) 具、水等是否放 入主仓，以免动用准备仓。2) 操仓手慢慢打开加气阀门，严格按照流量增加 主仓室的压力直到到达操作压力值，作业人员也可以 根据自己身体的实际状况在人仓内操作门阀来增加主 仓室压力。本次开仓的工作压力为 0 14 MPa，根据要 求仓内压力从 0 到 0 14 MPa，加压时间为 2 min。3) 加压过程中，操仓手打开主仓外的卸压球阀以 保证主仓内一定的通风量。4) 当主仓室的压力

17、等于盾构机土仓的压力时，主 仓内人员缓慢打开主仓和土仓之间的平衡球阀开关， 使土仓与主仓之间压力平衡。5) 在主仓和土仓之间进行压力补偿之后，作业人 员打开压力挡板的门进入土仓。6) 在达到每仓的工作时间 ( 或有人员身体不适 时) ，主仓操作人员应全部进入主仓，立即关闭主仓与 人仓之间的门，锁紧螺栓，同时将副仓加压至与主仓压 力一致。7) 主仓操作人员将主仓与副仓之间的门打开，操 仓手确认主仓操作人员安全后开始减压，每仓的减压 时间应根据高压进仓操作时间确定。本次进仓操作时 间为 160 min 左右，减压时间应为 36 46 min。4 2仓内情况及处理措施根据进仓检查，土仓内全部为泥饼，

18、几乎把仓门遮 盖完。根据现场分析，采用高压水枪射水的方法将刀 盘及隔板上的泥饼冲散，每次冲洗仓门正对的 部 分( 03 点钟方向) 。每仓冲洗完毕后( 或将主仓门关闭， 人员撤至主仓) ，盾构操作司机旋转刀盘，将冲散的泥饼 搅拌均匀后从螺机排出，直至螺机排出的全部为空气 时，螺机停止排土，使刀盘继续旋转，将土搅拌至螺机出 渣口，防止刀盘仓气体从螺机逃逸。每仓冲洗前在刀盘73都市快轨交通第 27 卷 第 5 期 2021 年 10 月回转接头处做好记号，每次将刀盘逆时针旋转 90，保证 冲洗完后相邻的部分正对刀盘仓门，防止漏冲。4 3刀具磨损情况及评估意见根据进仓检查，个别齿刀存在崩齿的现象，滚

19、刀无 偏磨现象( 见图 8 9 ) 。刀具的整体磨损程度在可接 受范围内，不用更换刀具。 图 8 刀刃轮迹线图 9 滚刀4 4监测实施及数据分析由测量组对刀盘位置处地表沉降情况实施监测， 白天人员进仓期间监测频率按 15 min / 次，夜间出渣期 间监测频率按 2 h / 次。地表沉降稳定判断指标为: 当 次测量与上次测量成果相比下沉大于 1 mm 时，需通知 进仓人员加强注意观察掌子面稳定情况; 大于 2 mm 时，仓内人员必须立即撤出。整个带压进仓实施 4 d，地面累计最大隆起为 1 4 mm， 仓内土体未出现坍塌涌水等情况( 见图 10) 。图 10 各点位实时监测变化曲线5带压进仓中

20、遇到的问题及处理措施5 1渣土置换困难当泥浆置换渣土时，出现螺机不转动、仅开启其出 土口上下插板的情况下，螺机喷涌现象严重，并伴随土仓 内土压快速下降( 上部土压由 0 12 MPa 下降到 0 08 MPa 左右) ; 关闭螺机出土口、往土仓内仅注入少量泥浆时， 其土压回升速度较快。从出土口喷出的样品分析，泥 浆含量大、土块含量少，即往土仓内注入的泥浆基本上 已全部从螺机出土口喷出、但仓内渣土未得到排出，泥 浆置换土仓内渣土难度大，从而会影响掌子面泥膜生 成质量，导致人员不能安全带压进仓。从 413 417 环掘 进时螺机喷渣情况以及盾构停机过程中土仓内压力的波动情况分析，可以排除因地层中或

21、管片背后水源进入 土仓导致关闭螺机闸门、土仓内土压上升较快的情况。处理措施为: 改装膨润土注入系统中相关管路，将 土仓注入口调整至刀盘注入口，往刀盘前方注入膨润 土泥浆，确保掌子面泥膜生成质量。5 2压力值差大开仓前，发现土仓上部挤压式土压传感器与 人仓 内指针式压力传感器两者压力值差达 0 06 MPa。经分析该两个传感器因构造原理不同，导致 同一 条件下两者反映的压力差值大，仓内实际压力以人仓 内指针式压力传感器显示的压力值为准。6结论与讨论6 1刀盘结泥饼原因分析1) 盾构始发时刀盘正面区域配置了滚刀，0 282 环( 长 338 m) 洞身穿越地层为粉质黏土地层，根据左线 类似地层常压

22、开仓情况判断，该段地层中盾构掘进时滚 刀刀箱及土仓隔板上已黏附一定厚度的黏土层。2) 在 K13 + 439 481 段掘进时，土仓内上部土压 过高、渣土改良效果差。该段地层掘进时上部土压设置在 0 19 MPa 左右， 根据开仓实测，上部土压传感器存在误差，即传感器显 示的压力值较实际压力值低 0 06 MPa，此时土仓内上 部土压值实际在 0 25 MPa。该段地质勘探孔距离隧道结构边线近( 约 3 m) ，盾 构刚进入该地层时采用了泡沫改良渣土，泡沫易从勘 探孔中溢出流至中央北路的公交站台附近，给当地居 民带来不良影响。鉴于以上原因，盾构掘进时改用水 来替代泡沫改良渣土，渣土改良后流动性

23、差; 在高压力 条件下，土仓内流动性差的渣土越堆越厚，堵塞了刀盘 大部分开口部位，造成盾构掘进时渣土温度高、速度慢 等现象。6 2改进措施1) 降低上部土压设置值。根据理论计算值、土压 传感器误差值，将上部土压值设置为 0 13 0 14 MPa， 并密切关注地表沉降变化情况。2) 采用泡沫改良渣土。在对地勘孔进行处理后， 采用泡沫改良渣土。泡沫发泡 率 为 10，原 液 掺 入 量 3% ，泡沫注入率为 40% 50% 。2) 采用“半仓土 + 半仓气”掘进模式。采用泡沫注 入系统往土仓内注入压缩空气，土仓内存土量控制在 1 /2 土仓容积，通过控制压缩空气注入量、螺机出渣量74土压平衡盾构

24、在复合地层中带压进仓施工技术确保土仓上部土压。 采用该模式掘进时，必须加大同步注浆量，防止浆液返入砂浆罐内。长时间停机前，盾构掘进时应逐步 减少土仓内压缩空气注入量，确保长时间停机期间土 仓内保持满仓土。参考文献1 徐前卫，朱合华，刘学增 盾构法隧道施工的成本缩减探 讨J 地下空间与工程学报，2005，1( 3) : 470-4732 刘波，陶龙光，李希平，等 地铁盾构隧道下穿建筑基础诱 发地层变形研究J 地下空间与工程学报，2006，2 ( 4) : 621-6263 边金，陶连金，郭军 盾构隧道开挖引起的地表沉降规律J 地下空间与工程学报，2005，1( 2) : 247-2494 魏新江

25、，张金菊，张世民 盾构隧道施工引起地面最大沉 降探索J 岩土力学，2021，29( 2) : 445-4485 朱忠隆，张庆贺，易宏传 软土隧道纵向地表沉降的随机 预测方法J 岩土力学，2001，22( 1) : 56-596 李国成，丁烈云 武汉长江隧道盾构施工引起的地表沉降 预测J 铁道工程学报，2021，116( 5) : 59-627 陶龙光，刘波，丁城刚，等 盾构过地铁站施工对地表沉降 影响的数值模拟J 中国矿业大学( 北京) 学报，2003， 32( 3) : 236-2408 魏刚，张世民，齐静静，等 盾构隧道施工引起的地面变形 计算方法研究J 岩石力学与工程学报，2006，25

26、 ( S1) : 3317-33239 周秀普 盾构法施工技术在无水砂卵石地层中的应用 J 市政技术，2003，21( 4) : 195-20310 宋克志，汪波，孔恒，等 无水砂卵石地层土压盾构施工 泡沫 技 术 研 究J 岩石力学与工程 学 报，2005，24 ( 13) : 2327-2332( 编辑: 郝京红)Construction Technology of Earth Pressure Balance ( EPB) Shield Under Pressure in Complex StrataLi ZhijunGao BoWang Guangwei( The 2nd Engine

27、ering Co，Ltd of China ailway Tunnel Group，Yanjiao，Hebei 065201)Abstract: Against the background of the specific conditions of EPB shield under pressure in complex strata in Nanjing Metro， operation of EPB shield under pressure was successfully carried on by calculating pressure of boarding，testing p

28、ressure on site and determining implementation The problems of heading face and the technical points of solutions were understood Through the comparison and analysis of test data，it could be seen that the method is feasible and rational The method provides references for construction by EPB shield u

29、nder pressure in complex strataKey words: urban rail transit; earth pressure balance ( EPB) ; complex strata;boarding under pressure櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲櫲( 上接第 66 页)4 徐礼，贾万青 X1K 型集装箱专用平车转向架故障原因 分析及建议J 铁道车辆，2021( 11) : 41-425 申宇燕，康熊，刘峰 基于 HMM 的客车转向架故障诊断 与应用J 铁道机车车辆，2006( 4) :

30、 24-256 孙惠琴 基于粗集的转向架故障诊断研究J 铁道机车 车辆，2007( 4) : 4-57 刘峰，黄强 基于旅客列车安全监测系统与神经网络的 走行部状态监测研究J 铁道机车车辆，2003，23( 2) : 57-598 赵福军 转 K2 型转向架侧架立柱磨耗板裂纹的原因分 析及改进建议J 铁道机车车辆 2007( 5) : 60-619 唐德尧 广义共振、共振解调故障诊断与安全工程: 城轨 交通篇M 北京: 中国铁道出版社，2021: 372-37510 唐德尧，黄贵发，王智，等 一种构架裂纹监测方法及其监 测装置P 中国专利，CN202110026708，2021-09-12(

31、编辑: 冯 超)Generalized esonance Diagnosis Technology of Metro Bogie CrackWang ZhiHuang GuifaCheng XiangTang Deyao ( Beijing Tangzhi Science Technology Development Co，Ltd，Beijing 100097)Abstract: Metro Bogie crack is a frequent fault The technology of crack diagnosis，which is based on generalized resona

32、nce，was adopted for on-line monitoring The crack diagnosis and alarm could be finally made by detecting the generalized resonance excited by random shocks， and the bogie crack impact caused by the generalized resonance，and identifying the relative relations and their frequency The experimental resul

33、ts show that， the generalized resonance caused by random shocks will continue to cause crack impact in the case of a crack，and the impact signal received by the sensor near crack is very strong This phenomenon is obviously different from that of the intact bogie，so it provides the basis for bogie cr

34、ack online diagnosisKey words: mass transit vehicle; bogie; crack; generalized resonance; automatic fault diagnosis75ICS 27140备案号：J14482021口LP98中华人民共和国电力行业标准P DLT52842021碳纤维复合芯铝绞线施工工艺及 验收导则Guide for cons缸1lction and acceptance of carbon fibre complex core aluminium stranded wire20210823发布 20211201实施

35、 国家能源局 发布中华人民共和国电力行业标准碳纤维复合芯铝绞线施工工艺及 验收导则Guide for cons仃uction and acc印tance ofcarbOn nbre cOmplex core aluminium s仃anded wireDL，T52842021主编机构：中国电力企业联合会 批准部门：国家能源局 施行日期：201 2年1 2月1日中国电力出版社2021北京中华人民共和国电力行业标准 碳纤维复合芯铝绞线施工工艺及 验收导则(hide fbr cons讯Jc“on and acc印tance of carbon矗breco巾lexc饿al嘶inium咖andedw扭e

36、 DL，T 52842021中国电力出版社出版、发行(北京市东城区北京站西街19号100005htlp肌，州cepp sgcc com cn)北京九天众诫印刷印刷2021年12月第一版 2021年12月北京第一次印刷850毫米1168毫米32开本1 375印张32干字 印数o001 3000册统一书号1551231277定价12元敬告读者 本书封底贴有防伪标签，刮开涂层可查询真伪 本书如有印装质量问题，我社发行部负责退换 版权专有翻印必究DLT 52842021丽商 奉标准是根据国家能源局关于下达2021年第一批能源领域行Hk标准制(修)订计划的通知(202127号)要求，由中国 电力科学研究

37、院编制完成的。本标准是在综合考虑我国输电线路工程中碳纤维复合芯铝 (铝合金)绞线的应用现状以及发展需要，参考国外相关输电线路 的施工工艺，总结近年来国内碳纤维复合芯铝(铝合金)绞线施 工经验的基础上，根据设计、施工、运行、管理等各方面的需求 编制的。本标准对架空输电线路碳纤维复合芯铝(铝合金)绞线 的施工工艺及验收等方面作了相关规定。本标准内容包含总则、 基本规定、施工准备、张力放线、连接、紧线、附件安装、验收、 施工质量及安全措施等。本标准由中国电力企业联合会提出并归口管理。 本标准由中国电力科学研究院负责技术内容的解释。 本标准主要起草单位：中国电力科学研究院。 本标准主要起草人：缪谦、裘

38、雅萍、马一民。 本标准主要审查人：黄克信、李庆林、艾肇富、刘利半、蒋平海、周永利、徐守岐、黄成云、钱连仲、秦庆芝、王进弘、 郑晓广、余秋安、李瑞、丁志龙、王可华。本标准在执行过程中的意见或建议反馈至中国电力企业联合 会标准化管理中心(北京市白广路条一号，100761)。DL，T 52842021目次前言 1 总则 2基本规定 “23施工准备 34张力放线 55连接 - ”66紧线 137附件安装 148验收- 159施工质量及安全措施 -”16 附录A接续管液压压接施工检查记录表 17 附录B耐张线夹液压压接施工检查记录表 19 标准用词说明 - “ 21 引用标准名录 22 条文说明 23I

39、IDL，T 52842021Catalogue CONTENTSFofeword IlGeneml pmvision- 12Basic stipulation 。3Prepamtions for consuction4 Tensions仃inging”5 Connection-一- 66 Snging 137 Accessory installation148Checking 159 Constn】ction quality锄d safety measIlres ” 16Appendix AInspection”cord sheet ofconnecting pipe坶draulic crin

40、lping cons仃llctionAppendix BInspection record sheet ofs仃ain clamphydraulic crimpi“g cons们】ction19Descripnon ofspecial word and teml for the gIIide - “21Standard ofrefernce list - - - 22Descip石on of anicles 23IIIDL，T 528420211总则101 为保证输变电工程碳纤维复合芯铝绞线(以下简称碳纤维 导线)架设及压接的施工质量，制定本导则。1o2碳纤维导线是由以碳纤维树脂复合材料为中心

41、(单根或多 股绞制)，再包覆一层玻璃纤维树脂复合材料的复合芯(以下简称 芯棒)，与其外部耐热软铝(铝合金)线同心绞合而成。103本标准规定了架空输电线路碳纤维导线施工工艺及验收的 相关要求。104本标准适用于架空输电线路碳纤维导线新建或改(扩)建 工程的设计、施工及验收。DLT 528420212基本规定2O1碳纤维导线架线施工前，应根据施工工艺设计编制作业指 导书，进行技术交底。2o2碳纤维导线采用张力架线施工工艺时应满足750kv架空 送电线路张力架线施工工艺导则DLT 5343等相关标准的要求。203碳纤维导线压接应满足输变电工程架空导线及地线液压 压接工艺规程DL厂r 5285的要求，直线接续管不应通过放线滑车，应采用分散压接方式。2o4放线滑车等配套施工机具的选用应满足架空输电线路放 线滑车DL厂r 371和输电线路施工机具设计、试验基本要求 DLT 875的要求。205碳纤维导线的耐张金具组合串在设计时应具备足够的调整范围。206直线塔、耐张塔应设置满足施工要求的施工用孔。