应用波纹补偿器的热力管道固定支架受力计算(完整版)实用资料.doc

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1、应用波纹补偿器的热力管道固定支架受力计算（完整版）实用资料(可以直接使用，可编辑 完整版实用资料，欢迎下载） 应用波纹补偿器的热力管道固定支架受力计算王振国石家庄市热力煤气规划设计院石家庄市050031【摘要】波纹补偿器已在工业和民用的热力管道上被大量采用,为此,在热力管道上安装着诸多的固定支架、导向支架和滑动支架。本文叙述了固定支架的正确设置和所受轴向水平推力的计算方法并列出了计算公式。叙词:热力管道波纹补偿器固定支架水平推力内压力弹性力摩擦力一、前言波纹补偿器比方形补偿器具有占地空间小,比套筒补偿器不渗漏等特点,特别是在城镇集中供热工程中由于受到各种条件的限制,波纹补偿器得到了广泛的应用。

2、热力管道固定支架,特别是架空热力管道固定支架,其受力的大小影响到土建工程量的大小,影响到整个工程造价,所以正确、准确的热力管道固定支架轴向水平推力计算,有着非常重要的经济意义。目前,有关的专业书籍,对应用波纹补偿器的固定支架推力计算叙述不详,计算方法也不一样,厂家提供的产品样本使用说明中,对固定支架的推力计算,也存在着同样的问题。本人根据多年从事热力工程设计工作经验,谈谈如下看法,供同行们参考。二、设置和计算的前提条件进行热力管道固定支架所受水平推力计算之前,我们必须明确两个问题。(1热力管道内介质无论是蒸汽和热水,启动时是逐步升温的(也称为暖管,所以固定支架两端的管道温差很小,可以忽略不计。

3、(2任何力都有方向性,固定支架两端的受力方向相反。但为了有安全裕量,我们设定固定支架受力等于大的一端推力,减去70%小的一端推力。根据专业书籍和不同厂家提供的固定支架受力计算方法,相同条件下的固定支架,得出的受力大小竟相差几倍乃至十几倍,实际运行后有时按受力小建成的固定支架,也没有遭到破坏,主要原因有:受力大的计算公式有误;固定支架另一端所受到的推力起到了抵消作用。所以只根据固定支架一端受力大小,而建成的固定支架过于保守,造成原材料的浪费。根据热力管道固定支架上述特点,合理的设置固定支架间距;确定波纹补偿器位置;管道附件,管道分枝的定位,对安全运行,降低工程造价有着非常重要的意义。两端固定的直

4、管段,受热膨胀产生的轴向应力,用虎克弹性定律求得R cm=EXL式中X管道工作时的总位移量,m mL所计算的管段长度,mE金属弹性模数,对一般钢管E=2106kg/cm2R cm=2106A$tLL=24$t式中A管子线性膨胀系数,碳素钢为11.710-6m/m$t管道安装与工作时的温度差,从上式可以看出,金属管道的热胀轴向应力是巨大的,必须用自然补偿或补偿器补偿,使管子处于安全状态。与应用波纹补偿器的热力管道有关的轴向力有波纹补偿器内壁上的内压推力F bP ;管道盲端的内压推力F N P ;补偿器的弹性力F M ;管道位移时的摩擦力F f 。三、固定支架的受力分析与计算图1列出典型的热力管线

5、图来分析一下各固定支架的受力情况(滑动支架和导向滑动支架略。因固定支架两端所受到的轴向推力方图1热力管线上固定支架布置图向相反(管道端头固定支架除外,所以各固定支架所受推力F 为F G 1=F BP +F M +F f +F N P (1式中F BP 波纹补偿器内压推力,kgF BP =P (A -A D 式中P 管道的工作压力,kg /cm 2A 波纹补偿器的有效面积,cm 2F M 波纹补偿器的弹性力,kgF M =K X式中K 补偿器的刚度系数,kg /mmX 管道的热位移量,m mF f 管道热位移时产生的摩擦力,kgF f =G .L式中G 从固定支架到补偿器之间的管道总重量,kgL

6、 摩擦系数,滑动L =0.3,滚动L=0.1F N P 管道的内压推力,kgF N P =P A DF G 2=F BP +F M -0.7(F BP +F M (2注:摩擦力忽略不计F G 3有两种情况:阀门关闭时 F G 3=F BP +F M +F f +F N P (3-1阀门打开时F G 3=F BP +F M +F f -0.7(F BP +F M +F f (3-2F G 4同F G 2(4F G 5=F BP +F M +F f -0.7(F BP +F M +F f (5FG 6同F G 2(6F G 7假定右侧轴向水平推力大于左侧则F G 7=F N P +F f +F M

7、 +F BP -0.7(F M +F f (7F M =W RL 1式中F m 自然补偿在水平轴上的弹性力,kgW 管道断面系数,cm 3R 管道允许的弯曲应力,R =800kg /cm2L 1固定支架G 7到弯头之间的管段长度,mF f 沿G 7固定支架水平方向的摩擦力,kg F f =g L cos A (L 2/2+L 1式中g 管道单位长度重量,kg /m A 管道拐弯角度从上面的热力管线图和各固定支架所受推力计算公式可以看出,合理的设置固定支架和布置附件对减少推力起很大作用。固定支架G 1处于管道端头,所受推力很大,为减少其所受推力,我们可以布置如图2。图2合理的G 3到G 1,固定

8、支架布置图F G 1=F BP +F M +F N P假如对于固定支架G 2来说,如图3也不合理。图3不合理的固定支架布置图如G 2固定支架如图4则较合理。 图4G 2固定支架布置图假定左侧推力之和大于右侧F G 2=F BP +F M +F N P -0.7(F f +F BP +F M (8式中F N P 管道变截面引起的内压推力,kgF N P =P (A D 1-A D 2式中A D 1大管道的内截面积,cm 2AD 2小管道的内截面积,cm2其它同上对于G 7 固定支架来说如下图布置较合理图5G 7固定支架布置图实际应用中如图5右侧推力要大于左侧推力。如左侧推力大于右侧推力,则波纹补

9、偿器应靠近固定支架G 6。总之在布置管路时应设法使各固定支架所受推力尽量的小。现举例说明固定支架所受推力。例1.有一末端热力管道固定支架与前一固定支架相距42.0m ,距补偿器40.5m,管径D 2196,蒸汽压力0.7MPa ,温度250,安装温度20,冬季采暖计算温度-10,热伸长量X =115m m,管道单位重量130kg /m ,求固定支架F G 1所受水平推力?总重量5265kg ,管子截面A D =336cm 2,选一轴向型波纹补偿器1.0ZY 200,轴向刚度K =19.5kg /mm ,波纹补偿器有效面积A =769cm 2,最大补偿量168mm 。 图6例题方案1固定支架布置

10、图方案1F G 1=F BP +F M +F f +F N P =P (A -A D +K X +G L +P A D =7(769-336+19.5115+52650.3+7336=9205(kg 如按图7布置图7例题方案2固定支架布置图方案2F G 1=F BP +F M +F N P =P (A -A D +K X +P A D =7625.5(kg例2.根据例1求固定支架G 2所受推力(见图6因固定支架G 2两端摩擦推力很小,故可忽略不计F G 2=F BP +F M -0.7(F BP +F M =3031+2242.5-0.7(3031+2242.5=1582(kg 为减小G 1所

11、受推力,布置成图7,求G 2受的推力,假定G 3到G 2间距与G 2到G 1间距相同。F G 2=F BP +F M +F f -0.7(F BP +F M +F f =3031+2242.5+1579.5-0.7(3031+2242.5+1579.5=2055.9(kg 四、结束语为了计算准确和加快计算速度,本文列出了“热力管道内压力表”(表1;“波纹补偿器弹性力表”(表2;“热力管道位移时摩擦力表(表3、表4。热力管道是集中供热工程中的重要组成部份,波纹补偿器也在热力工程中被大量采用,固定支架是热力管道中的重要环节,正确应用热力管道固定支架,对安全、经济运行具有很重要的意义。所以我们应当合

12、理设计、精心施工、发挥其应有作用。表1热力管道内压力表(kg规格及截面积(cm2压力(M Pa0.20.30.40.50.60.70.80.9 1.0管道伸长量(mm刚度(kg/mm表3热力管道位移时摩擦力表(kgL=0.3 管道规格及单重(k g/m管道长度(mD3779258.01548.01935.02322.02709.03096.03483.03870.04644.05418.0 D4269312.01872.02340.02808.03276.03744.04212.04680.05616.06552.0 D4789385.02310.02888.03465.04043.04620

13、.05198.05775.06930.08085.0 D52910455.02730.03413.04095.04778.05460.06143.06825.08190.09555.0管道按蒸汽管道,架空敷设、温度200,岩棉保温管壳。表4热力管道位移时摩擦力表(kgL=0.1管道规格及单重(k g/m管道长度(m管道按蒸汽管道,架空敷设、温度200,岩棉保温管壳。(收稿日期:1997年3月31日本刊下期要目预告城市地下管线阴极保护工程的应用实践与发展国内外石油管道输送发展综述缠绕式垫片国家标准综述及贯彻钢筋混凝土架空管道固定支架方式选择玻璃钢管道渗漏原因及对策一般角度的钢制虾米弯头制作中的几

14、个问题波纹管换热器的压力检验远场涡流管道综合检测诊断技术与设备简介管道泄露及带压处理方法压力管道安全管理与监察规定管道技术与设备杂志投稿要求1.必须附有摘要、叙词,摘要要求200字以内,叙词(即关键词35个;2.须用英文正确书写文章的题目;3.著作稿字数不超过5000字,其中插图不超过5幅;4.将论文用计算机录入、编辑(最好采用北大方正软件,若确有困难,也可用W PS、WIN-WORD等编辑软件,用W INWORD编辑的文件需转化成文本文件,其扩展名为:.T XT,可以不录公式和图;5.磁盘上注明:文件名、作者姓名、文章名、联系 ,并将磁盘用快件信封寄到本编辑部。金属矩形波纹补偿器公称压力：（

15、Mpa）真空0.5公称通径：任意截面适用范围：-40C450C用于输送气体或含尘气体，矩形截面的烟气，通风和鼓风机管道，作补偿位移减振用。该膨胀节具有补偿量大、刚度小，便于安装使用和寿命长等特点。广泛应用于钢铁、电力、石油化工、水泥等行业。南通艾迈特机械地址: 江苏省海安县海安工业园区 ：0513-88716688 88716788 ：0513-88713808 E-MAIL: amtjx 智能无功补偿器用户手册青岛盘古电气2009年10月20日智能无功补偿器用户手册1.产品概述PGC / PGZ系列低压无功补偿控制器是本公司最新研制成功的高新技术产品，其采用了新型控制技术和高速微处理芯片，具

16、有体积小、外形合理美观、功能完善、抗干扰能力强、运行稳定可靠、补偿精度高等优点，是目前国内同类无功补偿控制器中，性价比较高的产品之一。产品可配套无功补偿装置，用于补偿电网无功功率，提高功率因数，降低线路损耗，提高电网的供电质量和负载能力。根据用户需求，产品从功能上分为共补型（PGC）和混补型（PGZ）两种型号。从控制投切路数上分为：4路、8路、12路、16路四种规格。2.执行标准装置中的所有电器元件均符合以下国家标准或行业标准：JB/T96631999 低压无功功率自动补偿控制器DL/T 8422003 低压并联电容器装置使用技术条件DL/T 5971996 低压无功补偿控制器订货技术条件3.

17、使用条件及适用范围1 本产品适用于220V/380V低压配电网络，户内使用。2 海拔不超过2500米。3 环境温度-40+60。4 相对湿度 40时不超过95%。5 工作周围环境无明显导电性尘埃及无易燃、易爆介质及腐蚀性气体。6 安装地点无剧烈振动，不受阳光直接照射，无雨雪侵蚀。7 工作电源工频为50Hz，电压幅度波动不超过额定值的20。4.技术参数及说明额定工作电压： 220V20% 50Hz额定工作电流： 5A 50Hz输出继电器容量： AC220V 10A功率因数测量精度： 0.5级投切延时： 1秒9999秒 控制回路： 可设定（最大16路）外壳防护等级： IP405.主要功能及特点功能

18、： 电容组投切状态指示。 电容预投入、预切除；电网过压、欠流故障指示。 电力参数可选择显示（功率因数、电压、电流、有功功率、无功功率）。 控制器补偿类型：PGC（共补模式） 同时对三相电路无功功率进行补偿。PGZ（混补模式） 先对三相电路无功功率进行补偿，然后再根据各相实际功率因数和无功功率单独进行补偿。 投切时间：控制器判定需要投入或切除电容到实际接触器控制电容组投切需要的时间，按用户需要设定。 控制方式：自动投切控制/手动投切控制。 自动投切：控制器自动进行优化投切，选取最接近所缺或所超无功功率的那组电容投切，这样既保证了功率因数接近1，又减少了每天投切的次数。等容量模式中采用先投先切原则

19、，即先投入的电容先切断，电容器组轮流工作，提高电容组的工作寿命。 手动投切：用户根据实际电网情况，手动对电容组进行投切操作，达到所需功率因数。退出手动模式后，已投电容继续工作。 电容器投入切除门限：（连续可调） 防止振荡投切功能：在无功功率较低时，防止电容组振荡投切工作，保护电容。 过压欠流保护功能：当电网电压超过设定过压值或电流低于设定欠流值，控制器开始逐级切除电容，直至稳定。特点： 输出路数自定义：例PGC12J，可自设定112路的输出路数，其他同理类推。 控制参考量：功率因数、有功功率和无功功率三者结合。 接入电压电流极性自适应。 过压、欠流数值动态设定。 4位一体LED数码管显示。注：

20、上述设置参阅详细菜单6.面板介绍及操作方法智能无功补偿器控制面板示意图投切指示（左侧）：指示灯显示投切继电器的组数，以PGC16J为例，116路可调分别指示每组电容器的投切状况。当第n个指示灯发亮时，则表示该组电容器组处于投入状态，反之则处于切出状态。设置菜单（右侧）：设置菜单对P01P16组菜单功能进行说明，便于用户在补偿装置投入运行之前，设置控制器工作参数。按键菜单（中侧）：按键菜单有四个按键：“设置”键进行菜单选择和参数设定，“”、“”键进行每一级菜单的选择或参数的设置，“确认”键对设置参数保存和返回上级菜单。 按键操作说明： 显示功能无功补偿控制器正常工作时，数码管显示电网A相线路功率

21、因数值，按“”、“”键可选择显示三相电网参数功率因数（PFA，PFB，PFC）；无功功率（OA，OB，OC）；有功功率（PA，PB，PC）；电压（UA，UB，UC）；电流（IA，IB，IC）。按“设置”键将进入设置菜单功能选择状态，按“确认”键无操作。 设置功能按“设置”键进入设置功能菜单选择状态，数码管显示值“P01”，按“”、“”键可以选择P01P31各组菜单。按“设置”键将进入当前菜单内容设置状态，可对该级菜单内容进行设置，再按“确认”键可保存修改信息并返回。实例：控制器运行时，按“设置”键后进入设置菜单功能选择状态，显示“P01”，按“”、“”键可选择至“P09” 菜单。按“设置”键选

22、择“P09”菜单，进入后数码管显示“0 ”（默认出厂值），表示当前值为20。数码管第一位闪烁，代表处于可调状态，按“”、“”键可以使该位调整为09范围内的数值。该位调整完成后，按“确认”键后，数码管第二位变成闪烁可调状态，调整方式同上。第三、四位调整亦同。依次调节完4位数值后，按“确认”键返回至“P09”菜单。至此，“P09”菜单的内容调整完成。 手动说明在设置功能菜单选择状态中设置P01菜单的值为1，控制器将工作在手动模式下。LED数码管将自动循环显示功率因数（PFA，PFB，PFC）；无功功率（OA，OB，OC）；有功功率（PA，PB，PC）；电压（UA，UB，UC）；电流（IA，IB，I

23、C）相应数值。同时，4个工作状态指示灯将同步闪烁显示。需要投切时，按“”键一次投入一组电容，按“”键切除一组电容，采用先投先切原则。详细菜单如下： P01自动、手动设置00为自动状态（出厂设置），01为手动状态。 P02共补、混补选择 PGZ型：00为共补状态（出厂设置），01为混补状态。PGC型：00为共补状态（出厂设置），无混补状态。 P03共补电容组数设置接入共补电容组数，出厂设置为最大电容组数，例PGC16J，最大电容组数为16。 P04首组电容量值设置第一组电容容量（单位：kvar），出厂设置为0。 P05电容组成方式00为等容量状态（出厂设置），01为用户自定义状态。 P06电容组

24、数目设置接入电容数目，出厂设置为最大电容组数，例PGC16J，电容组数为16。 P07功率因数（PF）感性限设置感性负载下需要达到的功率因数值，出厂设置为0.96。 P08功率因数（PF）容性限设置容性负载下需要达到的功率因数值，出厂设置为0.96。 P09投入延迟时间设置电容组从判断需要投入到实际投入时间值（单位：s），出厂设置为20s。 P10切除延迟时间设置电容组从判断需要切除到实际切除时间值（单位：s），出厂设置为20s。 P11电压互感器一次侧额定值 设置电压互感器一次侧额定值，出厂设置为20。 P12电压互感器二次侧额定值 设置电压互感器二次侧额定值，出厂设置为20。 P13电流互

25、感器一次侧额定值 设置电流互感器一次侧额定值，出厂设置为5。 P14电流互感器二次侧额定值 设置电流互感器二次侧额定值，出厂设置为5。 P15过压下限值 设置电网电压过压最大值（单位：V），超过该值控制器将切除已投电容，出厂设置为266V。 P16欠流上限值 设置电网电流欠流最小值（单位：A），低于该值控制器将切除已投电容，出厂设置为2A。 P17P31第2至第16组各电容组容量值 设置第2至第16组各电容组容量值，出厂设置值为0。注：P17P31属于选择设置菜单，需根据控制器最大电容组数选择设置对应回路电容组容量值，例，PGC12J，最大电容组数为12，只需设置P17P27组菜单，共11组。

26、用户需设值： 本控制器不设任何参数，上电后可正常工作。但为了使无功补偿投切控制更为精确以及防止振荡投切，用户需设置首组电容值（P04）；在PGZ系列的各电容组容量用户定义模式，用户根据实际路数需要设置（P17P31）。为了确保显示电网有功、无功、电压、电流等参数正确，用户需设置电压互感器一次、二次侧额定值（P11、P12）和电流互感器一次、二次侧额定值（P13、P14）。 工作状态显示： 工作时对电网电压、电流状态进行实时监控，正常工作时显示预投预切状态，出现过压或欠流时将退出投切状态。用户可根据实际要求对监控参数进行选择观察。7.安装接线安装注意：将固定附件的挂钩插入侧面孔内，旋附件螺钉可将

27、控制器固定在箱体。标号示意： 标号 接线内容 UA/UB/UC 三相电网电压 IA/IB/IC 三相电网电流 UN/IN 电压/电流中线 L AC220V火线 N AC220V零线 116 输出控制线，例4路接14，8路接18，依次类推 COM 交流接触器控制电源总线（三相中任意一相火线）接线示意图 4路输出接线： 8路输出接线： 12路输出接线： 16路输出接线：系统故障排除因一些容易忽视的错误，会造成整个电容器补偿系统不能正常运行。现将常见的故障现象及检查排除方法举例分述：1电容器不投入，“欠流”指示灯亮应作以下判断：负载电流小于欠流设定值属于正常工作。当大于欠流设定值则需检查电流回路是否

28、接通。2未投入电容器，功率因数未到设定限值应作以下判断：a 电网无功负荷较小，无需操作；b 电容组容量值过大，应更换电容组。3手动模式中不能投到最大电容组数，应判断：电容组数或共补电容组数设置是否正确。4电容器出现振荡投切时应作以下判断：a 首组容量（P04）是否正确设置；b 电容组容量大于当前无功容量，需更换电容组容量。5不便判断问题出在控制器还是出在外接线路时，可换一台控制器，如出现相同的故障现象，请您务必按照前面提示，检查线路。8.维护及注意事项 维护：装置运行中，要定期观察工作电源灯及投切指示灯，如出现异常情况，请立即停机检查，或与公司客服部门联系。 注意事项： 本装置严禁非电工人员操

29、作使用。 安装使用前要对预接电网电压进行测量，严格按电力管理规定要求进行。 检修时，必须先停电，等电容器放电完毕，方可进行。注:本装置随机附件包括使用说明书、出厂合格证，请用户开箱后核对，如有不符可与我方联系。四川工业学院学报文章编号:100025722(2002)增刊20015202JournalofSichuanUniversityofScienceandTechnology热电偶冷端温度补偿器的研制汪勇(四川工业学院电子信息与电气工程系,四川成都610039)摘要:在温差电偶实验中,要保持冷端温度恒定,通常是将其冷端置于冰水混和物中。这种方法需要制冰,实验准备复杂,且效果也不很理想。对实

30、验进行改进,制作一台冷端温度补偿器,用其取代冰水混和物。实践证明,补偿器工作稳定,补偿准确,迅速,效果良好。关键词:温度补偿器;仪表放大器;热电偶;传感器中图分类号:TN377TM93文献标识码:B0引言传感器是指能感受规定的被测量并按照一定的规转换成可用的输出信号的器件或装置,通常由敏感元件和转换元件组成。随着科学技术的不断发展,传感器的应用领域已渗入到国民经济的各个部门以及人们的日常文化生活之中。比如,动控制系统中,在汽车工业中,人上等领域都有应用。,。从此指导思想出发,备,再添置必要的设备,开出几个有代表性的实验,对学生起到抛砖引玉的作用。其中一个是温差电偶的定标实验。开始我们是把温差电

31、偶的冷端置于冰水混和物中,冰水混和物置于保温杯中;使温差电偶的冷端温度基本保持不变。实验时,用一只水银温度计来测量冰水混和物的温度,即得温差电偶冷端的温度。在做实验的时侯,一般将温差电偶冷端的温度近似当作零摄氏度,但是,由于保温杯内的冰会逐渐溶化,结果温差电偶冷端的温度也会缓慢变化,这样就会使实验结果有较大的误差。为了减小这种误差,我们可以把温差电偶冷端 热端温度同时用水银温度计测出。这种方法操作极不方便,水银温度计的精度和读数误差也会影响实验结果。同时,准备实验需要用冰箱制冰,准备工作繁琐,实验效果也不理想。为了克服以上弊端,力求装置简洁,操作方便,我对本实验进行了改进,制作一台温差电偶的冷

32、端温度补偿器来代替冰水混和物,这样就不必制冰,准备实验简便。温差电偶冷端的温度也不必实时监测。实验中不用保温杯,少用收到日期:2002205221一只水银温度计,实验装置简单,操作方便。由于采用高精度,低温漂的仪表放大器,保证该装置补偿精度和工作的稳定性都很高。1,的实验原理:,就是要根据实验来测定e-t的,(即确定a,t0)即可得到e-t的关系图,以后在应用温差电偶测温度时,就可测出温差电动势的值,再从e-t的关系图中查对出相应的温度,从而达到测温的目的。在采用比较法对温差电偶定标时,我们把被校准的温差电偶和标准温度计同时浸没在水中,用电炉加热烧杯中的水,测出一系列水温,(即温差电偶的热端温

33、度)及其对应的温差电动势,然后通过数据处理,得出e-t的关系。从而对温差电偶定标。温差电偶冷端温度补偿器的工作原理图如图1所示:运算放大器选用AD624。AD624是高精度仪表放大器。其增益可根据需要设置本装置。将其增益设置为1。RW1,RW2,RW3,RW4,RW5均采用精密多圈电位器,使调试时调节平稳、精确。试验装置用AD592来检测热电偶冷端温度,根据不同的冷端温度提供不同的补偿量。AD592为电流型温度传感器。冷端稳度不同,提供的电流就不同,该电流与温度成线性关系,此电流流经RW3,在RW3上产生电压降,将该电压加到运算放大器的同相输入端,而热电偶产生的温差电动势加到放大器的反相输入端

34、。为使热电偶冷热两端温差为零时,放大器输出电压为零,则在放大器的反相输如端需加上一个静态电压,此电压为161637mv。具体推导如下:作者简介:汪勇(19722),男,重庆忠县人,四川工业学院电子信息与电气工程系助教,在读研究生,主要从事应用电子的研究。16四川工业学院学报2002年2电源电路:电源电路原理框图如图2所示:图2电源电路原理框图1温度补偿器的工作原理框图温差电偶冷热两端温度均为零摄氏度,则:u2=2731236019=161637(mv)因为:t冷=t热,所以e温差电动势=0(mv)为使此时放大器输出电压为零,则需给放大器的反相输入端加上161637mv的电压,该电压由21490

35、V的基准电压经R1,R2,RW2分压得到。该电压即为前面提到过的静态电压。因此,显然有:V0=(u2-u1)31=0(mv)(2)u2=(27312+t冷)36019=(161637+013t(电源由桥式整流,滤波,稳压电路构成。滤波电容选用并联结构,有利于降低电容的动态电阻,滤出高频干扰效果更好。并且在稳压电路后再一次滤波。温差电偶的工作电压质量的优劣,将直接影响该装置的精度。我对温差电偶的工作电源做了精心设计。用高精度的可调基准电压源LM336提供21490V的基准电压,该电压再经R1,R2,。RW2,以保证精确调整热电,。RW1,使基准电压U基准=21490V;将AD624的1,2脚短接

36、,调RW4,RW5使输出电压V0=0;当热电偶冷热两端温度相等时,调RW2使AD624的1脚电压为161637mv;用水银温度计测量出冷端温度,用(27312+t冷)36019/1000(mv)计算出该值,然后调节RW3使AD624的2脚电压与该计算值相等即可。:e=a3(t热-t冷)=0106093(t热-t冷)(mv)注:(WRE型热电偶的温度系数为010609毫伏/度)u1=161637-e=161637-0106093t内+0106093t冷(mv)V0=u2-u1=0106093t热=a3t热(mv)参考文献1黄继昌,徐巧鱼,张海贵,郭继忠,傅润何编著1传感器工作原理及应用实例M1北

37、京:人民邮电出版社,199812李华主编1MCS-51系列单片机实用接口技术M1北京:由此可见,输出电压仅与温差电偶的温度系数和热端温度有关,而与冷端温度无关,即冷端温度已被补偿。北京航空航天大学出版社,19931TheStudyandMadeofTemperatureCompensatoroftheClodSideofTheThermocouplesWANGYong(Dept1ofElectronicInformationandElectricEngineeringofSichuanUniversityofScienceandTechnology,Chengdu610039SichuanCh

38、ina)Abstract:Onthethermocoupletest,theclodspotofthethermocouplemustbestable1Mostly,theclodspotisputintothemixtureofwaterandice1Theicemustbemadebyus1thepreparingworkingiscomplexandtheresultisnotsatisfying1Forimprovingthisexperiment,atemperaturecompensatorismadeout,whichreplacesthemixtureofwaterandice

39、1Thepracticeprovesthattheworkingofthecompensatorisstable,thecompensatingactionisaccurateandquick,theeffectisverygood1Keywords:temperaturecompens1ator;instrumentamplifier;thermocouple;temperaturesensors圆形非金属补偿器非金属补偿器用途：圆形非金属补偿器（非金属软连接）可补偿轴向、角向，具有无推力、简化支座设计、耐腐蚀、耐高温、消声减震等特点，特别适用于热风管道及烟尘管道。圆形非金属补偿器（非金属软

40、连接）连接方式：1、法兰连接 2、接管连接 非金属补偿器的特点：1、补偿热膨胀：非金属软连接可以多方向补偿，大大优于只能单式补偿的金属补偿器。2、补偿安装误差：由于管道连接过程中，系统误差再所难免，非金属柔性补偿器较好的补偿了安装误差。3、消声减振：纤维织物、保温棉体本身具有吸声、隔震动传递的功能，能有效的减少锅炉、风机等系统的噪声和震动。4、无反推力：由于主体材料为纤维织物，无力的传递。用非金属膨胀节可简化设计，避免使用大的支座，节省大量的材料和劳动力。5、良好的耐高温、耐腐蚀性：非金属柔性补偿器选用的氟塑料、有机硅材料具有较好的耐高温和耐腐蚀性能。6、密封性能好：有比较完善的生产装配系统，非金属膨胀节可保证无泄露。7、非金属软连接体轻、结构简单、安装维修方便。8、价格低于金属补偿器、质量优于进口产品。1、补偿器的安装应在冷态进行，安装误差：a、烟风道两接口法兰中心线应保持在同一轴心线上，同轴度误差为5mm； b、扭转角度偏差不大于10；c、上下或左右的偏移角度0.1；d、补偿器伸缩节安装长度应为L5mm。2、补偿器展开截面1m2时，分体装出厂，在用户现场焊接组装。3、补偿器安装完工后，应按补偿量调整定位杆内的螺母。4、防止重物冲击和金属锐角刺破伸缩体圈带。