105吨H型强迫给料对辊成型机的设计.docx

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1、 本科毕业设计论文通过辩论中国矿业大学本科生毕业论文学院：中国矿业大学专业：机械设计制造及其自动化论文题目： 10-15 吨/H 强迫给料工业对辊成型机专题：成型工作原理指导教师：职 称：2023 年 6月 9徐州本科毕业设计论文通过辩论摘 要工业型煤的进展对于提高煤炭利用率、节约能源以及削减环境的污染等方面有着重要意义。而工业对辊成型机是整个生产工业型煤设备中必不行少的机械设备。对辊成型机与其他同类产品相比较，具有成球率高、消耗功率小，构造紧凑便于检修调试等鲜亮的技术优势。本文主要描述了对辊成型机的整体设计要求及相关部位的计算。工业对辊成型机主要由电动机、带轮、减速机、给料系统、轴承、压辊、

2、承压系统以及润滑系统等机构组成的。本次设计为使两对辊之间保持良好的对中性，从而保证型煤的质量，在对辊的辊轮与辊轴之间承受胀套无键连接技术，以便依据需要对辊轮进展相应的调整。本次设计承受同步式齿轮传动箱传动，给料方式是自重给料。承受液压平衡成型力，优点是生产机动敏捷，可以调整压力，保护压辊不受损。另外本次设计承受螺杆固定式框架构造，以满足构造简洁、承载力量强、装拆便利的需要。关键词：工业型煤；对辊成型机；自重给料；液压平衡成型力；螺杆固定式框架构造 本科毕业设计论文通过辩论ABSTRACTThe development of industrial briquette coal can impro

3、ve the utilization of coal, save energy and reduce environmental pollution and other aspects of great significance. The industry on the roll forming machine is the production of industrial briquette equipment essential machinery and equipment. On the roll forming machine and other similar products,

4、compared with the ball high, power consumption is small, compact and easy maintenance and debugging distinct technical advantages. This paper describes the overall design of roll forming machine requirements and the relevant parts of the calculation.Industry on the roll forming machine mainly consis

5、ts of motor, pulley, gear, feeding systems, bearings, roller, pressure systems, and other institutions of the lubrication system. The design of the two pair of rolls is good between the neutral, so as to ensure the quality of coal, the pair of rollers between the rollers of the roll sleeve keyless c

6、onnection using expansion techniques to be based on the need for rollers adjusted accordingly.The design uses a synchronous gear box drive, feeding method is weight feed. Hydraulic balancing forming force, the advantage of producing flexible, you can adjust the pressure to protect the pressure rolle

7、r is not damaged. Other the design uses a screw fixed frame structure to meet the simple structure, strong bearing capacity, easy assembly and disassembly needs.Keywords:industrialcoal;ontherollformingmachine;weightfeeding; hydraulically balanced shaping force; screw fixed frame structure.目 录1 绪 论11

8、.1 型煤机械在工业型煤技术的重要地位11.2 工业型煤的进展历史11.3 国内工业型煤的进展状况11.4 国外工业型煤的进展状况21.5 工业型煤成型机工作机理31.6 影响型煤的成型因素51.6.1 型煤对辊成型机的成型压力51.6.2 煤料粒度、给配对煤料成型带来的影响51.6.3 物料的水分在成型过程中的影响61.6.5 物料的成型特性在成型过程中的影响72 型辊的计算72.1 确定传动方案72.2 对辊成型机的主要参数及设计要求72.3 辊子的宽度计算82.4 型球的分布82.5 辊子的长度计算82.6 对辊成型机电动机的选择92.7 传动比的安排与计算92.8 各级轴的参数计算10

9、3 V 带的计算123.1 确定V 带型号123.2 确定带轮基准直径D 、 D12.123.3 验算V 带速度n123.4 确定V 带长度L 及中心距 a123.5 验算小带轮包角a1313.7 计算单根V 带的拉力 FL.133.8 轴上的力的计算FZ.144 减速器齿轮的设计计算144.1 第一对啮合齿轮的计算144.1.1 选择齿轮材料144.1.3 齿根弯曲疲乏强度的计算及校核174.1.4 齿轮主要尺寸的设计计算184.2 其次对啮合齿轮的计算194.2.1 选择齿轮材料194.2.2 齿面接触疲乏强度的计算194.2.3 齿根弯曲疲乏强度的计算及校核224.2.4 齿轮主要尺寸的

10、设计计算244.3 第三对啮合齿轮的计算254.3.1 选择齿轮材料254.3.2 齿面接触疲乏强度的计算254.3.3 齿根弯曲疲乏强度的计算及校核284.3.4 齿轮主要尺寸的设计计算294.4 第四对啮合齿轮的计算304.4.1 选择齿轮材料304.4.2 齿面接触疲乏强度的计算304.4.3 齿根弯曲疲乏强度的计算及校核334.4.4 齿轮主要尺寸的设计计算345 减速器轴的设计计算355.1 I 号轴的计算355.1.1 初步估算I 号轴的最小直径dmin.355.1.2 轴的构造设计365.1.3 轴的强度校核375.2 II 号轴的计算395.2.1 初步估算II 号轴的最小直径

11、dmin.395.2.2 轴的构造设计395.2.3 轴的强度校核405.3 III 号轴的计算425.3.1 初步估算III 号轴的最小直径dmin.425.3.2 轴的构造设计435.3.3 轴的强度校核445.4 IV 号轴的计算455.4.1 初步估算IV 号轴的最小直径dmin.455.4.2 轴的构造设计465.4.3 轴的强度校核475.5 V 号轴的计算495.5.1 初步估算V 号轴的最小直径d.49min5.5.2 轴的构造设计495.5.3 轴的强度校核506 轴承的校核526.1 I 号轴上的轴承校核526.1.1 轴承合成支反力的计算526.1.2 轴承的派生轴向力计

12、算526.1.3 轴承的轴向载荷的计算526.1.4 轴承的当量动载荷的计算526.1.5 轴承寿命的计算536.2 II 号轴上的轴承校核536.2.1 轴承合成支反力的计算536.2.2 轴承的派生轴向力计算536.2.3 轴承的轴向载荷的计算546.2.4 轴承的当量动载荷的计算546.2.5 轴承寿命的计算546.3 III 号轴上的轴承校核556.3.1 轴承合成支反力的计算556.3.2 轴承的派生轴向力计算556.3.3 轴承的轴向载荷的计算556.3.4 轴承的当量动载荷的计算556.3.5 轴承寿命的计算566.4 IV 号轴上的轴承校核566.4.1 轴承合成支反力的计算5

13、66.4.2 轴承的派生轴向力计算566.4.3 轴承的轴向载荷的计算566.4.4 轴承的当量动载荷的计算576.4.5 轴承寿命的计算576.5 V 号轴上的轴承校核576.5.1 轴承合成支反力的计算586.5.2 轴承的派生轴向力计算586.5.3 轴承的轴向载荷的计算586.5.4 轴承的当量动载荷的计算586.5.5 轴承寿命的计算587 减速器轴键的校核597.1 I 号轴键的校核597.2 II 号轴键的校核597.3 III 号轴键的校核597.4 IV 号轴键的校核607.5 V 号轴键的校核608 减速器箱体的设计609 同步齿轮的计算619.1 选择齿轮材料619.2

14、齿面接触疲乏强度的计算619.3 齿根弯曲疲乏强度的计算及校核639.4 齿轮主要尺寸的设计计算6410 型辊机构的计算6510.1 辊轴的计算6510.1.1 初步估算I 号轴的最小直径d.65min10.1.2 辊轴的构造设计6610.1.3 辊轴的校核6610.2 轴承的校核6810.2.1 轴承合成支反力的计算6810.2.2 轴承的派生轴向力计算6910.2.3 轴承的轴向载荷的计算6910.2.4 轴承的当量动载荷的计算6910.2.5 轴承寿命的计算6910.3 键的校核7011 对辊成型机其他关键部位的设计7011.1 型板材料的选择7011.2 液力加载系统7111.3 安全

15、联轴器的选择7111.4 机架的设计7111.5 压辊的设计7112 设计总结72参考文献73翻译局部73英文原文73中文翻译：79致 谢85 本科毕业设计论文通过辩论1 绪 论我国的主要能源是煤炭。煤炭利用率的提高对于整个国民经济的进展有着重大意义。然而，原煤不经过加工而直接用于燃烧，不仅利用率低，铺张能源，而且产生大量的煤烟以及温室气体的排放发，严峻污染环境。随着科学技术的飞速进展以及能源的日益短缺，人们迫切需要一种有效的节能方 法。而承受清洁煤技术，正是提高煤炭利用效率以及削减环境污染的重要途径之一。工业型煤成套技术就是其中一种比较成熟的方法 ,通过添加助剂对粉煤进展混捏成型 ,用作工业

16、锅炉和窑炉的燃料 ,与直接燃烧散煤相比 ,烟10尘排放量可削减 60%,SO易于推广等等1。排放量可削减 50%，而且建厂投资少、周期短、21.1 型煤机械在工业型煤技术的重要地位由于过去我国对工业型煤机械不够重视，在其方面的争论很少，所以到如今，我国生产工业型煤的主要方式是承受粉煤添加粘结剂来低压成型工业型煤。实际上,恰恰成型机械是型煤生产的关键设备,这致使我国的工业型煤技术落后于国外。不过，近年来，随着我国科学技术的进展，在这方面正不断地缩小与兴旺国家之间的差距。而国内承受的有粘结剂的低压成型工艺存在着诸如其过程格外耗时繁琐、能源消耗大、相关的机械设备陈旧、添加剂昂贵等等不利因素,致使型煤

17、的生产本钱偏高,生产厂家获得的利润很低，不利于向宽阔市场推广。本论文设计的是工业对辊成型机械，承受压辊挤压成型工业型煤，这样可以不用粘结剂，以削减本钱。1.2 工业型煤的进展历史过去，我国生产工业型煤所使用的型煤机械设备大多是仿国外制造的， 由于生产力水平不高，存在着诸如型煤设备配置不合理、电机选型不匹配等等问题，结果导致型煤成型工艺水平落后于国外几十年的巨大差距。当时所使用的型煤机械设备存在着很多的问题，例如：机械性能差、耗电量大、常常折断轴、成型率低、型煤质量差等等。为了解决这些问题，工程师们不辞劳累地努力奋斗，后来经过不断地研制和改造，最终使型煤设备的各方面的性能都得到很大程度上的提高。

18、1.3 国内工业型煤的进展状况我国型煤技术的进展状况可以概括为起步晚，进展慢。实际上，为了削减能源的铺张以及减小对于环境的破坏污染，我国是从 20 世纪 50 年月起才开头争论民用型煤。60 年月到 70 年月，国内开展了大规模的民用型煤争论， 并且随后研制出了以无烟煤为原料的上点火蜂窝煤。1980 年后开头争论与开发工业型煤技术，并且取得了明显的成就。但总体上与兴旺国家比较，还存在着不小的差距，特别是在型煤专用设备的开发争论方面，差距照旧格外巨大。综上所述，我国在型煤机械设备上的研制和开发对于解决能源资源日益短缺，环境污染问题等等，有着重大作用，是一件利国利民的好事。工业上我国目前普遍承受机

19、制冷压一次成型来生产工业型煤。主要的成型设备有对辊成型机和挤出机等等。工业对辊成型压力相对较低,一般在 25 MPa 左右。型煤的外形有圆形、方形、枕形、棒形等等2。国内用于生产工业型煤的粘结剂可分为无机质、有机质以及两者结合起来的复合粘结剂。目前国内留意于开发具有良好冷态强度和防水性能的免烘干粘结剂，以此来大规模生产工业型煤，削减本钱。目前国内生产型煤的设备主要有两种进展趋势：其一，由国外引进高压成型设备；其二，大力推广国内研制的低压炉成型设备。两种进展趋势可以有效地降低生产本钱,提高型煤的成型质量,加快我国工业型煤规模化、产业化进程。另外，由于型煤的生产本钱高于原煤,并且型煤的生产要消耗能

20、源电能, 而生产厂家的目的是追求肯定的经济利润 ,导致型煤的价格一般比原煤高出几十块钱。型煤所带来的经济利润格外的少,于是在市场经济调整下,难以拥有市场。这是中国工业型煤很难在市场普遍推广的根本缘由。工业型煤炉前成型技术是节能技术改造重要的一局部，但其不能很好地削减环境污染。1.4 国外工业型煤的进展状况国外型煤进展已有半个多世纪的历史。生产量较大，技术较成熟的国家有英国、法国、德国、日本等。国外壁炉用型煤较多，生产力量最大能到达50 万 t/年。国外型煤生产工艺、粘结剂配方、型煤机械设备都较先进，技术成熟，能够形成生产规模。国外整套型煤设备中压球机进展的主要趋势是为了提高型煤产品质量，加大成

21、型压力。型煤设备中压球机的研发方法主要有两种，一种是加大成型压辊直径，另一种是加上预压机构和必要的掌握系统两级成型。为了解决压球机沿辊宽压力不均的问题，可以在压球机上增加简单的分行调压机构，但这大大地增加了压球机的加工本钱。由于国外兴旺国家正在查找争论的能源，争论其它干净燃料和技术，国外型煤业日趋萎缩。目前，成型用立式调和机正向中心供热、高速混合、自动定量出料方向进展。1.5 工业型煤成型机工作机理成型机是工业型煤成型过程中关键的机械设备，其性能将直接影响型煤生产线上生产型煤的质量。工业对辊成型机是成型机的主要机型之一，它有一对直径一样、水平方向上相互平行并且彼此间存在着肯定间隙的圆柱形压辊，

22、压辊上分布着很多外形和大小一样并且穿插排列的成型槽，压辊是对辊成型机的关键部件，如图 1-1 所示。图 1-1 对辊成型机工作示意图-型煤设备配置及选型工业对辊成型机在电动机的驱动下，带动两个压辊以一样速度、相反方向转动，当原煤落入两压辊之间并且在A 处开头受压时，煤料在相应两成型槽之间受挤压致使其体积被压缩；随着压辊连续转动，成型槽渐渐闭合，并且成型压力逐步增大，当压辊转动到两个成型槽距离最小时成型压力到达最大值，型煤固定成型。然后压辊连续转动使成型槽渐渐分别，成型压力也随之渐渐减小。在成型压力减至零之前，挤压成型的型煤就开头自动脱落。由工业型煤机械设备的配置及选型争论可知，按图 2 来分析

23、成型槽对原煤的成型作用力原理。为简明论述，我们把成型槽中点看做成型槽对原煤的受力作用点，在 A、B 两点同时作用一对压力。为便利计算，我们设压辊的 A 点 为争论对象，在 A 点压辊对煤料产生一个压力 J)。该作用力可分解为两个力，垂直力 Pslna 对煤料起着支撑的作用，使煤料脱离压辊；而水平力 Pcosa 对原煤料产生挤压作用。并且同时，压辊对煤料产生一个摩擦力 F。此摩擦力也可以分解为两个作用力，垂直分力Fcosa使煤料被挤压到两压辊之间， 而水平分力 Fslna则抑制煤料的内阻力，从而让煤料被压缩成型。图 1-2 型煤成型时的受力分析要使压辊能咬入煤料并且正常工作，必需满足以下条件：图

24、 1-2 型煤成型时的受力分析公式图上述式中 P 为煤料与压辊之间的摩擦角。由此可以得出结论：工业对辊成型机要想正常工作必需使压辊上的咬入角于或者等于煤料与压辊间的摩擦角 。综上所述可以得出，煤料的压制主要是在咬合区内进展的，在进入咬合区前煤料只起摇实密度的作用。成型机一个很重要的参数便是咬合角，在一样压辊直径的条件下，咬合角越大，则咬合区 H 越大，被咬入煤料的体积就越大，压缩率和成型压力也就随之而增大。咬合角的大小与煤料的特性有关。一般大约在10o 15o 左右4。一般在咬合角一样的条件下，增大压辊直径就增大咬合区的宽度，进而可以增大型煤的压缩率和成型强度，这也是现在国外工业型煤成型机压辊

25、向大直径方向进展的主要缘由。然而，增大压辊直径的同时，也应当考虑到负面影响。1.6 影响型煤的成型因素煤料的成型除了与压辊的直径和宽度以及辊子的转速、两对辊之间的中心距相关外还与对辊成型机的成型压力、煤料的粒度、物料的水分、粘结剂与煤料的配比、煤料的成型特性等因素息息相关，因此在设计过程中需要将这些因素也考虑到其中。1.6.1 型煤对辊成型机的成型压力煤炭原料在压辊上成型槽的填满程度在肯定程度上打算着对辊成型机成型压力的大小，而成型压力的大小对于型煤的成型质量又起着至关重要的作用。当成型压力小于压溃力时，型煤的机械强度随成型压力的增大而提高。煤种不同，其压溃力也有所差异。一般，型煤的成型压力有

26、一个最正确值，其主要与成型物料的种类、成型物料的水分、成型物料的粒度组成以及成型所用的粘结剂种类和用量等因素有亲热的关系。所以说，为了能使对辊成型机产生足够大的压力来压实成型槽里面的煤球，需要将成型槽里面的煤料填布满。由于煤料填充得越多，则在两对辊成型时对煤料挤压产生的反作用力就越大，从而使煤料越简洁成型。1.6.2 煤料粒度、给配对煤料成型带来的影响煤料粒度的大小与料度级配分布也是影响型煤的成型强度与成型率的重要因素之一。在成型过程中，煤料过粗过细不仅会消耗电动机的动力，铺张能源，而且还会增加粘结剂的用量，使其灰分增大固定碳含量低，最终影响型煤的成型质量。所以，通过对成型强度及成型率良好的状

27、况下，最正确煤料粒度及料度级配跟踪测试结果比照，存在着一个较好的粒度范围。实践证明， 较小的物料粒度有利于粒子的严密排列，型煤压球机承受粘合剂成型工艺 时，最正确粒度组成应使物料的总比外表最小的粒子间的总空隙也最小，以削减粘合剂用量，从而降低型煤的生产本钱。确定物料粒度及粒度组成时，应当遵循以下两个原则：（1） 确保煤料颗粒在型块内的以最为严密的方式排列，以提高型煤的成型质量。实践证明，较小的物料粒度有利于粒子的严密排列；（2） 假设承受粘结剂生产工业型煤工艺时，最正确粒度组成应当使煤料的总外表到达最小值、煤料颗粒间的总空隙也到达最小值，这样可以削减粘结剂的用量，从而降低型煤的生产本钱。1.6

28、.3 物料的水分在成型过程中的影响型煤成型水分的大小直接关系到型煤的成型率、固化时间、初期强度、后期强度等等。型煤生产线要求被压制物料含水量不的超过最正确含水量范围，固然具体物料压制时含水量要求也不同。物料中的水分在成型过程中的作用主要有：（1） 适量的水分可以在成型过程中起润滑剂的作用，也可以降低成型系统的内摩擦力，提高型煤的成型质量。假设是物料的水分过多，颗粒外表的水层变厚，就会影响颗粒之间的充分密集，并且降低型煤的成型质量。而且， 物料水分过多则在型煤枯燥时易产生裂纹，导致型煤发生碎裂现象；（2） 假设在工业型煤成型过程中承受亲水性粘结剂，适量的水分会起着预先润湿物料粒子外表的作用，从而

29、时物料的粒子更简洁相互粘结。但是假设水分过多的话，反而会使粘结剂失效。依据争论得出比较适宜的成型水分范围一般在 10%15%之间；（3） 假设工业型煤成型过程中承受疏水性粘结剂成型，则物料的水分会减弱粘结剂对型煤成型的效果，所以在成型时一般掌握物料的水分在 4% 以下。1.6.4 粘结剂与物料的配比对煤料成型的影响由于大局部煤种的成型性能较差，因而承受粘结剂的成型工艺应用较为普遍。此时，粘结剂的用量不但是型煤强度的关键影响因素，而且对型煤生产本钱有格外重要的影响。从粘结剂在成型过程中固结后的方面来说，增大粘结剂的用量有利于提高型煤的成型质量；但从型煤的成型过程来说，增大粘结剂的用量将减小成型压

30、力并且降低型煤的质量；再从型煤脱模的稳定性这方面来说，增大粘结剂的用量也不利于提高型煤的质量。所以，一般需要反复试验来确定一个最正确的粘结剂用量。1.6.5 物料的成型特性在成型过程中的影响物料的成型特性是在型煤成型过程影响煤料成型的关键的内在因素，其中以物料的弹性与塑性的影响最为突出5。原煤的塑性越高，其煤料的成型特性就会越好。泥炭、褐煤等煤种均富含塑性高的沥青质和腐植酸物质5，所以它们的成型特性好，成型质量高，甚至可以不使用粘结剂来成型工业型煤。随着煤化度的提高，煤的塑性渐渐下降，其成型特性也渐渐变差。对煤化度较高的煤，一般需添加粘结剂以增加煤料的塑性方可成型。2 型辊的计算2.1 确定传

31、动方案本次设计的对辊成型机是由电动机通过带传动带动一个同步减速器，再通过可调整联轴器带动两个辊子同步相向转动，传动方案如下图 2-12.2 对辊成型机的主要参数及设计要求辊子转速：10-12 转/分即辊子圆周速度为(0.4 - 0.6)m/s ; 成型压力： (15 - 30)kn/cm ；小时产量 10-15 吨；给料方式：自重给料；型球尺寸： 45 * 45 * 28 ；枕形构造承受液压平衡成型力；螺杆固定式框架构造；同步式齿轮传动箱。2.3 辊子的宽度计算由于设计给出的工况为n = (10 -12)r / min ，即 v = (0.4 - 0.6)m/s可得辊子半径 r =2.4 型球

32、的分布30v = 0.4m/s n棍子的周长 L = 2 = 2512mmL周向单列最多可为 n=1B1= 251245= 56 个由于各成型槽之间存在间距，将暂定周向单列成型槽数 n1= 36 ，间距定为6 mm单个型煤的质量 m = Vr 是煤的密度，通常取 = 1.35t/m 3所以其质量m = 1.35 103 (45 45 28 2)10-9 = 153.110-3 kg由于要符合每小时产量10 - 15 t的要求，需要产出的型煤的数量为(10 -15)103(10 -15)103()N = 6.531 - 9.797 104m153.110-3所以成型辊上的成型槽列数n=260n1

33、N(10 -12)=(6.531 - 9.797)10460 36 (10 -12)= 2.47 - 4.6取成型辊上的成型槽列数n= 522.5 辊子的长度计算因此辊子的实际宽度 B= 45 5 + 6 6 + 2 40 = 341mm辊子的直径 D=2 r = 800 mm，宽度为 341mm2.6 对辊成型机电动机的选择成型时成型压力 p = (15 - 30)kn/cm ，辊宽 B = 315mm工作阻力 F = p B = (511.2 -1023)kN阻力转矩 T= F e = (511.2 -1023)103 45 103 = (23017.5 - 46035)N m工作功率 P

34、= T nw= (23017.5 - 46035 ) (10 -12)= (24.10 - 57.85)kW9.559.55 1000传动装置的总效率h =h带h 4齿h 4联h6承查机械手册6可得 h= 0.96h= 0.97h= 0.99h= 0.99带齿联承可求得总效率h = 0.96 0.974 0.994 0.998 = 0.77则可求得电机功率 P0= P =h(24.10 - 57.85)= (31.30 - 75.13)kW0.77经争论打算承受同步转速1000 r/min 的 Y 系列电动机。所选用的电动机为 Y 280 S - 6 ，6 极电机，额定转速 980 r/min

35、 ，额定功率为45 kW 。2.7 传动比的安排与计算此传动装置承受圆柱直齿轮减速器，安排传动比要考虑一下原则：1） 各级齿轮传动的承载力量大致一样。2） 各级传动中的大齿轮浸油深度大致一样。由于所选电机额定转速 n= 980 r/min ，工作时电机转速 n= 10 -15 r/min ，0g因此其总传动比iz= 0nng980= 10= 98经查机械手册7可知一般 V 带传动比 10 ，通常取2-4，由于V 带传动比不宜过大，所以一般应使iV i 。这样可使传动装置构造紧凑，因而取icV= 2 。所以减速器的传动比ij= iz i98= 2= 49V安排各级传动比i1 = 2.8i= 2.

36、652i3 = 2.5i= 2.364n980校核传动比ng= i iV10 i i i234= 2 2.8 2.65 2.5 2.36 = 11.193 ，该传动比在合理范围内。2.8 各级轴的参数计算将传动装置中的各轴从高速级到低速级排列依次为 I 号轴、II 号轴，III号轴，相邻两轴之间的传动比为 i、i，各轴的输入功率为 P 、12231P ，各轴的转速为n 、n212，各轴的输入转矩为T 、T12，另外 0轴即为电动机轴8，因而各轴的功率、转速、转矩的计算如下：0 轴：P = 45 kW0n= 980 r/min0P45 103I 轴：T = 9.55 00n0= 9.55 980

37、= 438.52 N mP = P h1001= 45 0.95 = 42.75 kWn n = 01nV980=2= 490 r/minII 轴：P T = 9.55 11n1= 9.55 42.75 103490= 833.19 N mP = P h2112= 42.75 0.992= 41.90 kWnn= 12 i1490= 2.8P= 175 r/min41.90 103III 轴：T = 9.55 22n2= 9.55 175= 2286.54 N mP = P h3223= 41.90 0.992= 41.07 kWnn = 23 i2175= 2.65P= 66.04 r/mi

38、n41.07 103IV 轴：T = 9.55 33n3= 9.55 66.045939.11 N mP = P h= 41.07 0.992= 40.25 kW43343n= n4 i66.04=2.5= 26.42r / min3P40.25 103V 轴：T = 9.55 44n4= 9.55 26.42= 14549.11 N mP = P h5445= 40.25 0992= 39.45 kWnn =45 i426.42= 2.36P= 11.19 r/min39.45 103T = 9.55 55n5= 9.55 11.19= 33668.23 N m3 V 带的计算3.1 确定V

39、 带型号工作状况系数 K查机械手册7表 4.6 得 K= 1.3AA计算功率 PcP = K PcAc= 1.3 25 = 58.5 kWV 带型号依据 P 和nc0值查机械手册7图 4.6 得选用 C 型 V 带3.2 确定带轮基准直径D 、 D12小带轮直径 D1查机械手册7表 4.7 得 D1=200-355 mm，取 D1= 300 mmiV= 2 ，取弹性滑动系数 e = 0.02大带轮直径 D2D= i2V D (1 - e )= 392 - 695 mm ，取 D12= 600 mm3.3 验算V 带速度nn = pD n= p 300 980= 15.39 m/s1 1 600

40、0060000由于要求带速在 5m-25m 之间，所以带速符合要求。3.4 确定V 带长度L 及中心距a初定中心距a0.7(D10+ D ) a20 2(D1+ D )2630 a0 1800 mm初算 V 带基准长度 L0本科毕业设计论文通过辩论13p (D + D )(D- D )2L= 2a00+122+214a0= 3600 + 1413.72 + 12.5= 5026 .22 mm查机械设计手册可圆整得 L= 5000mm0实际中心距 a 的计算L- La = a0+d02= 1800 -13 = 1787 mm3.5 验算小带轮包角a1a= 180o -1D- D21a 57.3o = 180o- 600 - 3001787 57.3o = 170.38o3.6 V 带根数z 确实定单根 V 带试验条件下许用功率 P0查机械设计手册7得 P0= 10.23 kW传递功率增量DP0查机械手册7表 4.5 可得DP0= 0.83kW包角系数 K a查机械手册7表 4.8