城市生活污水处理厂工艺设计课程设计说明书-学位论文.doc

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1、XXXX学院 XXXXX 级综合课程（2014）设计说明书系 别： XXXXXX 专业班级： XXXX指导老师： XX 设计题目： 城市生活污水处理 学生姓名： XX 学 号： XXXXX 学 期： 20XXXXXXX2014年 12月 XX日目 录设计任务书5一、设计题目5二、设计资料51 废水资料52 气象与水文资料5三、设计内容5第一章 污水处理工艺方案选择6一、工艺方案分析与确定6二、工艺流程确定：7第二章 处理构筑物设计8一、流量计算81.1.水量的确定：81.2.水质的确定：8二、集水井8三、粗格栅91.设计参数92 设计计算9四、污水提升泵房111. 流量确定112 集水池容积1

2、13 泵站扬程计算114 设备选用11五、细格栅121.设计参数122 设计计算12六、配水井设计14七、曝气沉砂池141 曝气沉砂池的设计参数：142 曝气沉砂池的设计与计算15八、氧化沟181设计参数：182确定采用的有关参数：183泥龄的确定：184设计计算：195曝气量计算196沟型尺寸设计及曝气设备选型207其它附属构筑物的设计20九、配水井设计20十、辐流式二沉池211 设计计算212 进水系统计算：223出水部分计算：224 排泥部分设计23十一、接触池（消毒池）和加药系统241 主要设计参数242工艺尺寸243加氯机25十二、污泥处理系统设计计算261泵房设计计算262污泥浓缩

3、池的计算：273贮泥池设计计算304污泥脱水30参考文献：31 设计任务书一、设计题目某城市日处理水量130000 m3污水处理厂工艺设计二、设计资料1 废水资料（1） 污水水量与水质污水处理水量：130000 m3/d；污水水质：CODCr=450mg/L、BOD5=200mg/L、SS=250mg/L、氨氮15 mg/L。（2）处理要求：污水经二级处理后应符合以下具体要求：CODCr70mg/L、BOD520mg/L、SS30mg/L、氨氮5 mg/L；2 气象与水文资料风向：常年主导风向为西南风；气温：年平均气温15，冬季最低气温-17.6，夏季最高气温41.9，最大冻土深度0.18m。

4、水文：降水量多年平均为每年728mm；蒸发量多年平均为每年1210mm；地下水位，地面下56m。三、设计内容对工艺构筑物选型作说明；主要处理设施的工艺汁算污水处理厂平面和高程布置。第一章 污水处理工艺方案选择一、工艺方案分析与确定本项目污水以有机污染为主，BOD/COD=0.44可生化性较好，重金属及其他难以生物降解的有毒有害污染物一般不超标，针对这些特点，以及出水要求，现有城市污水处理技术的特点，以采用生化处理最为经济。由于将来可能要求出水回用，处理工艺尚应硝化。 氧化沟利用连续环式反应池（Cintinuous Loop Reator,简称CLR）作生物反应池，混合液在该反应池中一条闭合曝气

5、渠道进行连续循环，氧化沟通常在延时曝气条件下使用。氧化沟使用一种带方向控制的曝气和搅动装置，向反应池中的物质传递水平速度，从而使被搅动的液体在闭合式渠道中循环。 氧化沟法由于具有较长的水力停留时间，较低的有机负荷和较长的污泥龄。因此相比传统活性污泥法，可以省略调节池，初沉池，污泥消化池，有的还可以省略二沉池。氧化沟能保证较好的处理效果，这主要是因为巧妙结合了CLR形式和曝气装置特定的定位布置，是式氧化沟具有独特水力学特征和工作特性：1) 氧化沟结合推流和完全混合的特点，有力于克服短流和提高缓冲能力，通常在氧化沟曝气区上游安排入流，在入流点的再上游点安排出流。2) 氧化沟具有明显的溶解氧浓度梯度

6、，特别适用于硝化反硝化生物处理工艺。3) 氧化沟沟内功率密度的不均匀配备，有利于氧的传质，液体混合和污泥絮凝。4) 氧化沟的整体功率密度较低，可节约能源。另外，据国内外统计资料显示，与其他污水生物处理方法相比，氧化沟具有处理流程简单，超作管理方便；出水水质好，工艺可靠性强；基建投资省，运行费用低等特点。卡鲁塞尔氧化沟具有较强的耐冲击负荷能力;卡鲁塞尔氧化沟是一个多沟串联的系统,进水与活性污泥混合后在沟内作不停的循环流动。可以认为氧化沟是一个完全混合池,原水一进入氧化沟,就会被几十倍甚至上百倍的循环流量所稀释,因而氧化沟和其它完全混合式的活性污泥系统一样,适宜于处理高浓度有机废水,能够承受水量和

7、水质的冲击负荷;卡鲁塞尔氧化沟具有优良稳定的处理效果和独特的降解机制(中段废水经卡鲁塞尔氧化沟工艺处理后,出水水质非常稳定且品质良好);卡鲁塞尔氧化沟中曝气装置每组沟渠只安装1套,且均安装在氧化沟的一端,因而形成了靠近曝气器下游的富氧区和曝气器上游以及外环的缺氧、厌氧区,自身组成不同比例的/或2/过程,实现动态水解酸化 好氧分解功能,这不仅有利于生物凝聚,使活性污泥易沉淀,而且厌氧区的存在对生化性较差的中段废水来说,可以提高废水/值,对提高废水的可生化性,抑制泡沫产生及活性污泥膨胀均具有十分重要的作用。有关试验研究表明,厌氧 好氧生物处理可以取得较高的去除率3。这可能与厌氧反应可以使中段废水中

8、难以降解的木素及其衍生物部分水解为易于生物降解的小分子物质有关。卡鲁塞尔氧化沟正是由于在同一条沟中交替完成厌氧、好氧过程,因而取得了较高的去除率。卡鲁塞尔氧化沟具有性状优良的活性污泥系统;卡鲁塞尔氧化沟对(可吸附有机卤化物)有较好的去除作用,具有致畸、致癌、致突变作用,其危害不可低估,在欧美等发达国家排放标准中已列项严格要求。很难降解,废水经好氧生化处理后也只能去除30%40%。但试验研究证明,在厌氧或缺氧条件下,却显示出较好的厌氧生物降解性,许多在好氧条件下难降解的化合物在厌氧条件下变得容易降解,因此厌氧还原是一种重要的脱氯途径。可以预见,卡鲁塞尔氧化沟由于存在厌氧或缺氧区,将使中段废水中去

9、除率有显著提高,从而使其出水品质更加良好,这对改善水环境,保证人类身体健康具有十分重要的意义。工艺流程特点：工艺流程简单、构筑物少、机械设备数量少,不仅运行管理方便,工程投资也不高由以上资料，经过简单的分析比较，卡鲁赛尔氧化沟工艺具有明显优势，故采用氧化沟工艺。二、工艺流程确定：第二章 处理构筑物设计一、流量计算1.1.水量的确定：平均水量Qp=13104m3/d 最大设计流量QmaxQmax=KzQp式中的Kz为变化系数，Kz=2.7=2.71.9832=1.36即最大设计流量Qmax=1.231.9832=2.4393m3/s 1.2.水质的确定：处理厂的处理水质确定为处理前CODcr=4

10、50mg/L，BOD5=200mg/L，SS=250 mg/L，氨氮15 mg/L处理后CODcr70mg/L；BOD520mg/L；SS30mg/L氨氮5 mg/L二、集水井设计参数：设计流量 Q=1.817 m3/s 水力停留时间 t=1min 设计计算：1 有效容积：V=Qt=1.81760=109.02 m3 2 池的面积：取有效水深h=3mm23 池平面尺寸 : =6.80m 4 池总高度 取超高h1=0.3m H=h+h1=3+0.3=3.3m三、粗格栅1.设计参数设计流量Qmax= 1.529m3/s 栅前流速 =0.8m/s 过栅流速=1m/s 栅条宽度 S=0.02m 格栅间

11、隙 e=40mm 栅前渠道超高=0.3m 水头损失增大倍数：K=3 进水渠展开角=格栅倾角= 系数 单位栅渣量=0.376m3/s2 设计计算设计四个格栅，则总变化系数 则 2.1 水头损失设计通过格栅的水头损失为：计算水头损失：在0.08-0.15之间 符合要求2.2格栅间隙数n2.3 总高度B 2.4 栅前槽总高：栅后槽总高：2.5 格栅总长度L栅前槽宽： v=0.8m/s为渠内流速进水渠道渐宽部分长度为：= 栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度为： =0.213m则，格栅总长度为： =0.426+0.213+0.5+1.0+1.505/tan75 =2.27m其中，H1=h+h2=0.4+

12、0.105=0.505m2.6每日栅渣量为： = 0.650.2 采用机械清渣由上述计算，可选用回转式格栅GLGS2060型整个设备功率为1.5KW计算草图如下：四、污水提升泵房1. 流量确定Qmax= 1.817 m3/s考虑采用四台潜污泵（三用一备）则每台流量： m3/s2 集水池容积考虑不小于一台泵 取有效水深，则集水池面积3 泵站扬程计算 HST2.76-(-4.51=7.27 m泵站内水头损失0.24m，自由水头为1.0m则泵站扬程为H=HST+0.24+1.07.27+0.24+1.08.51 m4 设备选用据扬程选用450QW2200-10-110型,其参数为:流量Q2200m3

13、/h 扬程H=10m 转速r=990r/min 功率P=110kw 效率=81.9%五、细格栅1.设计参数设计流量130000 m3/d 栅前流速 =0.6m/s 过栅流速=1m/s栅条宽度 s=0.01m 格栅间隙 e=10mm 栅前渠道超高=0.3m 水头损失增大倍数：K=3 进水渠展开角= 格栅倾角= 系数 2 设计计算2.1 水头损失通过格栅的水头损失为：计算水头损失：设计水头损失：= 在0.08-0.15范围之内 符合要求2.2 栅条间隙nn= 取832.3 栅槽宽度B =0.0132+0.0133=0.65m2.4 栅前槽总高：栅后槽总高：2.5格栅总长度L进水渠道渐宽部分长度：栅

14、槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度：则，格栅总长度：2.6 每日栅渣量W: m3/d m3/d 采用机械清渣由上述计算，可选用回转式格栅HG1800型整个设备功率为2.2KW。计算草图如下：六、配水井设计配水井的设计的设计计算：设计参数：设计流量：Q=1.817 m3/s 水力停留时间：t=1min 设计计算：1 有效容积：V=Qt=1.81760=109.02 m3 2 池的面积：取有效水深h=3m3 池平面尺寸 : =6.80m 4 池总高度 取超高h1=0.3m 则 H=h+h1=3+0.3=3.3m七、曝气沉砂池1 曝气沉砂池的设计参数：（1）旋流速度应保持0.250.3m/s；（2）水

15、平流速为0.080.12 m/s；（3）最大流量时停留时间为13min；（4）有效水深为23m，宽深比一般采用11.5；（5）长宽比可达5，当池长比池宽大得多时，应考虑设置横向挡板；（6）1污水的曝气量为0.2空气；（7）空气扩散装置设在池的一侧，距池底约0.60.9m，送气管应设置调节气量的阀门；（8）池子的形状应尽可能不产生偏流或死角，在集砂槽附近可安装纵向挡板；（9）池子的进口和出口布置，应防止发生短路，进水方向应与池中旋流方向一致，出水方向应与进水方向垂直，并考虑设置挡板；（10）池内应考虑设置消泡装置。2 曝气沉砂池的设计与计算2.1. 设计采用两个曝气沉砂池，单池最大流量m3/s

16、x 其中，Kz 总变化系数 Qp平均流量 l/sQP=130000/(365*24*3600*2)=0.752 m3KZ=2.2 池子的有效容积V=60Qmaxt式中 V沉砂池有效容积，m3； Qmax最大设计流量，m3/s； t最大设计流量时的流动时间，min，设计时取13min。所以 V=600.9802.2=129.36 m32.3.水流断面面积A= 式中 A水流断面面积，m2 Qmax最大设计流量，m3/s； V水流水平流速，m/s。所以 A=0.980 /0.12=8.167m2 取 A=8.2m22.4.池宽BB=式中 h沉砂池的有效水深，m。取h=2.5m所以B=8.2/2.5=

17、3.28m，即沉砂池单池宽为3.28m则B/h=1.3，满足要求。2.5池长L=129.36 /8.2=15.78m，取L=15.8m此时L/B=4.82满足要求2.6流速校核Vmin=0.752/8.2=0.0917m/s 满足要求2.7曝气沉砂池所需空气量的确定设每立方米污水所需空气量 d=0.2m3空气/m3污水 0.20.752=0.1504m3/s2.8沉砂槽的设计若设吸砂机工作周期为t=1d=24h，沉砂槽所需容积V=m3式中的单位为m3/h设沉砂槽底宽0.7m,上口宽为0.9m，沉砂槽斜壁与水平面夹角60，沉砂槽高度为 h1=tan=0.17m沉砂槽容积为 V=2.15m31.9

18、5m32.9沉沙池总高设池底坡度为0.2坡向沉砂槽，池底斜坡部分的高度 h2=0.21.19=0.357m设超高=0.75m沉沙池水面离池底的高 H= h1 + h2 +h=0.75+0.17+0.357+2.5=3.78m2.10曝气系统的设计采用鼓风曝气系统，罗茨鼓风机供风，穿孔管曝气（1）干管直径d1：由于设置两座曝气沉砂池，可将空气管供应两座的气量，即主管最大气量为q1=dQmax =0.15042=0 .3008m3/s，其中d为1污水的曝气量与相应空气量的比值，本设计取2取干管气速v=12m/s，干管截面积A= =0.0251m2 d1=m=178.8mm， 采用接近的管径150m

19、m。校核：A=0.0177 m2 = q1 /A=0.3008/0.0251=12 m/s 符合要求（2） 支管直径d2：由于闸板阀控制的间距要在5m以内，而曝气的池长为15.8米，所以每个池子设置三根竖管，设支管气速为 v=5m/s，支管面积 ： A=0.0103m2d2=0.1130m，取整管径d2=100mm校核气速：A=0.253.14=0.00785m2 = /A=6.65m/s （3）穿孔管：采用管径为6mm的穿孔管，孔出口气速为设6m/s，孔口直径取为5mm（在26mm之间）一个孔的平均出气量 q=9.81 m3/s孔数：n= =1533个孔间隔为mm 在10-15mm之间，符合

20、要求穿孔管布置：在每格曝气沉砂池池长一侧设置1根穿孔管曝气管，共两根。鼓风机的选型：所以选择RE-140型罗茨鼓风机两台（一用一备）,其主要参数为：Qs=18.7m3/min La=10kw P0=11KW 口径 150Amm 转速 970r/min吸砂机的选择选用PGS型刮砂机，其参数为：驱动功率：P=1.5Kw减速机型号：XWED 1.5-63-1/173 刮板行速：2.6m/min八、氧化沟1设计参数：qv=130000m3/d设计温度最低-17.，最高温度41.9，进水水质:CODCr=450mg/L，BOD5=200mg/L， ss=250mg/L出水水质:CODCr70mg/L，B

21、OD520mg/L，SS30mg/L2确定采用的有关参数：活性污泥浓度MLSS一般为20006000mg/L,这里MLSS=6000mg/L,在一般情况下，MLVSS与MLSS比值是比较固定的，在0.75左右，这里取0.7，即假定其70%是挥发性的。氧化沟的DO值 C=3.0mg/L, 本设计只要求去除BOD5 ，所以，污泥产率系数y取0.6mgVSS/mgBOD5内源代谢系数Kd=0.06d-1，3泥龄的确定：根据去除对象，泥龄c 取8d4设计计算：确定出水中溶解性BOD5的量：由于设计的出水BOD5 为20mg/L，处理水中非溶解性BOD5 值可以用一下公式计算BOD5f=1.42（1-e

22、-0.23*5 ）2070%=13.6mg/L出水中溶解性BOD5的量=20-13.6=6.4mg/L总容积计算：=23905m3 其中，V好氧池容积 m3Qv污水设计流量 m3/dX污泥浓度 kg/m3S0 Se进出水BOD浓度，mg/LLr污泥净产率系数,KgMLSS/KgBOD5Kd污泥自身氧化率，1/d,对于城市污水，一般为0.05-0.1dNs污泥负荷率，KgBOD5/KgMLSS d总的水力停留时间t1= V1/ qv =23905*24/130000=4.41h5曝气量计算产生污泥量=yqv（So-Se）/（1+Kdc）=49884.9（200-6.4）/（1000（1+0.06

23、8）=6525.48kg/d计算总的需氧气量R= qv *（So-Se）/（1-e-kt）-1.42 *=9232.3 kg/d =384.7kg/h实际总的需氧量=1.2R=1.2384.7=461.61kg/h6沟型尺寸设计及曝气设备选型采用四廊道式卡罗塞尔氧化沟，两座并联单沟最大进水流量为2708m3/d取水深4.2m,单廊道宽4m,则单沟的总宽为16m,单沟直道长=（27466-4.2(0.5+2)/(164.2)=393m所以氧化沟总池长=+8+4=393+8+4=405m曝气设备的选择：型号及参数如下：型号：MR1000/9000型曝气转刷机 转刷直径：1000mm 转刷长度:90

24、00mm 电机额定功率：45KW 充氧量：80kg/h 转刷转速：72 r/min7其它附属构筑物的设计工程设计中墙的厚度为250mm；氧化沟体表面设置走道板的宽度为800mm；倒流墙的设计半径为4.0m；出水堰高为100mm,堰孔直径为40mm。九、配水井设计配水井的设计的设计计算：设计参数：设计流量：Q=1.817 m3/s 水力停留时间：t=1min 设计计算：1有效容积：V=Qt=1.81760=109.02 m3 2池的面积：取有效水深h=3m3池平面尺寸 : =6.80m 4 池总高度 取超高h1=0.3m H=h+h1=3+0.3=3.3m十、辐流式二沉池1 设计计算1.1污泥回

25、流比：0.751.2沉淀部分水面面积：最大小时流量： Qmax =1.817 m3/sq为水力表面负荷，取q为1.5 m3/（m2 h）取池数n=4单个池子的设计流量：= Qmax/4=5416.8/4=1354.2 m3/h单池沉淀部分水面面积：F=/q=1354.2/1.5 =902.8m21.3池子直径 池子直径：D= 根据选型取池子直径为34m。1.4沉淀部分的有效水深 沉淀时间t为2s 有效水深：h2=qt=1.52=3m在2.0-4.0之间 1.5沉淀部分的有效容积： V=3.1443=2723.8m31.6沉淀池底坡落差：取池底坡度i=0.05=i(D/22)= 0.05(34/

26、22)=0.75m周边水深:式中：h1沉淀池超高，取0.3m 在6-12之间，符合要求1.7沉淀池周边有效水深： =+=3+0.5+0.5=4m 1.8沉淀池总高度 H= + + =4+0.75+0.3=5.05m其中为沉淀池超高取0.3m2 进水系统计算：2.1进水管的计算：单池设计流量：=0.376 m3/s 进水管设计流量：=（1+R）=0.376(1+0.75)=0.658 m3/s取管径=1000mm, =/（）=0.658/（）=0.838m/s2.2进水竖井：进水井采用=1.5m，出水口尺寸：0.4521.5m2共六个，沿井壁均匀分布：出水口流速：=0.658/0.456=0.1

27、62m/s0.2m/s,所以合格2.3稳流筒计算：筒中流速=0.020.03m/s,此处取0.03m/s稳流筒过流面积：f=/=0.658/0.03=21.93m2 稳流筒直径=5.5m3出水部分计算：3.1单池设计流量：=1354.25m3/h=0.376 m3/s 3.2环形集水槽内流量：=/2=0.171 m3/s3.3集水槽的设计： 采用周边集水槽，单侧集水，每池只有一个总出水口集水槽宽度b=0.9=0.9=0.44m 取0.5m集水槽起点水深：=0.75b=0.750.5=0.375m 取0.4m集水槽终点水深：=1.25b=1.250.5=0.625m 取0.7m槽深均取0.9m(

28、超高0.2m)4 排泥部分设计4.1单池污泥量总污泥量为回流污泥量和剩余污泥量之和；回流污泥量= QmaxR=1.81736000.75=4905.9m3/h剩余污泥量=其中，Y为污泥产率系数，城市污水取0.40.5，本设计取0.5 为内源代谢系数，城市污水0.07左右，本设计取0.065 f为MLVSS/MLSS, f 为0.7，则=f X=0.76000=4200mg/L 剩余污泥浓度=1000 mg/L，r为考虑污泥在二沉池中的停留时间、池深、污泥浓度的有关系数，一般取1.2，SVI值取120所以，=773.56m3/d=32.23 m3/h=0.00895m3/s=+=32.23+49

29、05.9=4938.13m3/h 单池污泥量=/4=1234.53m3/h=0.343m/s4.2排泥管： 取流速为0.8m/s，直径D=0.739m，取740mm 校核：流速为=0.78m/s，因为0.60.780.9，故符合要求选取CG-30A型刮泥机： 池径 30m 池深 3.0m 周边线速度 2.5m/min驱动功率 2.2kw十一、接触池（消毒池）和加药系统1 主要设计参数 （1）设计流量：按平均流量设计：1.817 m3/s； （2）接触时间：一般为 30min； （3）廊道内水流速度：0.2-0.4m/s； （4）设计投氯量一般为 3.0-5.0mg/l。） （5）消毒剂投加浓度

30、：没有试验资料时，按 5-10mg（Cl）/L 考虑。（6）加氯机的数量不少于 2 台，互为备用，或单独备用。1.2每日加氯量 q=Q86400/1000 =31.81786400/1000 =470.97kg/d 式中，q每日加氯量，kg/d； 液氯投量，mg/L；本设计取3 mg/L Q污水设计流量，m3/s2工艺尺寸 2.1接触池容积 V V=Qt=156988.8=3270.6 m3 式中，V接触池容积，m3 Q污水设计流量，m3/d t消毒接触时间， d一般采用30min； 2.2接触池表面积 A A=3270.6/3=1090.2 m2式中， A接触池表面积，m2 ； 接触池有效水

31、深，m，本设计取3m2.3接触池廊道宽 b b=m 取2.5m式中，b接触池廊道宽，m Q污水设计流量，m3/sv廊道内设计流速，m/s。一般不小于0.3m/s。2.4接触池池宽 B B=（n+1）b =（10+1）2.5=27.5m 取28m 式中，B接触池池宽，m； n隔板数，本设计取10 。2.5接触池池长 L L= 取40m L/D=40/2.5=16m5m 符合要求2.6池高 H=0.3+3=3.3m式中， 超高，m，一般采用0.3m； 有效水深，m。 3加氯机 加氯机的选型：由加氯量 W=405.9 kg/d=16.91 kg/d ，选择负压加氯机REGAL-250，每台工作8.5

32、 kg/h，选用两台。接触消毒池计算草图如下：十二、污泥处理系统设计计算1泵房设计计算1.1集泥池容积：考虑不小于一台泵10min的流量 W4938.13/60*10=823.02m3取有效水深h5.0m，则集泥池面积 A=164.60m21.2剩余污泥提升泵：设计采用潜污泵湿式安装，即泵直接放在集水池中，泵的效率较高，而且节省投资和运行费用。（1）流量确定Qmax32.23m3/h考虑采用两台潜污泵（一用一备）（2）泵站扬程计算 HST3.59+4.708.29m泵站内水头损失0.24m，自由水头为1.0m则泵站扬程为H=HST+0.24+1.08.29+0.24+1.09.53m（3）设备

33、选用据扬程选用50QWDS12.5型Q25m3/h H=12.5m r=1450r/min P=2.01kw1.3回流污泥提升泵（1）流量确定Qmax4905.9m3/h考虑采用六台潜污泵（四用二备），则每台流量为Q761.0m3/h（2）泵站扬程计算 HST2.43+4.707.13m泵站内水头损失0.24m，自由水头为1.0m则泵站扬程为H=HST+0.24+1.07.13+0.24+1.08.37m（3）设备选用据扬程选用CVD350250B型Q816m3/h H=12.8m r=250r/min P=50马力1.4配泥井的设计与计算： 设计流量即回流污泥量 Q=4905.9m3/h 水

34、力停留时间 t=1min 有效容积V=Qt=4909.9=81.83m3 井的面积，取有效水深 h=3m A=27.28m2 井的平面尺寸 D=5.89 m 井总的高度 取超高=0.3m H=h+=5.89+0.3=6.19m2污泥浓缩池的计算： 采用一座幅流式圆形重力连续式污泥浓缩池，用带栅条的刮泥机刮泥，采用静压排泥，剩余污泥泵房将污泥送至浓缩池。2.1设计参数进泥浓度：10g/L 污泥含水率P199.2-99.7，取p1=99.4污泥总流量：Q773.56m3/d=32.23m3/h 设计浓缩后含水率P2=97.0-98.0 ，取p2=99.7 污泥固体负荷：qs =30-60 kgSS

35、/(m2.d) ， 取qs=30kgSS/(m2.d) 污泥浓缩时间：T=12-24h 取T=18h 贮泥时间：t=4h2.2设计计算（1）浓缩池池体计算：浓缩池所需表面积：=257.85 m浓缩池直径:=18.12m 池底坡度造成的深度为：=0.21mi=0.05-0.1 取i=0.06浓缩池的高度为：=2.25m（2）排泥量与存泥容积:浓缩后排出含水率P297.0的污泥,则154.7 m3/d=6.45 m3/h按4h贮泥时间计泥量，则贮泥区所需容积=46.45=25.79m3泥斗容积: 式中：h4泥斗的垂直高度，取1.6m r1泥斗的上口半径，取1.4m r2泥斗的下口半径，取0.8m

36、m3 故池底可贮泥容积： =54.67 m3 因此，总贮泥容积为6.23+54.67=60.90 m3 （3）浓缩池总高度的计算： 浓缩池的超高h2取0.30m，缓冲层高度h3取0.30m，则浓缩池的总高度H为 =2.25+0.30+0.30+1.6+0.54=4.99m选择CG18A-2.5型刮泥机：池径18m 池深2.5m周边线速度1.5m/min 驱动功率1.5kw浓缩池计算草图：3贮泥池设计计算3.1设计参数：污泥浓缩池后设一座贮泥池设计进泥量=154.7m3/d贮泥时间为=24h3.2设计计算：池容为V=154.7 m3 取有效深度h=4m S=V/h=154.7/4=38.68m2

37、贮泥池尺寸：将贮泥池设计为矩形其长宽高=854m34污泥脱水本设计拟采用带式压榨过滤机，其特点为：脱水效率高，处理能力大，连续过滤性能稳定，操作简单，体积小，重量轻，节约能源，占地面积小。4.1设备选用进泥量Q154.7m3/d 含水率P297 泥饼含水率P375选用2台设备，互为备用，选用型号为DY1200带式压榨过滤机，带宽3m。 参考文献：1高俊发，王社平.污水处理厂工艺设计手册.化学工业出版社.2003.2闪红光.环境保护设备选用手册水处理设备.化学工业出版社.2002.3郑铭.环保设备原理设计应用.化学工业出版社（第二版）.2006.4曾科，卜秋平，陆少鸣. 污水处理厂设计与运行.化

38、学工业出版社.2001.5严煦世.给排水工程快速设计手册.中国建筑工业出版社.2002.6徐新阳，于锋.污水处理工程设计.化学工业出版社.2003.7张大群.污水处理机械设备设计与应用.化学工业出版社.2003.8孙力平.污水处理新工艺与设计计算实例.科学出版社.2001.9张自杰，顾夏声.排水工程(下册)(第四版).北京：中国建筑工业出版社.1999.10韩洪军.污水处理构筑物设计与计算.哈尔滨工业大学出版社.2002.11高廷耀.水污染控制工程(下册).北京：高等教育出版社.1998.12陶俊杰，于军亭，陈振选.城市污水处理技术及工程实例（第二版）.化学工业出版社.2005.13周敬宣.环保设备及课程设计.化学工业出版社.2007.14王夏民，张云新.环保设备及应用.化学工业出版社.2004.15邓荣森.氧化沟污水处理理论与技术.化学工业出版社.2006.16周正立，张悦.污水生物处理应用技术及工程实例.化学工业出版社.2006.17张忠祥，钱易.废水生物处理新技术.清华大学出版社.2003.18游映玖.新型城市污水处理构筑物图集.中国建筑工业出版社.2007.32