中国石化武汉分公司80万吨∕年乙烯工程热电联产燃料贮存和输送系统工程高支模安全专项施工方案.pdf

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1、中国石化武汉分公司80万吨/年乙烯工程 热电联产燃料贮存和输送系统工程高支模安全专项施工方案 目录1工程概况.22编制依据.33承重支撑体系的设计与搭设要求.34劳动力及施工机具配置.85安全保障措施.错误！未定义书签。6质量保证措施.错误！未定义书签。7高支模施工的应急措施.错误！未定义书签。8 JHA分析.错误！未定义书签。9高支模承重架计算书.20高支模安全专项施工方案一、工程概况本工程为中国石化武汉分公司80万吨/年乙烯工程热电联产装置输煤系统 工程，主要单体建筑有：1#圆仓、2#圆仓、细碎煤机室、粗碎煤机室、1#转运 站、3#转运站、翻车机室。其中层高在8m以上（包括8m）的单体建筑

2、有：1、1#、2#圆仓挡墙环梁顶部标高+12.000m,挡墙底部承台标高-0.500m,环梁宽2300mm,厚700mm,中部坐落在挡煤墙上，两端分别悬挑1100mm和800mm,具体构造见 下图。45。130065。115顶部环桀12.000基础台O)脚手架地基直接落于求顶部环梁示意图2、翻车机室地下共2层负二层(-12.75m-3.65m)支撑高度9.1米，梁最大截面1100*2500,板 厚 150mm,此外大梁截面尺寸还有 1020*2500、1300*1800.700*1800、800*1000 等类型，均参照最大截面承重脚手架进行搭设。3、细碎煤机总层数为5层第二层(6.48m-1

3、4.48m)支撑高度8米，梁最大截面300*800,板享120mm；本方案针对搭设高度大于8米(包括8米)的承重架，在计算时分别对以 上三种情况进行设计和验算,并组织专家进行论证。二、编制依据1、现场施工的条件和要求2、华电重工装备有限公司设计的1#、2#圆仓、细碎机室、翻车机室结构施 工图3、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)4、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)6、钢结构设计规范(GB50017-2003)7、建筑施工手册第四版8、建设部2004年12月1日下发的建质(2004)213号文件三、承

4、重支撑体系的施工设计与搭设要求高支模采用扣件式满堂钢管脚手架，使用48mm、壁厚3.5mm钢管，立杆 采用4m,6m钢管，纵横水平杆采用6nl钢管，剪刀撑采用6nl钢管。1、地基承载力状况在1#、2#圆仓、翻车机室、细碎机室各单体建筑中，1#、2#圆仓、翻车 机室承重脚手架直接坐落在基础承台上，细碎机室脚手架坐落在一层框架顶板 上。2、施工流程：场地清理一弹立杆定位轴线一排放纵向扫地杆一竖立杆一将 纵向扫地杆与立杆连接f安装横向扫地杆f安装纵向水平杆f安装横向水平 杆一安装剪刀撑一安装连接件一绑扎水平安全网3、脚手架的设置1#、2#圆仓环梁底标高+11.300m,承台底标高-0.500m,脚手

5、架搭设高 度11.8米，环梁宽2300mm,厚700mm,跨度7m,采取对现有内外双排脚手架加 固的措施进行搭设，具体加固措施如下：横向间距或排距On):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端 伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):11.80；采用的钢管(mm):048X3.5；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板 底支撑连接方式:钢管支撑；板底钢管的间隔距离(mm):300.00；竖向支撑采用 单立杆，并用对接扣件相互错开对接，且不能在同一步距内，下端第一杆采用 4m杆和6nl杆相互错开。外立面在整个全立面上由底到顶连续设置剪刀

6、撑，连 墙件采用2511nli螺纹钢预埋，预埋件水平间距4.5m,竖向间距3.0m,待拆模后 螺纹钢与脚手架整体可靠连接。翻车机负二层脚手架搭设高度9.1m,板厚150mm,梁最大截面 1100mm*2500mm,梁跨度11m,具体搭设数据如下：I-，一承重架搭设数据：横向间距或排距00；纵距00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度脚手架搭设高度(m):9.10；采用的钢管(mm):48X3.5；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承 载力系数：0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；竖向支撑采用单立杆，在承重 架四周全立面均设置剪刀撑。梁最大截面(1100mm*2500mm)搭设数据

7、：梁承重脚手架搭设高度9.1m,脚手架立杆沿梁跨度方向间距0.5mm,沿梁宽度方向间距1.3mm,梁底加设四 道立杆进行顶托支撑，脚手架步距1.2m。单位：mmSL61100S肉1300g细碎楼第二层脚手架搭设高度8m,板厚120mm,梁最大截面300*800,梁 跨度承重架搭设数据同翻车机负二层承重脚手架。梁最大截面(300mm*800mm)搭设数据：梁承重脚手架搭设高度7.2m,竖向立杆间距1000mm,步距1500mm,具体数据见下图。4、脚手架的搭设要求、立杆施工要求（1）立杆设置前要用墨斗线弹出立杆位置线，并在位置线处设置立杆。（2）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆

8、的对接接 头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开距离不小于500mm,各接头中心距主节 点不大于步跨的1/3O（3）严禁将上段立杆与下段立杆错开固定在水平杆上，立杆的垂直偏差 不大于架高的l/300o（4）、严禁使用不合格、锈蚀、和有裂纹的扣件。、水平杆施工要求纵横水平钢管水平方向间距与立杆间距相同，在保证扫地杆，顶端水平 杆距楼板、梁为900mm,步距为不大于1.5m。（1）脚手架底座上不大于200mm处的立杆上必须设置纵、横向扫地杆，横向水平杆设于纵向杆之下，纵向水平杆固定在立杆的内侧，并采用直角扣 件与立杆扣紧。（2）纵横向水平杆接长一般采用对接扣件连接，相邻纵向水平杆对接接头应交错布置，

9、不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm。（3）每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。（4）水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接。扣件螺帽一定要拧紧，立杆竖接和水平杆横接一定要采用对接扣件，保证竖向传力和水平观感。、剪刀撑的设置要求（1）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，其宽度为46m,连续布置，斜杆应用 旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点 的距离不得大于150mm。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为45。60。之间。（2）满堂脚手架应在同一立面处按相应间距连续设置剪刀撑（3

10、）剪刀撑斜杆的接头采用搭接方式，搭接长度不应小于1000mm,并采用 三个旋转部扣件分别在离杆端不小于100mm处和搭接中段固定。、扣件要求：（1）扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直 角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢 管的连接，对接扣件用于两根钢管的对接连接，承载力直接传递到结构板上。（2）扣件与钢管的接触面要保证严密，确保扣件与钢管连接紧固。（3）扣件和钢管的质量要合格，满足施工要求，对发现脆裂、变形、滑 丝的严禁使用。、连墙件连墙件：与墙柱连接，竖向间距3.0m,水平间距4.5m,采用单杆箍式与双 排箍柱式，用适长的横向平杆和短钢

11、管各2根抱紧柱子固定或是预埋短钢管上。、安全网安全网采用lOcmXlOcm的安全网，在支撑体系上设置一道水平安全网。5、脚手架的拆除、拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可进行拆除。周围 设围栏或警戒标识，划出工作禁区，禁止非拆卸人员进入，并设专人看管。拆 除时，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西 望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。、严格遵守拆除顺序，拆除顺序应从上而下，一步一清，不允许上下同 时作业，本着先搭后拆，按层次由上而下进行，脚手架逐层拆除。、拆除脚手架的大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间 操作人往下顺钢管，不得往下乱扔；拆除的脚

12、手架杆、模板、扣件等材料应由 专人传递或用绳索吊下，不得往下投扔，以免伤人和不必要的损失。、拆除过程中最好不要中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清 楚；拆除过程中最好不要中断，如确需中断应将拆除部分处理清楚告一段落，并检查是否会倒塌，确认安全后方可停歇。、拆下来的钢管、模板、扣件要分类堆放，进行保养，检修。四、劳动力及施工器具配置1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和承重脚手架的工 程量，确定本工程承重脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均应持有效上 岗作业证书上岗作业。2、建立由项目经理、技术负责人、施工员、安全员、搭设技术员组成的管 理机构，搭设负责人有指挥、调配、检查

13、的直接责任。（一）劳动力安排表工种人数技术管理1安全监督2质量检查2测量放线3木工25架子工15钢筋工20於工8杂工5（二）机具配备机具名称数量机具名称数量架子板手10插入振动棒5力矩板手4平板震动器1水平仪1经纬仪1五、安全保障措施（一）脚手架的安全与维护1、脚手架搭设人员必须遵守建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）,同时还必须遵守中石化武汉分公司和宁波工程公司制定的关 于80万吨/年乙烯工程的各项安全规定。2、操作层及人行通道板必须满铺，板端搁置在小横杆上。在同一排横杆 上搭接大于200mm,严禁出现探头板。3、安全网布设（1）外脚手架外侧均需满挂安全网进行全封闭

14、围护，以保证施工安全。架 设水平安全网时，其伸出宽度应大于2m,外口应高于内口，搭接牢固。4、防雷电措施：（1）脚手架搭设应远离高压线，在使用期间，严禁与带电体接触。5、严禁在施工过程中随意拆除节点处的纵横水平杆、连墙件。严格控制 施T堆积层次和单位面积堆积荷载。在检查中发现失稳和松动现象要立即进行 加固。6、派专人对外架上的建筑垃圾、模板、架料等不定期检查、清除。（二）“三宝”防护1、进入施工现场必须戴好安全帽，扣好帽扣。每人1顶。安全帽：管理人 员红色，作业人员黄色;办公室有备用安全帽。2、二米以上高处作业施工人员必须系好安全带。3、外架张挂全封闭密目安全网。（三）安全技术措施外脚手架安装

15、前，由项目安全员对施工班组进行安全技术交底，再由班组 长对操作人员进行施工操作交底后，方可上岗操作。并注意以下方面：1、防电：各种电线不得直接在钢管架上缠绕，电线和电动机具必须与脚 手架接触时，应当有可靠的绝缘措施，并要通过安全员的检查方可使用。2、防火：应设置足够数量的灭火器。每栋每层各安放2个干粉灭火器。电焊操作时，必须有专人看守，防止火星点燃易燃物品。不准任何人在脚手架 上吸烟，或从吸烟室内向脚手架上扔烟头。3、防雷：脚手架顶部按规定要求做好防雷接地工作。5、脚手架在使用过程中派专人进行检查和维护，严禁在使用过程中拆除 主节点处纵、横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙杆。6、搭拆脚手架时，地面

16、应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操 作人员入内。7、架子工必须持证上岗。无操作证、患有高血压、心脏病等病症的人及 酒后的人严禁上架作业。8、夜间照明：夜间施工应设置足够数量的防暴白炽灯照明，且照度适中，不得有阴暗死角，以防操作人员与脚手架的某些杆件碰撞。无灯楼层的步架禁 止上人。9、风、雨、雪天施工：五级风以上，不得进行高空脚手架的搭、拆作业。大雨后一定的时间不得在脚手架上进行砌筑施工，以防木脚手板浸水后超载。雪天要经常清扫脚手架，防止积雪超载或打滑。10、脚手架堆放重量应符合规范要求，脚手架上的荷载规定为：装饰工程 每平方米*2.OOKNo11、当天搭设完工后，应仔细检查岗位四周情况

17、，如发现隐患，应及时进 行复查继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。12、架子搭设周边应同步进行，临时间断高度差不得超过一步架。中途架 子搭设应比操作层高一步架。13、确保脚手架操作层畅通，严禁上架人员在架面上奔跑、倒退行走，工 人在架上作业中注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上休息等不安全行为;14、承重架实行验收并交付使用的原则进行。验收时由公司、项目部和班 组参加，共同签字并报有关部门复验，挂牌后方可使用。15、严格遵守中石化武汉分公司指定的关于武汉乙烯工程的脚手架安全措 施的程序文件。六、脚手架质量保证措施1、脚手架使用材料的质

18、量要求对进场材料要严把质量关，严禁以次充好，钢管和扣件要有材料合格证及 质量检验证明。钢管应顺直、无开裂及严重锈蚀，扣件应完好，无开裂及滑丝 现象。同时严禁将不同规格的材料混用。材料的外观质量允许偏差序 号检查项目允许偏差（廊）检查工具1钢管的外径、壁厚-0.5、-0.5游标卡尺2钢管端面倾斜偏差1.7塞尺、拐角尺3钢管表面锈蚀深度0.5游标卡尺4立杆钢管弯曲20钢板尺5水平杆、斜杆弯曲 320极其危险，不能继续作业160-320高度危险，需要立即整改70-160显著危险，需要整改20-70可能危险，需要注意 20稍有危险，可被接受九、承重架计算书9.1 1#、2#圆仓承重脚手架的验算一、参数

19、信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.70；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):l 1.80；采用的钢管(mm):48x 3.5；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:可调托座；板底钢管的间隔距离(mm):200.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2)：1

20、3；托梁材料为：钢管(单钢管):48x 3.5；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):700.00；模板支架立面图图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=70 x 1.82/6=37.8 cm3；I=70 x l.83/12=34.02 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。qf 1 f,t200 I 200 I 200面板计算简图1、荷载计算静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q i=25x 0.7x 0.7+0.35x 0.7=12.495 kN/m；(2)活荷载

21、为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.5x 0.7=1.75 kN/m；2、强度计算计算公式如下：M=0.1q l2其中：q=1.2x l2.495+1.4x l.75=17.444kN/m最大弯矩 M=0.1x17.444x2002=69776 N-m；面板最大应力计算值 o=M/W=69776/37800=1.846 N/mm2；面板的抗弯强度设计值f|=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为1.846 N/mn?小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2ji 足要求！3、挠度计算挠度计算公式为v=0.677q l4/(100EI)v=l/250其中 q=q i=12.495kN/m

22、面板最大挠度计算值 v=0.677x12.495x2004/(100 x9500 x34.02x104)=0.042 mm；面板最大允许挠度v=200/250=0.8 mm；面板的最大挠度计算值0.042 mm小于面板的最大允许挠度0.8 mm,满足要求！三、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩w=5.08cm3截面惯性矩I=12.19cm44 q?1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q i=25x 0.2x 0.7+0.35x 0.2=3.57 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=(2.5+2)

23、x 0.2=0.9 kN/m；2.钢管强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：最大弯矩计算公式如下：Mmax=-0.10q il2-0.117q2l2静荷载：q i=1.2 x q,=1.2x 3.57=4.284 kN/m；活荷载：q2=1.4x 0.9=1.26 kN/m；最大弯矩 Mmax=(0.1x 4.284+0.117x 1.26)x 0.72=0.282 kN.M；最大支座力计算公式如下：N=l.lq il+1.2q2l最大支座力 N=(1.1 X4.284+1.2x l.26)x 0.7=4.3

24、57 kN；钢管的最大应力计算值 o=MAV=0.282x 106/5080=55.542 N/mm2；钢管的抗压强度设计值f=205.0 N/mm2；纵向钢最大应力计算值为55.542 N/mm2小于纵向钢管的抗压强度设计值205.0 N/mn?,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：Vmax=0.677q il4/(i00EI)静荷载 q i=3.57 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677x3.57x7004/(100 x206000 x12.19x104)=0.231 mm；支撑钢管的最大挠度小于700/150与10 mm,

25、满足要求！四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管):48x 3.5；W=5.08 cm3；1=12.19 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.489kN;700700700托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN-m)托梁计算变形图(mm)$063 6.063 5.641 5.6413243.249 词 4 2.574 2.13 2.153024 P24 0,915|o.915 1,336|t363.729 红?9 4,404 4.404.404 4.825 4.8257.218 7.218-托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.866 kN

26、-m；最大变形Vmax=1.17 mm；最大支座力Qmax=13.534 kN；最大应力 o=865838.527/5080=170.441 N/mm2；托梁的抗压强度设计值团=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值170.441 N/mm2小于 托梁的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求！托梁的最大挠度为1.17mm小于700/150与10 mm,满足要求！五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NGi=0.138x 11.8=1.633 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自

27、重(kN)：NG2=0.35x 0.7x 0.7=0.171 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25x 0.7x 0.7x 0.7=8.575 kN；经计算得到，静荷载标准值Ng=Ngi+Ng2+NG3=10.38 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值Nq=(2.5+2)x 0.7x 0.7=2.205 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=15.543 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式：o=N/(pA)Wf其中 N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=15.543 kN；(P-轴心受

28、压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58 cm；A 立杆净截面面积(cn?)：A=4.89 cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩)(cnP)：W=5.08 cm3；o-钢管立杆最大应力计算值(N/mn?)；f-钢管立杆抗压强度设计值：国=205N/mm2；Lo-计算长度(m)；按下式计算：lo=h+2a=1.5+0.1x 2=1.7 m；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1 m；lo/i=1700/15.8=108；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p=0.53；钢管立杆的最大应力计算值；0=1554

29、2.544/(0.53x 489)=59.97 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值59.97 N/mn?小于钢管立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo=kik2(h+2a)=1.167x 1.027x(1.5+0.1x 2)=2.037 m；k!-计算长度附加系数按照表1取值L167；k2-计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.027；L0/i=2037.465/15.8=129；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p=0.401；钢管立杆的最大应力计算值；0=15542.544/(0.401x 4

30、89)=79.263 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值o=79.263 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2,满足要求！9.2翻车机负二层承重架计算书9.2.1承重架计算书一、参数信息L模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):9.10；采用的钢管(mm):48x 3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数080；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3

31、):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2)：9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mn?)：13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):150.00；单位:(mm)模板支架立面图图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构

32、件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100 x l.82/6=54 cm3；1=100 x l.83/12=48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。qtf250 I 250 I 250面板计算简图1、荷载计算静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q i=25x 0.15x 1+0.35x 1=4.1 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.5x 1=2.5 kN/m；2、强度计算计算公式如下：M=0.1q l2其中：q=1.2x 4.1+1.4x 2.5=8.42kN/m最大弯矩 M=0

33、.1x8.42x2502=52625 N m；面板最大应力计算值 o=M/W=52625/54000=0.975 N/mm2；面板的抗弯强度设计值f|=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为0.975 N/mn?小于面板的抗弯强度设计值13 足要求！3、挠度计算挠度计算公式为v=0.677q l4/(100EI)v=l/250其中 q=q 1=4.1 kN/m面板最大挠度计算值 v=0.677x 4.1 x2504/(100 x 9500 x 48.6x 104)=0.023 mm；面板最大允许挠度v=250/250=1 mm；面板的最大挠度计算值0.023 mm小于面板的最大允许挠度1 m

34、m,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=bx h2/6=5x l0 x l0/6=83.33 cm3；I=bx h3/12=5x 1 Ox 10 x 10/12=416.67 cm4；q1000 I 1000 I 1000方木楞计算简图L荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q i=25x 0.25x 0.15+0.35x 0.25=1.025 kN/m；活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.5x 0.25=0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下：M=0.1q l2均布荷载 q=1.2

35、x q1+1.4 x q2=1.2x 1.025+1.4x 0.625=2.105 kN/m；最大弯矩 M=0.1 q l2=0.1x 2.105x l2=0.21 kN-m；方木最大应力计算值 o=M/W=0.21x 1()6/83333.33=2.526 N/mm2；方木的抗弯强度设计值f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为2.526 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值IBN/mn?,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足：t=3V/2bhn t其中最大剪力：V=0.6x 2.105x 1=1.263 kN；方木受剪应力计算值 t=3 x l.263x l03/(2 x5

36、0 x100)=0.379 N/mm2；方木抗剪强度设计值t=1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.379 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值IdN/mn?,满 足要求！4.挠度验算计算公式如下：v=0.677q l4/(100EI)W v=l/250均布荷载 q=q i=1.025 kN/m；最大挠度计算值 v=0.677x 1.025x 10004/(100 x 9000 x 4166666.667)=0.185 mm；最大允许挠度v=1000/250=4 mm；方木的最大挠度计算值0.185 mm小于方木的最大允许挠度4 mm，满足要求！四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用

37、下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.526kN;PPPPPPPPPPPPP支撑钢管计算简图0.9470.947支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)2.842 2.8423.789 3.7894.7370.316 0.3161.2(3 1.2632.214.7371 2.2112.212.211.263 1.2634.736 4.73&73G3.789 3.7837890.315 四曳2.841 2.841支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.947 kN-m；最大变形 Vmax=2.659 mm；最大支座力Qmax=11.051 kN；最

38、大应力 o=947401.545/5080=186.496 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值186.496 N/mn?小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mn?,满足要求！支撑钢管的最大挠度为2.659mm小于1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双 扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件 承载力取值为12.80kN o纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=11.051 kN；R 12.80

39、kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NGi=0.138x 9.1=1.259 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35x 1x 1=0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25x 0.15x 1x 1=3.75 kN；经计算得到，静荷载标准值Ng=Ngi+NG2+Ng3=5.359 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值Nq=(2.5+2)x lx l=

40、4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2Ng+1.4NQ=12.731 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式：o=N/(pA)Wf其中 N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=12.731 kN；(P-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58 cm；A 立杆净截面面积(cn?)：A=4.89 cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩Xcn?)：W=5.08 cm3；O-钢管立杆最大应力计算值(N/mn?)；f-钢管立杆抗压强度设计值：田=205N/mm2；Lo计算长度(m)；按下式计算：lo=h+2a=1.

41、5+0.1x 2=1.7 m；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1 m；l0/i=1700/15.8=108；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p=0.53；钢管立杆的最大应力计算值；0=12731.328/(0.53x 489)=49.123 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值o=49.123 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo=kik2(h+2a)=1.167x 1.018x(1.5+0.1x 2)=2.02 m；ki-计算长度附加系数按照表1取值1.167；

42、k2-计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.018；Lo/i=2019.61/15.8=128；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p=0.406；钢管立杆的最大应力计算值；0=12731.328/(0.406x 489)=64.127 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值64.127 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2,满足要求！9.2.2梁最大截面(1100*2500)承重架计算书单位：mm11001300单位：mm1300一、参数信息L模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：1.10；梁截面高度D(m)：2.50；混凝土板厚度(mm)

43、：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：9.10；梁两侧立杆间距(m)：1.30；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为48x 3.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/n?)：24.00；模板自重(kN/n?)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/nf)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/nf)：17.8；振捣

44、混凝土对梁底模板荷载(kN/n?)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/n?)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：i 7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：5；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：5；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：

45、700；主楞到梁底距离依次是：200mm,700mm,1200mm,1700mm,2200mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取 其中的较小值：F=0.22神iP2V2F=yH其中Y-混凝土的重力密度，取24.OOOkN/n?；t 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T 混凝土的入模温度，取20.000C；V 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.7

46、50m；Pi-外加剂影响修正系数，取1.200；P2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848 kN/n?、18.000 kN/m2,取较小值17.848 kN/n?作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力 和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。q350 I 350 I 350面板计算简图(单位：mm)L强度计算材料抗弯强度验算公式如下：o=M/Wf其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=235x 2x 2/6=156.67cm3；M-面板的最大弯矩(Nmm)；o-面板的弯曲应力计算值

47、(N/mn?)；f-面板的抗弯强度设计值(N/mn?)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax=0.1q il2+0.117q2l2其中，q-作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q i=1.2x 2.35x 17.85=50.33IkN/m；振捣混凝土荷载设计值:q 2=1.4x 2.35x 4=13.16kN/m；计算跨度：1=350mm；面板的最大弯矩 M=O.lx 5O.331x 35O2+0.117 x l3.16x 3502=8.05x l05N-mm；面板的最大支座反力为：N=l.lq il+1.2q2l=l.1x 50.331x 0.35+1.2x

48、13.16x 0.35=24.905kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:0=8.05x 105/1.57x 105=5.IN/mn?；面板的抗弯强度设计值：f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值o=5.1N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足要求！2,挠度验算v=0.677q l4/(100EI)l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=50.331N/mm；1 一计算跨度：1=350mm；E-面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I面板的截面惯性矩：I=235x 2x 2x 2/12=156.67cm4；面板的最大挠度计算值:v=0.67

49、7x 50.33 1x3504/(100 x 6000 x 1.57x 106)=0.544 mm；面板的最大容许挠度值:v=1/250=350/250=1.4mm；面板的最大挠度计算值v=0.544mm小于面板的最大容许挠度值v=1.4mm,满足要求！四、梁侧模板支撑的计算L次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=24.905/(2.500-0.150)=10.598kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W 和弹性模量E分别为：W=1x 6x 8x 876=64

50、cm3；I=1x 6x 8x 8x 8/12=256cm4；E=9000.00 N/mm2；10.598kN/rr10.598kN/m 10.598kN/m 10.598kN/m 10.598kN/r10.598kN/mJ中族赊戡4(5)存)I 200 L 500 L 500 L 500 L 500|J50|7XIXIXIXIXI计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN-m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.248 kN m,最大支座反力R=5.627 kN,最大变形 v=0.126 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下：o=M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值o=2.48x1