别墅扣件式钢管高支模方案.docx

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1、B70高支模施工方案一、 工程概况本拟建工程的名称为碧桂园西苑雍翠湾1一26座、18#变配电房工程，位于 顺德北港碧江，拟建建筑物为3层别墅，共26栋和一栋变配电房，均为框架结 构楼房，工程总建筑面积为1. 10万nV,总占地面积为2. 95ha。场区交通方便， 大型施工设备可进场施工，场地东面为河堤建筑控制线，南面为用地红线，西面 为发展用地，北面为绿化用地。本工程为碎框架结构，抗震设防类别为丙类，设防烈度为7度，结构安全等 级为二级，合理使用年限为50年。本工程位于顺德北洛碧江碧桂园西苑内，本高支模工程只选取最危险、最高 的支撑体系进行设计及验算。其它高支模部分，各工程棚工负责人以此例所述

2、的 高支模工程要求施工。本高支模工程选取于型号B70 一层大厅部分。支模部分为平面，高支模范围 为轴线46 （总跨度7. 5米）与轴线MF （总跨度为7. 2米）之间。最高点标 高为10. 060m,地面标高为0. 00m,选取梁WKL6 （1）为计算代表，截面为200 X900,位于轴线M、F上，板厚为120nlm （见附图）。地坪已浇筑C10素碎垫层 100mm 厚。二、编写依据1 .广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法。2 .建筑施工安全检查标准JGJ59-99。3 .建筑结构荷载规范（GB50009-2001）。4 .碧桂园西苑雍翠湾1 26座、18#变配电房工程施工组织总设计

3、。5 .建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2002年版）（JGJ1302001）。6 .建设工程安全生产管理条例。7 .建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91） o8 .实用建筑结构设计手册第二版。9 .建筑施工手册（上）第二版。三、材料使用说明根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为19. 32 kN/m 21.6kN/m2,取较小值19. 32 kN/m?作为本工程计算荷载。新浇混凝 土作用于模板的侧压力按三角形分布考虑，其下面最大压力值为19. 32 kN/m%三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土 侧压

4、力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的 原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。1 .抗弯验算M , b = f w其中，。 一面板的弯曲应力计算值（N/mm%M 一面板的最大弯距（N. mm）；W 面板的净截面抵抗矩，W = 1000X 18X 18/6=5. 4X 10W （按lOOOnnri宽计算）；f-面板的抗弯强度设计值（N/mmf按以下公式计算面板跨中弯矩：M = QAqf其中，q -作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q）= 1.2X 1.0X19. 32=23. 18kN/m；振捣混凝土侧压力设计值：q2-

5、 0. 9X 1. 0X4=3. 6kN/m；q = q）+q2 = 23. 18+3. 6 = 26. 78 kN/m；计算跨度（内楞间距）：1 = 400mm；面板的最大弯距 M= 0. 1 X26. 78X4002= 4. 28X 105N. mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值：。=4. 28X 105/ 5. 4X 10 =7. 93N/mm2；面板的抗弯强度设计值：f = 13N/mm2;面板的受弯应力计算值。=7.93N/mk小于面板的抗弯强度设计值f = 13N/mm2,满足要求!2 .挠度验算0.6777/4r . 一3=oj =I /250100 EIq一作用在模板上的侧

6、压力线荷载标准值：q = 19.32X 1.0 = 19. 32N/mm；1一计算跨度(内楞间距)：1 = 400mm；E一面板材质的弹性模量：E二9500N/mm2；I一面板的截面惯性矩:I = 1000X18712=4. 86X105mm4；面板的最大挠度计算值：3 = 0. 677 X 19. 32 X 4001/ (100 X 9500 X 4. 86 X 105) =0. 93 mm；面板的最大容许挠度值：3=1/250 =400/250=1.6mm；面板的最大挠度计算值3 =0. 93mm小于面板的最大容许挠度值O =1. 6mm,满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算.内楞计算内楞直

7、接承受模板传递的荷载，这里简化为均布荷载作用下的简支梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mll1,截面高度100mm,截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为：W = 80X10076 = 1. 33X10W；I = 80X100712 = 6. 67X106cm4；(1) .内楞强度验算强度验算计算公式如下：M ,b = /W其中，。 一内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M内楞的最大弯距(N. mm)；W -内楞的净截面抵抗矩；f 内楞的强度设计值(N/mn?)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：- q!?/8其中，作用在内楞的线荷载，(新浇混凝土侧压力简化为最大均匀分布)q = (1. 2X

8、19. 32+1. 4X4) XO. 4=11. 51kN/m；内楞计算长度:L=390mm；内楞的最大弯距：M=ll. 51 X 390 78=2. 19X 105N. mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值o =2. 19X1071. 33X 105 =1.65N/mm2；内楞的抗弯强度设计值：f = 13N/mm2；内楞最大受弯应力计算值。=1.65 N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于 f=13N/mm2,满足要求！(2) .内楞的挠度验算3=5q4/(3847)其中E -木材的弹性模量：lOOOON/mm?； q一作用在内楞上的侧压力线荷载标准值：73 N/mm；L一计算跨度(外楞

9、间距):L = 390mm；I一内楞的截面惯性矩：1= 80X100712 =6. 67X106N/mm2；内楞的最大挠度计算值： =5 X 7. 73 X 3907 (384 X 10000 X 6. 67 X 106) = 0. 03mm；内楞的最大容许挠度值：a = 390/250=1. 56mm；内楞的最大挠度计算值3=0. 03mm小于内楞的最大容许挠度值-o=l. 56mm,满足要求!2.外楞计算外楞(钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用双钢管，即1648X3. 25mm钢管，截面抵抗矩W和截 面惯性矩I分别为：W = 4790mm3；I

10、 = 1. 149X 105mm；(1) .外楞抗弯强度验算。=M/W (f其中。外楞受弯应力计算值(N/mn?)M 一外楞的最大弯距(N.mm) ；W 一外楞的净截面抵抗矩;f - 外楞的强度设计值(N/mmD。最大弯矩M按下式计算：M = 0A75Pl其中，作用在外楞的荷载：(新浇混凝土侧压力按实际的三角形、梯形分布 考虑)P = 1.2X (19. 32+19. 32/2) /2+0. 9X4 X0. 4X0. 39=3. 93kN；外楞计算跨度(对拉螺栓横向间距)：1=800mm；外楞的最大弯距：M = 0. 175X3930X800 =5. 5X105N. mm经计算得到，外楞的受弯

11、应力计算值：。=5. 5X1074790 = 114. 8N/mm2；外楞的抗弯强度设计值：f = 205N/mm2;外楞的受弯应力计算值。=114. 8N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！(2) .外楞的挠度验算1.146P/36y 二100571.146P/36y 二10057工囱= 250其中E 外楞的弹性模量，其值为206000N/mm2；P一作用在外楞上的集中荷载标准值:p 二(19. 32+19. 32/2) /2X0. 40X0. 39= 2. 26KN；1一计算跨度(对拉螺栓间距):1 = 800mm；I一钢管的截面惯性矩：I = 1. 149X

12、10W；外楞的最大挠度计算值：3 = 1. 146 X 5. 63 X 103 X 8003/ (100 X 206000 X 2. 44 X 105) = 0. 66mm；外楞的最大容许挠度值：=800/250= 3. 2mm；外楞的最大挠度计算值3 =0. 66mm小于外楞的最大容许挠度值3 =3. 2mm,满足要求!五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：N17. 85kN,满足要求!六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支 撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载 和振捣混

13、凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、 钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下：M = QAql2其中，M一面板计算最大弯距(N. mm)；1计算跨度(梁底支撑间距)：1 =300 mm；q一作用在模板上的压力线荷载，它包括：新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1：1.2X (24+1.5) X0.2X0. 90=5. 51kN/m；模板结构自重荷载：q2:l. 2X0. 35X0. 20=0. 08kN/m 振捣混凝土时产生的荷载设计值 q3: 1. 4X2X0. 20=0. 56kN/m；q 二 q1+ q2 + qa=5. 51+0. 08+0. 56=6. 15kN

14、/m；面板的最大弯距：M = 0. 1X6. 15 X 3002= 5 5 3 50N. mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，。-面板承受的应力(N/mm2) ；M 一面板计算最大弯距(N.mm)；W 一面板的截面抵抗矩bh6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=200X 1876=10800 mm3；f 一面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2) ；f=13. ON/mm2；面板截面的最大应力计算值：。=M/W =55350/10800 = 5. 13N/mm2；面板截面的最大应力计算值：。=5. 13N/mm2小于面板截面的抗弯强度设 计值f=13N/mm2,满足要求！2 .挠度验

15、算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：0.6777/4r . 一3=iy = / / 250100 EI其中，q一作用在模板上的压力线荷载：q = ( (24. 0+1. 50) X0. 90+0. 35) X0. 20 =4. 66N/mm；1一计算跨度(梁底支撑间距)：1 =300mm；E一面板的弹性模量：E = 9500. ON/mm2；I一面板的截面惯性矩:I =200X18712 = 97200 mm4；面板的最大允许挠度值：=300/250 =1.2mm；面板的最大挠度计算值：3 = 0. 677 X 4. 66 X 3007 (100 X 9500

16、 X 97200) =0. 28mm；面板的最大挠度计算值：3 =L 2mm小于面板的最大允许挠度值：3= 0. 28mm,满足要求!七、梁底纵、横向支撑计算(一)、梁底横向支撑计算该梁底横向支撑采用方木80nlm X 100mm300mmo强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载 和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、 钢筋自重荷载。二。00c 二 200a 二。004一1 .荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q产(24+1.5) X0. 90X0. 30=6. 89kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.

17、35 X (2X0. 90+0. 30)/0. 20X0. 30=1. IkN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：q3=2X0. 30=0. 60kN/m；均布荷载标准值：q = 6. 89+1. 1 =7. 99kN/m；均布荷载设计值：q = 1.2X6. 89 +1.2X 1. 1 + 1. 4X0. 40=10. 15kN/m；集中荷载设计值：(考虑梁两侧板各750mm宽传来荷载，并集中作用于梁两 侧)P =1.2X (0. 12X25.5+0.35) +1. 4X1.0 X0. 75X0. 30=1. 24kN；2 .抗弯强度验算:最大弯矩计算公式如下：Mqc(21-c

18、)/8 +pl/2其中，M-计算最大弯距(N. mm)；1 一计算跨度(门架宽度);1 =1000mm；q一作用在木方上的均布荷载设计值；q=10. 15kN/mP一作用在木方上的集中荷载设计值；P=1.24kNc计算简图c段长度；c= 0. 20 m最大弯总巨：M=10. 15X0. 20X (2X1. 0-0. 20) /8+1. 24X 1. 0/2=1. 08kN. m；按以下公式进行梁底横向支撑抗弯强度验算：M ,T =+L ” 如=/384E7/250其中，3计算最大挠度(N. mm)；1 一计算跨度(门架宽度);1 =1000mm；q作用在模板上的均布荷载标准值；q=7.99kN

19、/mE梁底横向支撑弹性模量；E=10000 N/mm2I梁底横向支撑截面惯性矩；1=80X100712=6666667 mm4梁底横向支撑最大挠度计算值0= 7. 99X600X (8X1000-4X2002X 1000+2003)/(384X10000X6666667)=1. 5mm；梁底横向支撑的最大允许挠度3= 1000/250=4. 0 mm；梁底横向支撑的最大挠度计算值：3=1. 5mm小于梁底横向支撑的最大允 许挠度=4. 0mm,满足要求！(二)、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用方木lOOmmX 100mm强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载 和

20、振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、 钢筋自重荷载。按集中荷载三跨连续梁计算，每跨跨中有两个集中荷载。L荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：p,:= (24+1. 5) XO. 2X0. 9X0. 3/2 =0. 69kN；(2)模板的自重荷载(kN)：p2: =0. 35X (2X0. 78+0. 2) X0. 3/2 =0. 09kN(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：P3:=2X0. 20X0. 3/2 =0. 06kN；(4)两边板传来荷载设计值：P4= 1.2X (0. 12X25. 1+0.35) +1. 4X 1.0 X0. 75

21、X0. 3=1. 22kN；集中荷载设计值：P = 1. 2X (0. 69+ 0. 09) + 1.4X0. 06+0. 43=1. 45kN；2.抗弯强度及挠度验算：最大弯矩：M=0. 267pL=0. 267 X 1. 45X0. 5=0. 19kN. m按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算：o =M/W (f其中，。一梁底纵向支撑承受的应力(N/mmM -梁底纵向支撑计算最大弯距(N. mm)；W 一梁底纵向支撑的截面抵抗矩：W=bh2/6W=100X 10076=166666. 67 mm3f梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm9 f=13N/mm2；梁底纵向支撑截面的最大应

22、力计算值：o = M/W = 0. 19X107166666.67 =1. 14 N/mm2木方的最大应力计算值L 14N/mm2小于木方抗弯强度设计值13N/mni2,满 足要求！w一最大容许挠度(mm) o= 500/250 = 2.0 mm；最大变形(挠度)：=1. 883 XpL3/(100EI)=1. 883X 1. 45X 103X5007(100X 10000X8333333)= 0. 04 mm梁底纵向支撑的最大挠度计算值：3=0. 04mm小于梁底横向支撑的最大允许挠度a =2. 0mm,满足要求！八、立杆的稳定性计算：1、静荷载(1)由扣件式钢管脚手架安全技术规范，查表得6

23、 48*3. 25钢管相关参 数如下：A=457mm2; W=4. 79X 103 mm3; I=11.49X10! mm1;i=15. 9mm; E=2 . 06X 105N/ mm2; Fm=205MPa直角扣件：按每个主节点处二个，每个自重：13.2N/个。对接扣件：按每6. 5m长的钢管一个，每个自重：18.4N/个。钢管每米自重：38. 4N/m0直角扣件自重：13. 2X2X5=132N横向水平杆自重：38. 4X (0. 7/2+1. 0/2) X5=163. 2N本工程采用扣件式钢管支顶支撑模板，支模的大小横杆，立杆均采用由48X 3. 25型钢管，根据使用功能不同，扣件包括直

24、角扣件，旋转扣件和对接扣件，梁、 板模板均采用18mni胶合板，纵、横向托模板木方采用80义100mm或100义100mm木 方，长度为2m,顶撑为U型可调节托顶，调节范围为050cm。凡坡顶初以木方支 撑代替钢管支撑，用80X 100mm木方做丁字支顶，在丁字架底用20厚木板顶紧。 具体支撑方法详见付图。四、支模搭设技术要求a）概述本工程梁板均采用扣件式钢管作为支撑系统，支架用于结构施工，根据实际荷载的 大小设置支撑结构系统，包括：梁模板及其支撑，纵横方木U型顶托，立杆，纵横水 平杆，底座垫板，剪刀撑及回顶柱系统。b）立杆及横杆布置根据实际计算荷载布置立杆间距与数量，如附图所示。立杆接头采用

25、对接扣件连接，立杆与横杆采用直角扣件连接，接头交错分布，两相 邻的杆接头避免出现在同步距同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm,各接头 中心距节点的距离不大于60cm。支架立杆应竖直设置，2nl的高度的垂直允许偏差最大 为15mm；当梁模板支架立杆时，立杆应立在梁模板中心处，其偏心距不大于25nlin。立杆沿高度每1. 5m或1. 2m设置一道纵横水平拉杆，最高一道水平杆与U型托底 的距离不大于300mm。在安装扣件式的钢管支顶时，应在支承地面上弹出墨线定向，两边立杆间距按图 设置。要注意钢管支顶立杆的垂直度，并调节好立杆的标高和立杆的平面布置，使梁 位置在两条立杆之间，梁两边立杆的距离

26、控制在1.2m内。支顶平面布置时原则上尽可 能形成满堂一体，对于轴跨尺寸，无法与立杆间距形成模数或平面几何形状不规则、 非正交时需要采用多个区间搭设时，各区间必须用扣件水平钢管相互连接，连接杆向 邻区间沿伸两个立杆距离，并且不能小于三个扣结点。每根立杆底部应设置底座或垫 板；立杆加长除顶层顶步接头必须采用对接扣件连接,水平杆搭接不少于一米且不小于 三个扣件连接。c）剪刀撑的构造要求垂直剪刀撑：搭设随立杆、纵横水平杆同步搭设，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，不纵向水平杆自重：38. 4X (1. 0/2+1. 0/2) X5E92N立杆自重：38. 4X (7. 025-0. 9-0. 018-0.

27、 2) =226. 83N模板铺设平台竹脚手板自重：350N/m2X 1.0X0. 35=122. 5NNGK1 = 0. 132+0. 163+0. 192+0. 227+0. 123=0. 837KN梁、板钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力心2 (kN)1)钢筋混凝土梁自重(kN)：(24. 0+1.50) X0. 20X0.9X0. 50= 2. 3kN；2)模板的自重荷载(kN)：0. 350 X (2X0. 78+0. 20) X0. 50 =0. 308 kN；3)板钢筋混凝土及模板自重荷载(kN)：(0. 12X25. 1+0. 35) X0. 75X2X0. 50=2.

28、52 kN则梁、板钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计m=5. 13 kN/m；静荷载标准值总计为一=NGK1X 4. 0 + Nm 8. 48kN；2、活荷载活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = 2.0X0. 20X0. 50= 0. 2kN；3、立杆稳定性的计算作用于一根立杆的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)N=1.2 Ng +1.4 Nq其中Ng 每米高脚手架的静荷载标准值，Ng=8. 48kN/m；Nq-脚手架的活荷载标准值，Nq= 0. 2 kN；经计算得到，N = 10. 46 kNo长细比计算：X =l0/i, l0=h+2a=l.

29、 5+0. 26 X 2=2. 02m,贝lj入=2020/15. 9=127,查表得力=0. 412贝lo=N/(力.A) =10. 46 X 107 (0. 412 X 457) =55. 5N/mm2f=205 N/mm2可以满足要求。九、立杆承载层承载力验算：一层地基也应做以下处理：回填土必须分层夯实，每层不大于30cm,表面 用厚度为100mm的C15混凝土进行加固处理，底层应在外立杆50cm处设一浅排 水沟，所有基础必须平整。本工程地基土承载力特征值要求达到160kpa。所有 立柱下应铺设垫板，垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm、宽度不小 于200nlm。垫板应布设平稳，

30、不得悬空。地基承载力按公式N/AdWkXfk验算，其中K=L0 (混凝土取1.0,混凝土扩 散角为45)其中 Ad=(0. 2+0.2) X (1.0+0. 2) =0. 48m2N/Ad=10. 46/0. 48=21.79 kpal. OX 160=160 kpa 地基验算结果所以满足要求。十、另外梁200mm X 700mm、200mm X 625nlm、200mm X 600mm、200mm X 500mm、200mmX45mm等的做法与WKL6 (1) 200mmX 900mm做法相同且偏于安全，故这里 不再重复进行验算。计算书二：板底模板施工安全计算书一、参数信息1 .构造参数楼板

31、模板及支架搭设方法：板底模板选用18nlm厚木夹板，次龙骨(直接支撑 模板)采用80mniX 100mm400nim方木支撑，主龙骨采用80nmi X 80mm方木支撑，间距随同立杆2 .荷载参数模板自重(kN/n?) ：0. 35；混凝土自重(kN/n?) :24.0；钢筋自重(kN/n?) : 1. 10；施工人员及设备荷载标准值(kN/而)：2.5.材料参数木材弹性模量E(N/mn2)：9500；木材抗弯强度设计值fm(N/mni2)： 13.0；面板类型：胶合面板；面板弹性模量ElN/mn?)： 9500.0；面板抗弯强度设计值fWN/nim) ：13. 0；钢材弹性模量E(N/mn2

32、). 210000. 0；钢材抗弯强度设计值f/N/mn?): 205. 0；3 .楼板参数楼板的计算厚度(mm)：120.00；二、板底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支 撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载、 施工荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1 .抗弯强度验算计算公式如下：M=0. Iql2其中，M一面板计算最大弯距(N. mm)；1一计算跨度(板底横向支撑间距)：1 =400mm； q一作用在模板上的压力线荷载，它包括：新浇混凝土

33、及钢筋荷载设计值(按1000板宽计算)：q/ 1.2X (24+1. 1) XO. 12X 1. 0=3. 61kN/m；模板结构自重荷载：q2:l. 2X0. 35X1.0=0. 42kN/m施工人员与设备产生的荷载设计值：q3: 1.4X2. 5X1. 0=3. 5kN/m；q 二 qi + q2 + q3-3. 61+0. 42+3. 5=7. 53kN/m；面板的最大弯距：M = 0. 1X7. 53X400= 120480N. mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，。-面板承受的应力(N/mrn?).M 一面板计算最大弯距(N. mm)；W 一面板的截面抵抗矩6b:面板截面宽度

34、，h:面板截面厚度；W=1000X 1876=5. 4 X104 mm3；f 一面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2) ；f=13N/mm2;面板截面的最大应力计算值：。=M/W =120480 /54000 = 2. 23N/mm2；面板截面的最大应力计算值：。=2. 23N/mm2小于面板截面的抗弯强度设 计值f=13N/mm2,满足要求！2 .挠度验算刚度验算采用标准荷载。最大挠度计算公式如下：0.6777/4r . 一3=cy = / / 250100 E7其中，q一作用在模板上的压力线荷载:q = (24, 0+1. 1) X0. 12X1.0= 3. 01N/mm；1-计算跨度(板

35、横向支撑间距)：1 =400mm；E一面板的弹性模量：E = 9500N/mm2；I一面板的截面惯性矩:I =1000X18712 = 4.86X 10 mm1；面板的最大允许挠度值：3 =400/250 = 1. 6mm；面板的最大挠度计算值：3 = 0. 677 X 3. 01 X 400/ (100 X 9500 X 4. 86 X 105) =0. 11mm；面板的最大挠度计算值：co =0. 11mm小于面板的最大允许挠度值：3= 1. 6mm,满足要求!三、板底纵、横向支撑计算(一)、板底横向支撑计算本工程板底横向支撑采用方木80mm X 100mm400mmo强度验算要考虑模板结

36、构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载 和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重 荷载。L荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：qr=25. 1X0. 12X0. 4=1. 20kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2:=0. 35X0. 4=0. 14kN/m恒荷载标准值：qGK:=l. 2+0. 14=1. 34kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：qQK：=2. 5X0. 4=1. OkN/m；恒荷载设计值：qG:=1.2Xl. 34=1. 61kN/m；活荷载设计值：Qq：=1. 4X1. 0=1.妹N/m；.抗弯强度验算

37、：最大弯矩计算公式如下：(按简支梁计算)M=0. 125XqGL2+0. 125 XqQ L2其中，M计算最大弯距(N. mm)；1一计算跨度(门架宽度)；1 =L 05m；q。一作用在横向木方上的均布恒荷载设计值；1. 61 kN/mqQ 一作用在横向木方上的均布活荷载设计值；P=1.4kN最大弯距：M =0. 125X 1. 61 X 1. 052+0. 125X 1. 4X 1. 05 =0. 41kN. m=0. 41 X 106N. mm；按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算：。=M/W f其中，。-板底横向支撑承受的应力(N/mm?)；M -板底横向支撑计算最大弯距(N. mm)

38、；W 一板底横向支撑的截面抵抗矩W=bh2/6b:板底横向支撑截面宽度，h:板底横向支撑截面厚度；W=80X 10076=133333 mm3f 一板底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2) ；f=13N/mm2；板底横向支撑截面的最大应力计算值：。=M/W = 0.41X107133333 =3. 08N/mm2；木方的最大应力计算值3. 08N/mm2小于木方抗弯强度设计值13N/mm2,满 足要求！2 .挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下：3 =5ql4/384EI w=l/250其中，co-计算最大挠度(N. mm)；1一计算跨度(门架宽度)；1 =105

39、0mm；q一作用在模板上的均布荷载标准值；q=l. 34kN/mE一板底横向支撑弹性模量；E=9500kN/m1一板底横向支撑截面惯性矩；I=6666667kN/m板底横向支撑最大挠度计算值co= 5X1. 34X1050 / (384 X 9500 X 6666667) =0. 33mm；板底横向支撑的最大允许挠度3= 1050/250=4. 2 mm；板底横向支撑的最大挠度计算值：3=0. 33mm小于板底横向支撑的最大允许挠度a =4. 2mm,满足要求！(二)、板底纵向支撑计算本工程板底纵向支撑采用方木lOOmmX 100mm强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重

40、荷载 和施工人员及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢 筋自重荷载。1.抗弯强度计算：板底纵向支撑，按集中荷载简支梁计算(附计算简图)： 板底纵向支撑所受集中荷载P=(1.2X1. 34+1. 4X1.0X0.4)X(l. 05+0. 5)XO. 5=1.68kN最大弯矩：M= 7/12PL=7/12Xl. 68X1. 55=1. 52 kN. m按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算：。=M/W (f其中，。一板底纵向支撑承受的应力(N/mm2)；M -板底纵向支撑计算最大弯距(N. mm)；W 一板底纵向支撑的截面抵抗矩：f一板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mn

41、i2) ；f=13N/mni2W=bh2/6b：板底纵向支撑截面宽度，h：板底纵向支撑截面厚度；W=100X 10076=1666667 mm3板底横向支撑截面的最大应力计算值：。=M/W = 1. 52X107166667 = 9. 12N/mm2木方的最大应力计算值9. 12N/mm2小于木方抗弯强度设计值13N/mm满足 要求!1、挠度验算f=5ql4/384EI=5X0. 336X 10504/(384X 10000X8. 33X 106) =0. 54mm =1050/250=4. 2mm,满足要求!板底纵向支撑的最大挠度计算值：3=0. 54mm小于板底横向支撑的最大允许挠度幻=4

42、. 2mm,满足要求！四、脚手架荷载计算由钢结构设计规范及建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，查表得 钢管相关参数如下：A=457mm2；W=4. 79X 103 mm3; I=11.49X10l mm4; i=15. 9mmE=2. 06 X 105N/mm2; Fm=205MPa1 .静荷载计算立杆自重：38. 4N/mX (9. 94-0. 018-0. 2)=373N横向水平杆自重：38. 4X (1.0+1.05) X7=551N直角扣件自重：13. 2X2X7=185N对接扣件自重：18.4N旋转扣件：14.6X7=102N模板铺设平台竹脚手板自重：350N/m2X 1.0X1.

43、05=368N经计算得到，NGkl =0. 373+0. 551+0. 185+0. 0184+0. 102+0. 368=4. 67KN(2)板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力Nm (kN)1)钢筋混凝土板自重(kN)：(24+1. 1) X0. 12X1. 0X (0. 5+1.05)= 4. 74kN；2)模板的自重荷载(kN)：0. 35X1. OX (0. 5+1.05) =0. 54 kN；经计算得到，板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力合计NGk2=5. 28 kN/m；静荷载标准值总计为 Ng= NGK1+ Ngk2=4.67 +5. 28=9. 95kN；2.活

44、荷载计算活荷载为施工荷载标准值(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = 1.0X1.0X (0. 5+1.05)= 1. 55kN；3.立杆的计算作用于一根立杆的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)N=L2 Ng +1.4 Nq经计算得到,N =14. llkNo长细比计算：A. =L0/i, L0=h+2a=l. 5+2X0. 18=1. 86m则入=1860/15. 9=117查表得少=0. 470则板下支顶钢管的轴心抗压应力为：。=N/ (归 A)= 14. 11 X 107(0. 470 X 457)=65. 69N/mm2f=205 N/mm2 可以满足稳定性要求。五、立杆承载层承

45、载力验算：一层地基也应做以下处理：回填土必须分层夯实，每层不大于30cm,表面 用厚度为100mm的C15混凝土进行加固处理，底层应在外立杆50cm处设一浅排 水沟，所有基础必须平整。本工程地基土承载力特征值要求达到160kpa。所有 立柱下应铺设垫板，垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm,宽度不小 于200mll1。垫板应布设平稳，不得悬空。地基承载力按公式N/AdWkXfk验算，其中K=L0 (混凝土取1.0,混凝土扩 散角为45)其中 Ad=(0. 2+0.2) X (1.0+0. 2) =0.4其2N/Ad=14. 11/0. 48=29.4 kpal. 0X 160 = 160 kpa 地基验算结果所以满足要求。六、操作平台层扣件的抗滑移验算由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查得直角扣件、旋转扣件的 抗滑承载力设计值为每个8KNo本工程扣件如果仅连接立杆与横杆或斜撑时其