反动式汽轮机回热系统的毕业设计.doc

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1、华中科技大学文华学院毕业设计（论文）题 目：N600-16.67/537/537反动式汽轮机回热系统热平衡计算、2号低压加热器设计学 生 姓 名： 陈正 学号：090204011101学 部 (系): 机 电 学 部专 业 年 级: 09级热能与动力工程指 导 教 师：刘 华 堂 职 称：副 教 授2013 年 5月 11日目 录中文摘要.4Abstract.51.前言.7 1.1汽轮机发展历史.7 1.2国际上汽轮机发展状况.7 1.3我国汽轮机发展状况.9 1.4哈尔滨第三电厂600MW机组简介.92. 回热系统简述及其热经济性. . 102.1给水回热系统简述.102.2提高给水回热加热

2、的热经济性及最佳给水温度.10 2.3多级回热给水总焓升的加热分配.11 2.4给水回热加热级数.113.机组回热系统的热平衡计算. . 11 3.1计算的理论基础.。.11 3.2计算的方法及步骤.12 3.3 根据已知条件进行热力计算.124.低压加热器简介及课题介绍.204.1低压加热器的作用.20 4.2加热器的分类及国内机组对加热器的选用.21 4.3加热器工作原理.21 4.4低压加热器的结构特点.215低压加热器热力设计.22 5.1加热器传热计算的理论基础.22 5.2加热器主要技术参数的选定及计算步骤.22 5.3编写加热器传热计算程序.25结论.28参考文献. 29致谢.2

3、9 附录一 近似热力过程曲线.30附录二 低压加热器结构示意图.31附录三 600MW机组系统结构性示意图.32中文摘要汽轮机根据汽轮机的结构、蒸汽的热力过程、蒸汽的初终参数以及汽轮机大的用途，可以按照如下方式对汽轮机进行分类：（1） 根据压力级数来分：1） 单级汽轮机。2） 多级汽轮机。（2） 根据汽流的流动方向来分：1） 轴流式汽轮机。2） 辐流式汽轮机。（3） 根据气缸的数目来分：1） 单缸汽轮机。2） 双缸汽轮机。3） 三缸汽轮机。4） 四缸汽轮机。（4） 根据汽轮机的调节方式来分：1） 节流调节式汽轮机。2） 喷嘴调节式汽轮机。3） 旁路调节式汽轮机。（5） 根据汽轮机的做功原理来分

4、1） 冲动式汽轮机。2） 轴流反动式汽轮机。3） 没有静导叶的辐流反动式汽轮机。4） 有静导叶的辐流反动式汽轮机。（6） 根据热力过程来分：1） 带回热加热器的凝汽式汽轮机。2） 背压式汽轮机。3） 前置式汽轮机。4） 调整抽汽式供热汽轮机。5） 低压式汽轮机。6） 混压式汽轮机。（7） 根据汽轮机的进汽参数来分：1） 低压汽轮机。2） 中压汽轮机。3） 高压汽轮机。4） 超高压汽轮机。5） 超临界汽轮机。（8） 根据工业用途来分：1） 等转速固定式汽轮机。2） 变转速固定式汽轮机。3） 变转速移动式汽轮机。 Abstract Steam Turbines Steam turbines may

5、 be classified into different categories depending on their construction, the process by which heat drop is achieved, the initial and final conditions of steam used and their industrial usage as follows:1. According to the number of pressure stages:(1) single-stage turbines(2) multistage turbines2.

6、According to the direction of steam flow:(1) axial-turbines(2) radial-turbines3. According to the number of cylinders:(1) single-cylinder turbines;(2) double-cylinder turbines;(3) three-cylinder turbines;(4) four-cylinder turbines.4. According to the method of governing:(1) turbines with throttle go

7、verning;(2) turbines with nozzle governing;(3) turbines with bypass governing.5. According to the principle of action of steam:(1) impulse turbines;(2) axial reaction turbines;(3) radial reaction turbines without any stationary guide blades;(4) radial reaction turbines having stationary guide blades

8、.6. According to the heat drop process: (1) condensing turbines with regenerators; (2) back pressure turbines; (3) topping turbines; (4) back-pressure turbines;(5) low-pressure turbines (6) mixed-pressure turbines.7. Accorrding to the steam conditions at inlet to turbines: (1) low-pressure turbines;

9、 (2) medium-pressure turbines; (3) high-pressure turbines; (4) turbines of very high pressures; (5) turbines of supercritical pressures.8. According to their usage in industry: (1) stationary turbines with constant speed; (2) stationary steam turbines with variable speed; (3) nonstationary turbines

10、with variable speed 1 前言1.1汽轮机发展历史公元1世纪，亚历山大的希罗记述的利用蒸汽反作用力而旋转的汽转球，又称为风神轮，是最早的反动 汽轮机式汽轮机的雏形。1629年，意大利的Gde布兰卡提出由一股蒸汽冲击叶片而旋转的转轮。1882年，瑞典的C.G.Pde拉瓦尔制成第一台5马力（3.67千瓦）的单级冲动式汽轮机。1884年，英国的C.A.帕森斯制成第一台10马力（7.35千瓦）的多级反动式汽轮机。1910年，瑞典的B. F.容克斯川兄弟制成辐流的反动式汽轮机。 19世纪末，瑞典拉瓦尔和英国帕森斯分别创制了实用的汽轮机。拉瓦尔于1882年制成了第一台5马力(3.67千瓦

11、)的单级冲动式汽轮机，并解决了有关的喷嘴设计和强度设计问题。单级冲动式汽轮机功率很小，现在已很少采用。 20世纪初，法国拉托和瑞士佐莱分别制造了多级冲动式汽轮机。多级结构为增大汽轮机功率开拓了道路，已被广泛采用，机组功率不断增大。帕森斯在1884年取得英国专利，制成了第一台10马力的多级反动式汽轮机，这台汽轮机的功率和效率在当时都占领先地位。 20世纪初，美国的柯蒂斯制成多个速度级的汽轮机，每个速度级一般有两列动叶，在第一列动叶后在汽缸上装有导向叶片，将汽流导向第二列动叶。现在速度级的汽轮机只用于小型的汽轮机上，主要驱动泵、鼓风机等，也常用作中小型多级汽轮机的第一级。 1.2国际上汽轮机发展状

12、况1.21、1883年瑞典工程师拉瓦尔设计制造出了第一台单级冲动式汽轮机，随后在1884年英国工程师帕森斯设计制造了第一台单级反动式汽轮机，虽然当时的汽轮机和我们现在的汽轮机相比结构非常简单，但是从此推动了汽轮机在世界范围内的应用，被广泛应用在电站、航海和大型工业中。 1.22、在60年代，世界工业发达的国家生产的汽轮机已经达到500600MW等级水平。1972年瑞士BBC公司制造的1300MW双轴全速汽轮机在美国投入运行，设计参数达到24Mpa，蒸汽温度538C，3600rpm；1974年西德KWU公司制造的1300MW单轴半速（1500 rpm）饱和蒸汽参数汽轮机投入运行，；1982年世界

13、上最大的1200MW单轴全速汽轮机在前苏联投入运行，压力24 Mpa，蒸汽温度540C。 1.23、目前世界各国都在研究大容量、高参数汽轮机的研究和开发，如俄罗斯正在研究2000MW汽轮机。主要是大容量汽轮机有如下特点： 1.231、降低单位功率投资成本。如800MW机组比500MW汽轮机的千瓦造价低17%；1200MW机组比800MW机组的千瓦造价低15%20%。 1.232、提高运行经济性。如法国的600MW机组比国产的125MW机组的热耗率低276kj/kW.h，每年可节约燃煤4万吨。 1.24、汽轮机按照工作原理分为冲动式汽轮机和反动式汽轮机。 汽轮机是一种以蒸汽为动力，并将蒸气的热能

14、转化为机械功的旋转机械，是现代火力发电厂中应用最广泛的原动机。汽轮机具有单机功率大、效率高、寿命长等优点。 冲动式汽轮机蒸汽主要在静叶中膨胀，在动叶中只有少量的膨胀。 反动式汽轮机蒸汽在静叶和动叶中膨胀，而且膨胀程度相同。 由于反动级不能作成部分进汽，因此第一级调节级通常采用单列冲动级或双列速度级。如我国引进美国西屋（WH）技术生产的300MW、600MW机组。 目前世界上生产冲动式汽轮机的企业有：美国通用公司（GE）、英国通用公司（GEC）、日本的东芝（TOSHIBA）和日立、俄罗斯的列宁格勒金属工厂等。制造反动式汽轮机的有美国西屋公司（WH）、日本三菱、英国帕森斯公司、法国电器机械公司（C

15、MR）等，德国（SIEMENS）。 冲动式汽轮机为隔板型，如国产的300MW高中压合缸汽轮机；反动式汽轮机为转鼓型（或筒型），如上海汽轮机厂引进的300MW、600MW汽轮机。 1.25、汽轮机按照蒸汽参数（压力和温度）分为： 低压汽轮机：主蒸汽压力小于1.47Mpa； 中压汽轮机：主蒸汽压力在1.963.92Mpa； 高压汽轮机：主蒸汽压力在5.889.8Mpa； 超高压汽轮机：主蒸汽压力在11.7713.93Mpa； 亚临界压力汽轮机：主蒸汽压力在15.6917.65Mpa； 超临界压力汽轮机：主蒸汽压力大于22.15Mpa； 超超临界压力汽轮机：主蒸汽压力大于32Mpa； 由于冶金技术的

16、不断发展，使得汽轮机结构也有了很大改进。目前的大机组普遍采用了高中压合缸的双层结构，高中压转子采用一根转子结构，高、中、低压转子全部采用整锻结构，轴承较多地采用了可倾瓦结构。目前各国都在进行大容量、高参数机组的开发和设计，如俄罗斯正在开发的2000MW汽轮机。日本正在开发一种新的合金材料，将使高中、低压转子一体化成为可能。 1.3我国汽轮机发展状况1.31、我国汽轮机发展起步比较晚。1955年上海汽轮机厂制造出第一台6MW汽轮机。1964年哈尔滨汽轮机厂第一台100MW机组在高井电厂投入运行；1972年第一台200MW汽轮机在朝阳电厂投入运行；1974年第一台300MW机组在望亭电厂投入运行。

17、70年代进口了10台200320MW机组，分别安装在了陡河、元宝山、大港、清河电厂。70年代末国产机组占到总容量70%。 1.32、1987年采用引进技术生产的300MW机组在石横电厂投入运行；1989年采用引进技术生产的600MW机组在平圩电厂投入运行；2000年从俄罗斯引进两台超临界800MW机组在绥中电厂投入运行。 1.33、上海汽轮机厂是中国第一家汽轮机厂，在1995年开始与美国西屋电气公司合作成立了现在的STC，1999 年德国西门子公司收购了西屋电气公司发电部， STC 相应股份转移给西门子。哈尔滨汽轮机厂1956年建厂，先后设计制造了我国第一台25MW、50MW、100MW和20

18、0MW汽轮机，80年代从美国西屋公司引进了300MW和600MW亚临界汽轮机的全套设计和制造技术，于1986年制造成功了我国第一台600MW汽轮机，目前自主研制的三缸超临界600MW汽轮机已经投入生产。东方汽轮机厂1965年开始兴建，1971年制造出第一台汽轮机，目前的主力机型为600MW汽轮机。北京北重汽轮电机有限责任公司做为后起之秀，以300MW机组为主导产品，它是由始建于1958年的北京重型电机厂通过资产转型在2000年10月份成立的又一大动力厂，目前2台600MW汽轮机也已经在今年投入生产。 1.34、目前中国四大动力厂以300MW和600MW机组为主导产品。1.4哈尔滨第三电厂600

19、MW机组简介该机组是哈尔滨汽轮机厂制造的亚临界压力、一次中间再热、单轴、反动式、四缸四排汽机组。该机组适用于大型电网中承担调峰负荷。机组采用高压缸启动，也可以用中压缸启动。汽缸由高压缸、双流程中压缸、2个双流程低压缸组成。高、中压缸均采用内、外双层形式，由铸造制成。低压缸为三层结构（外缸、内缸A、内缸B），由钢板焊接制成。汽轮机高、中低压转子均为有中心孔的整锻转子。四台低压加热器为表面式，卧式布置，三台高压加热器也均为表面式，卧式布置。除氧器为滑压运行。凝结水精处理采用低压系统。汽轮机共有8段用于回热系统加热的非调整抽汽，分别置于高压缸第8级后（用于8号高压加热器）、第11级后（高压缸排汽，用

20、于7号高压加热器）、中压缸第16级后（用于6号高压加热器）、第20级后（即中压缸排汽，用于除氧器和给水泵小汽轮机），以及低压缸A/B第22、24、25、26级后（分别用于4、3、2、1号低压加热器）。2回热系统简述及其热经济性2.1给水回热系统简述给水回热系统是火力发电机组的重要组成部分，属于循环经济。其能否正常工作将直接影响机组的安全性和经济性。把汽轮机中部分做过功的蒸汽抽出，送入加热器中加热给水，这种循环叫给水回热循环。2.2提高给水回热加热的热经济性及最佳给水温度在纯凝汽式汽轮机中的热力循环，大约只有30的热能转变为电能，而其中70的热量在蒸汽凝结中被凝汽器的循环水带走，如果将这部分损失

21、的热量用来加热锅炉给水，可以降低给水蒸发时所要吸收的热量，从而提高了电厂的经济性。但回热系统一方面需要增加许多辅助设备，另一方面各抽汽点后的蒸汽流量减少，使机组的出力减少，这两方面对使得具有回热系统的机组经济性下降。采用给水回热加热以后，一方面从汽轮机中间部分抽出一部分蒸汽，加热给水提高了锅炉给水温度。这样可使抽汽不在凝汽器中冷凝放热，减少了冷源损失。另一方面，提高了给水温度，减少给水在锅炉中的吸热量。因此，在蒸汽初参数、终参数相同的情况下，采用给水回热循环的热效率比朗肯循环热效率高。最有利的抽汽压力应该是既把给水加热到给定的给水温度，又使抽汽在汽轮机内所做的功最大。当利用回热抽汽来加热给水时

22、，使给水温度随抽汽压力提高而提高，热经济性也随之增加，抽汽压力达到某一数值时，热经济性达到最大，此时的给水温度称为理论上的最佳给水温度。2.3多级回热给水总焓升的加热分配现有的几种比较成熟的加热器给水焓升分配方法，均是在理想回热循环的基础上得到的，即假定全部为混合式加热器、加热器端差为零、不计新蒸汽、抽汽压损和给水泵耗功、忽略加热器的散热损失。同时也不考虑中间再热及汽轮机轴封漏汽。则得到理想回热循环绝对内效率为： 式中，为汽轮机凝汽份额， 为单位质量排汽在表示单位质量排气在凝汽器中的放热量，、为抽汽在各加热器中的放热量， 为主蒸汽比焓，、分别分别表示单位质量给水或凝结水在各级加热器中的焓升，k

23、Jkg。 使为最大的回热分配为最佳回热分配，即按照下列条件对求极值： ，2.4给水回热加热级数当给水温度一定时，随着回热级数z的增加冷源损失将减小，汽轮机绝对内效率将增加。由热量法可知，随着回热级数的增加，能更充分地利用较低压抽汽，从而使回热抽汽做功增加，因此，回热循环的效率也提高了。当给水温度一定时，回热加热的级数z越多，循环热效率越高。在选择回热加热级数时，应该考虑到每增加一级加热器就要增加设备投资费用，所增加的费用应当从节约燃料的收益中得到补偿。同时还要尽量避免发电厂的热力系统过于复杂，以保证运行的可靠性。因此，小机组一般1-3级，大机组7-9级。目前，600MW机组都是采用三高四低一除

24、氧外加轴封抽汽。高压加热器均设置蒸汽冷却段和疏水冷却段，低压加热器设置疏水冷却段，以提高经济效益。哈尔滨第三电厂600MW机组采用的是八级回热抽汽。3 机组回热系统的热平衡计算3.1.计算的理论基础计算必须掌握的理论基础是以下三个基本公式：（1） 加热平衡式 吸热量=放热量或流入热量=流出热量（2） 汽轮机物质平衡式D=D-或-（3） 汽轮机的功率方程式 3600Pe=W=Dw其中 W=Dh+Dq-Dh w=h+q-h3.2 计算的方法和步骤(1)根据给定的已知参数，查表或图完善相关数据列出参数表。(2)回热抽汽计算.(3)物质平衡式计算 (4)计算结果校核(5)热经济性指标的计算3.3 进行

25、热力计算600MW汽轮机热平衡计算以下是给定的条件：型号：N600-16.67/537/537汽轮机（反动式）全名：亚临界压力、一次中间再热、单轴、反动式、四缸四排汽汽轮机主要技术参数： 额度功率： 600MW 冷却水温度： 20 排汽压力： 0.0049MPa 给水温度： 272.6 给水压力： 16.83MPa 工作转速： 3000r/min； 控制系统： DEH 通流级数： 57级 高压部分： （1调节级+10反动级）中压部分： 29 级低压部分： （27） +（27）3.3.1高压缸：（1调节级+10反动级） 主蒸汽压力： p=16.67 MPa 主蒸汽温度： t =537 主蒸汽初焓

26、值： =3394.4 kJ/kg 主蒸汽流量： D =1783 t/h 高压缸排汽压力： P =3.522MPa 高压缸排汽温度： t =312 高压缸排汽焓值： h =3010.4 kJ/kg 高压缸排汽流量： D=1474.59 t/h（去中压缸部分）3.3.2中压缸 29 级 再热蒸汽压力： P=3.205 MPa 再热蒸汽温度： t=537 再热蒸汽初焓值： h=3536.9 kJ/kg 再热蒸汽流量： D=1474.59 t/h 中压缸排汽压力： P=0.7813 MPa 中压缸排汽温度： t=333 中压缸排汽焓值： h=3126.6 kJ/kg 中压缸排汽流量： D=1393.2

27、5 t/h（去低压缸部分）3.3.3 低压缸 （27） +（27） 级 进汽压力： p=0.7813 MPa 进汽温度： t=333 进汽初焓值： h=3126.6 kJ/kg 进汽流量： D=1393.25 t/h 低压缸排汽压力： p=0.0049 MPa 低压缸排汽焓值： h=2333 kJ/kg 低压缸排汽流量： D=1071.35 t/h（去凝汽器）3.3.4回热系统抽汽情况介绍共有8段抽汽，分别在： 高压缸第8级后（对8号高压加热器） 高压缸第11级后（即高压缸排汽，对7号高压加热器） 中压缸第16级后（对6号高压加热器） 中压缸第20级后（即中压缸排汽，用于除氧器、小汽轮机） 低

28、压缸A/B第22、24、25、26级后（分别对4、3、2、1号高压加热器）3.3.5热力系统图如下 3.3.6 根据水蒸汽表查得个加热器出口水焓h及有关疏水焓h或h,将机组回热计算点参数列下表。表3-1 N600-16.67/537/537四缸四排汽机组回热系统计算参数表加热型号抽汽压力（Mpa）抽汽比焓（kJ/kg）抽汽管压损（%）工作压力（Mpa）饱和水温度 （） 饱和水比焓（KJ/kg）出口端差（）给水出口水温（）给水出口比焓（kJ/kg）H85.6523120.44.15.443269.11180.6-1.5270.51165.5H73.5253010.44.63.378240.610

29、40.020240.61042.3H61.5923316.751.525199.1852.20199.1856.1Hd0.79863126.15.80.7576168.2711.3920170.6748.5H40.33522932.25.40.3181135.5569.922.1133.5561.4H30.13282754.65.90.1251106.3445.72.8103.5434.5H20.0639263670.060886.3361.292.883.5350.2H10.02442505.450.02363.4265.3822.860.6254,33.3.7 计算回热抽汽系数及凝汽系数采

30、用相对量方法进行计算（1） 8号高压加热器的计算8（h8-hw8d）=hw8- hw7H8的疏水系数d8=8=0.0612(2)7号高压加热器H7的计算(h7- hw7d)+ 8(hw8d- hw7d)= hw7- hw6= =0.0844H7的疏水系数d7=d8+=0.0612+0.0844=0.1456再热蒸汽系数=1-8-=1-0.1456=0.8544(3) 6号高压加热器H6的计算 由热平衡得：6（h6- hw6d)+ d7(hw7d- hw6d)= hw6-hw5=0.0334H6的疏水系数d6=d7+6=0.1456+0.0334=0.1790 (4)除氧器HD的计算由除氧器物质

31、平衡可知除氧器的进水系数c4=1-5-d6 由能量平衡：（h5- hw4d)+ d6(hw6d- hw4d)= hw5- hw4= =0.0528除氧器的HD进水系数c4=1-5-d6 =1-0.0528-0.1790=0.7682(5)4号低压加热器H4的计算 （h4-h4）=（hw4- hw3）c4= =0.0421 H4的疏水系数为=0.0421(6) 3号低压加热器H3的计算（h3- h3)+ d4(h4- h3)=c4(hw3- hw2)= = =0.0259H3的疏水系数d3=+=0.0421+0.0259=0.0677(7) 2号低压加热器H2的计算2 (h2- h2)+ d3(

32、h3- h2)=c4(hw2- hw1) 2= =0.0302H2的疏水系数d2=2+d3=0.0302+0.0677=0.0979（8）1号低压加热器H1的计算为了计算方便，将1号低压加热器、轴封加热器和凝汽器进行整体分析，并忽略轴封抽汽。由热井的物质平衡式，可得：c+1+d2=c4 。（1） 能量平衡：1h1+d2h2+chc=c4hw1。（2） 由（1）得: c=c41d2=0.66351代入（2）得:12505.4+0.0979277.1+(0.66351)136.2=0.7682254.81=0.0301（9）凝汽系数c的计算与物质平衡校核由热井的物质平衡式计算c=0.6635-0.

33、033=0.6305由汽轮机通流部分物质平衡来计算cc=1=1-0.033-0.0302-0,0259-0.0421-0.0528-0.0334-0.0844-0.0612=0.6366两者计算结果相同，表明以上计算完全正确。3.3.8新汽量计算及功率校核根据抽汽做功不足多耗新汽的公式来计算DD= D/= D/(1)(1) 计算D=-=3536.9-3010.4=526.5(KJ/h)凝汽器的比内功为= h0+ =3394.4+526.52333=1587.9(KJ/h)D =10-3=1394.952（KJ/h）(2) 计算D各级抽汽不足系数YJ如下： = =0.8265Y=0.7852Y=

34、 (hhC)/Wic=(3316.72333)/1587.9=0.6196Y=(hhc)/ Wic =(3126.12333)/1587.9=0.5000 Y=(hhc)/ Wic =(2932.22333)/1587.9=0.3773Y=(hhc)/ Wic =(2754.62333)/1587.9=0.2653Y=(hhc)/ Wic =(2636.52333)/1587.9=0.1908Y=(hhc)/ Wic =(2505.42333)/1589.7=0.1085于是,抽气做功不足汽耗增加系数为=1/(1-)=1/1-(0.003352+0.00576+0.00687+0.01418+

35、0.0264+0.0206+0.06627+0.0505)=1/(1-0.193932)=1.2405则汽轮机的新蒸汽量D=D=1394.9521.2405=1730.5636t/h表3-2 、 和 的计算数据 （t/h）(=)=0.0309=2505.4=77.4168=0.1085=0.003352=53.474=0.0302=2636=79.6072=0.1908=0.00576=52.26=0.0259=2754.6=71.3441=0.2653=0.00687=44.821=0.0421=2932.2=123.4456=0.3773=0.01418=72.856=0.0528=312

36、6.1=165.0580=0.5000=0.0264=91.3730.0334=3316.76=110.7777=0.6196=0.0206=57.00=0.0844=3010.4=254.0777=0.7852=0.06627=146.05=0.0612=3120.4=190.9684=0.8265=0.0505=105.91=0.6366=2333=1485.1878 - -=1107.67 - -=2557.8833 -=0.193932=1725.42（3）功率校核1 Kg 新汽比内功（其中计算数据见上表） =3394.4+0.8546526.5（77.4168+79.6072+71.

37、3441+123.4456+165.0580+ 110.7777 +254.0777+190.9684+1480.1878）=1286.4636KJ/Kg据此,可得汽轮发电机功率为=D0mg/3600=1730.56361286.46360.990.985/3600=603.0509MW计算误差：= =0.5084%误差非常小，在工程允许的范围内，表示上述计算正确 3.3.9热经济性指标根据给水温度=272.6,给水压力16.83 MPa，查焓熵软件，可得给水比焓= 1194.76042KJ/Kg。1kg新蒸汽的比热耗q:q=h+ =3394.4+0.8546526.5- 1194.7604

38、=2649.579 KJ/Kg汽轮机绝对内效率：= =48.5535% 汽轮发电机组绝对内效率:e=0.4855350.990.985=47.3469%汽轮发电机组热耗率：q=3600/e=3600/0.473469=7603.4545kJ/(KWh)汽轮发电机组汽耗率：d=q/q=7603.4545/2649.579=2.8696 kJ/(KWh)3.310各汽水流量绝对值计算 由=求出各处，见表3-24 低压加热器简介及课题介绍4.1低压加热器的作用回热循环是提高火电厂效率的措施之一，现代大型热力发电厂几乎毫无例外的采用了回热循环。回热循环是由回热加热器、回热抽气管道、水管道、疏水管道等组

39、成的一个加热系统，而回热加热器是该系统的核心。高压加热器能否正常投入运行，对火力发电厂汽轮机组的经济性和出力有很大影响，随着火力发电机组向大容量、高参数发展，高压加热器承受的给水压力和温度相应提高，因此给水加热器的合理设计将严重影响机组的安全经济性，尤其高压加热器能否正常运行是给水设计温度的直接保证，从而对提高机组效率和保证出力存在直接的影响。4.2 加热器的分类及国内机组对加热器的选用4.2.1 分类加热器按照内部汽、水接触方式的不同，可分为混合式加热器与表面式加热器两类；按照受热面的布置方式，可分为立式和卧式两种。4.2.2 选用全部由混合式加热器组成的回热系统较为复杂，因而导致回热系统运行安全性、可靠性低、系统投资大。一方面由于凝结水需要依靠水泵提高压力后才能进入比凝汽器压力高的混合式加热器内，在该加热器内凝结水被加热至该加热器压力下的饱和水温度，其压力也与加热器内蒸汽压力一致，欲使其在更高压力的混合式加热器内被加热，还得借助于水泵来重复该过程。另一方面为防止输送饱和水的水泵发生汽蚀，水泵应有正的吸入水头，需设置一水箱安装在适合高度，水箱还要具有一定的容量来确保负荷波动时运行的可靠性。如再考虑各级水泵的备用，则该回热系统的复杂性也就不难理解了。设备多、造价高、主厂房布置复杂、土建投资大、安全可靠性低使该系统的应用受到限制。目前我