化工原理课程设计简易步骤08石油.docx

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1、关于课程设计的几点说明1. 化工原理课程设计是我们学完化工原理理论课后，综合应用本门课程和有关先修课程学问，完成以单元操作为主的一次设计实践，是体察工程实际问题简洁性的初次尝试，是综合性和实践性都较强的学习环节。2. 通过课程设计，期望大家：初步把握化工单元操作设计的根本方法和程序；学会查阅文献资料、搜集有关数据、正确选用公式；培育理论联系实际的正确设计思想，学会综合运用已学过的理论学问去分析和解决工程问题；培育准确而快速地进展过程计算及主要设备的工艺设计计算的力气；提高运用工程语言简洁的文字、清楚的图表、正确的计算表达设计思想和计算结果的力气。考虑到设计时间比较短，我为大家预备了设计的步骤和

2、计算方法，大家还应当查阅资料弄清楚计算的原理，固然，大家也可承受查到的其他方法完本钱次设计。进 料 组 成学苯-甲苯正庚烷-正辛烷3. 请大家按学号在下表中找到自己的设计数据，填入设计任务书的空格内：年处理量/号45%50%55%40%45%50%55万4.072923322712%444.538834361365.022409145435.5262115431256.0411632010376.5172423319117.013524283018最终，祝大家顺当完本钱次设计！荆楚理工学院化工原理课程设计说明书设计题目学生姓名指导教师学 院专业班级完成时间目录1. 设计任务书2. 设计方案确实

3、定与工艺流程的说明3. 全塔物料衡算 4. 塔板数确实定 5. 精馏段操作工艺条件及相关物性数据的计算 6. 精馏段的汽液负荷计算 7. 精馏段主要工艺构造尺寸的计算 8. 精馏段塔板的流体力学验算 9. 精馏段塔板的汽液负荷性能图 10.精馏段计算结果汇总 11.设计评述12.参考文献 13.附件 附件 1：附图 1 精馏工艺流程图附件 2：附图 2 弓形降液管参数图附件 3：附图 2 塔板布置图设计任务书一、设计题目：混合液板式精馏塔设计二、原始数据及操作条件：年处理量：万吨料液初温：35料液浓度：苯的质量分率 塔顶产品浓度：96%苯的质量分率塔底釜液含甲苯量不低于 98%以质量计每年实际

4、生产天数 300 天每年有两个月检修 精馏塔塔顶压强：4kPa(表压)压力：常压，单板压降不大于 0.7kPa 假定总板效率为：0.6设备型式：选择浮阀塔或筛板塔 三、设计内容1、塔的工艺设计1） 选择工艺流程和工艺条件：加料状态、塔顶蒸汽冷凝方式、塔釜加热方式等2） 精馏工艺计算：物料衡算确定各物料流量和组成。确定适宜的回流比。计算精馏塔实际塔板数2、精馏塔设备设计1） 选择板型：筛板浮阀塔2） 塔板构造设计和流体力学计算3） 绘制塔板负荷性能图3、编写设计说明书要求：按设计程序列出计算公式、写出具体计算步骤、计算结果； 列出计算结果明细表；附有工艺流程图，塔板构造简图；对所选用的物性数据和

5、阅历公式、图表注明来源； 设计说明书要求字迹工整，装订成册上交。板式塔设计简易步骤一、设计方案确实定及工艺流程的说明对塔型板型、工艺流程、加料状态、塔顶蒸汽冷凝方式、塔釜加热方式等进展说明，并绘制工艺流程图。图可附在后面二、全塔物料衡算：见教材P270计算出F、D、W，单位：kmol/h三、塔板数确实定1. 汽液相平衡数据：查资料或计算确定相平衡数据，并绘制t-x-y 图。2. 确定回流比：先求出最小回流比：P 。291再确定适宜回流比：P 。2933. 确定理论板数逐板法或梯级图解法塔顶承受全凝器计算理论板层数，并确定加料板位置：P 。291逐板法需知相对挥发度：4. 确定实际板数：估算塔板

6、效率：P 。需知全塔平均温度，可由 t-x-y 图确定塔顶、塔底温度，310或通过试差确定塔顶、塔底温度，再取算术平均值。需知相对挥发度，可由安托因方程求平均温度下的饱和蒸汽压，再按抱负溶液计算，本设计中已规定总板效率， 不需另行计算！由塔板效率计算精馏段、提馏段的实际板层数：P 式 6-67。310四、精馏段操作工艺条件及相关物性数据的计算1. 操作压力 p：m取 p=mp+ pD 2F2. 精馏段平均温度tm可由泡点方程试差法确定塔顶、进料板温度或查t-x-y 图确定，再取平均值。MM3. 平均摩尔质量、VmLm由 P9 式 0-27 分别计算塔顶、进料板处的摩尔质量，再分别取两处的算术平

7、均值。汽相的摩尔分率查t-x-y 图。4. 平均密度r、 rVmLmr：用P 式 1-7 分别计算塔顶、进料板处液相密度，再取算术平均值。Vm14p Mr=mVm VmR Tm5. 液体外表张力sm由s= s xmAA+ s xBB分别计算塔顶s与进料板smDmF，再取平均值。6. 液体粘度m m与外表张力的计算一样。五、精馏段汽液负荷Vs、s计算V=R+1DL=RDV=VMVmLML =Lms3600rVms3600rLmVL同时计算、 。hh冷凝器的热负荷：(本次设计不计算) 六、精馏段主要工艺构造尺寸的计算(一) 板间距HT 的初估。()P板间距初估是为了估算塔径，在P311 表 6-5

8、 中初选。二 塔径的初估与圆整，3121. 液泛速度：计算，并取适宜操作气速。2. 塔径：计算，并圆整，再按P311 表 6-5，检验塔径是否适宜。3. 实际操作气速。(三) 塔板工艺尺寸的计算1. 溢流装置:说明承受何种形式的溢流堰、降液管、受液盘。以下为选择依据：1降液管：降液管有圆形与弓形两类。通常，圆形降液管只用于小直径塔，而弓形降液管由局部塔壁和一块夹板围成，它能充分利用塔内空间，普遍用于直径较大、负荷较大的塔板。2)溢流方式： 溢流方式与降液管的布置有关。常用的降液管布置方式有U 型流、单溢流、双溢流及阶梯式双溢流等。常选择的为单流型和双流型。可依下表进展选择。3） 溢流堰的形式：

9、有平直形和齿形两种。一般选择平型。4） 受液盘: 受液盘有平受液盘和凹形受液盘两种形式，如以以下图所示。(a) 平受液盘(b)凹受液盘平受液盘一般需在塔板上设置进口堰，以保证降液管的液封，并使液体在板上分布均匀。但设置进口堰既占用板面，又易使沉淀物淤积此处造成堵塞，因此可不设进口堰。承受凹形受液盘不需设置进口堰。凹形受液盘既可在低液量时能形成良好的液封，又有转变液体流向的缓冲作用，并便于液体从侧线的抽出。对于 600mm 以上的塔，多承受凹形受液盘。凹形受液盘的深度一般在50 mm 以上，有侧线采出时宜取深些。凹形受液盘不适于易聚合及有悬浮固体的状况，因易造成死角而堵塞。溢流装置的设计计算w1

10、） 堰长 l ：参见P306 “一、塔板构造 (二)溢流堰”堰长lW 应由液体负荷及溢流型式而定。对于常用的弓形降液管： 单溢流取lW= 0.60.8D其中D 为塔径，m。双流型塔板，两侧堰长取为塔径的 0.50.7 倍。并保证堰上溢流强度L / lhw0.006m，假设低于此值，改用齿形堰。How 也不宜超过 0.060.07m， 否则改用双溢流型塔板。3） 出口堰高h ：堰高h 需依据工艺条件与操作要求确定。设计时，一般应保持塔板上ww清液层高度在 50100mm。计算公式：hW= h- hLowL式中：h 板上液层高度，在 50100mm 内取值，m；h 堰上液层高度，m。ow堰高一般在

11、 0.030.05m 范围内，对于减压塔的 h 值应较低，以降低塔板的压降。堰w高还要考虑降液管底端的液封，一般应使堰高在降液管底端0.006m 以上，大塔径相应增大此值。假设堰高不能满足液封要求时，可设进口堰。在求出h 后，检验堰高是否在下式范围：owdf4） 弓形降液管宽度 W 与截面积 A :可依据lW 查由以以下图查得。( 图中ADT为塔横截面积。 )按 P306 式 6-65 验算停留时间。即假设不能满足上式要求，应调整降液管尺寸或板间距，直至满足要求为止。5） 降液管底隙高度 h :0降液管底隙高度h 应低于出口堰高度h ，才能保证0w降 液 管 底 端 有 良 好 的 液 封 ，

12、 一 般 取 为 ：h= hOW- (0.006 0.012) ，m降液管底隙高度一般也不宜小于 2025mm，否则易于堵塞，或因安装偏差而使液流不畅，造成液泛。在设计中，塔径较小时可取 h 为 2530mm，塔径较大时可取0h 为 40mm 左右，最大可达 150mm。0降液管底隙高度h0 也可用下式计算：式中：L 塔内液体流量，m3/s；Su 液体通过降液管底隙的流速，m/s；一般可取 u =0.070.25m/s。002. 塔板布置1） 边缘区宽度W 与安定区宽度Wcs塔板通常分为四个区：即边缘区、安定区、溢流区、开孔区。c确定边缘区宽度W c ：在靠近塔壁的一圈边缘区域供支持塔板的边梁

13、之用，称为无效区， 也称边缘区。其宽度 W 视塔板的支承需要而定，小塔一般为 3076 mm，大塔一般为 5075 mm。为防止液体经无效区流过而产生短路现象，可在塔板上沿塔壁设置挡板。确定安定区宽度W ：开孔区与溢流区之间的不开孔区域称为安定区，也称为破沫区。s溢流堰前的安定区宽度为 W ，其作用是在液体进入降液管之前有一段不鼓泡的安定地带，s以免液体大量夹带气泡进入降液管；安定区的宽度可按下述范围选取，即：溢流堰前的安定s区宽度 W =70100 mm 。对小直径的塔(Dl m)，因塔板面积小，安定区要相应减小。溢流区为降液管及受液盘所占的区域，其中降液管所占面积以 Af积以 Af 表示。

14、2） 计算开孔区面积：表示，受液盘所占面对单溢流型塔板，开孔区面积可用下式计算，即式中,m；,m；为以角度表示的反正弦函数。对双流型塔板，请查资料。以下按浮阀塔板计算：3. 开孔数及筛孔排列1浮阀塔阀孔直径： 阀孔直径由所选浮阀的型号打算，如常用的F1 型浮阀的阀孔直径为 39mm。阀孔数：阀孔数 n 取决于操作时的阀孔气速 u ，而 u 由阀孔动能因数 F 打算。000式中 u 孔速，m/s;气相密度，kg/m3；oVF0阀孔的动能因子，一般取 811(苯-甲苯体系取 9-13)，对于不同的工艺条件，也可适当调整。 阀孔数 n 的计算：式中 n阀孔数；V气相流量，m3 /s；d0阀孔孔径，m

15、。由所选浮阀的型号打算。阀孔的排列：阀孔的排列方式有正三角形排列和等腰三角形排列。正三角形排列又有顺排 和叉排两种方式见图 7)。承受叉排时，相邻两阀吹出的气流搅动液层的作用比顺排明显， 而且相邻两阀简洁被吹开，液面梯度较小，鼓泡均匀，所以承受叉排更好。在整块式塔板中，阀孔一般按正三角形排列，其孔心距t 有 75mm，100mm，125mm， 150mm 等几种。在分块式塔板中，阀孔也可按等腰三角形排列，三角形的底边t固定为 75mm，三角形高 h即排间距有 65mm，70mm，80mm，90mm，l00mm，110mm 几种，必要时还可以调整。按等腰三角形排列时：按正三角形排列时：式中 h等

16、腰三角形的高，m； Aa开孔鼓泡区面积，m2； t等腰三角形的底边长，m，一般取为 0.075m；A0阀孔总面积，； t 正三角形的孔心距，m。图 7 浮阀塔盘系列塔盘板开孔型式估算后要依据实际排间距核算实际阀孔数。依据实际阀孔数校核孔速及阀孔动能因数。和塔板开孔率。塔板上阀孔的开孔率指阀孔面积与塔截面之比。即 f =A0 。一般开孔率大，塔板压AT降低，雾沫夹带量少，但操作弹性小，漏液量大，板效率低，最好为6%-9%。四精馏段塔高 Z1：Z= (N11，实- 1)HT七、精馏段塔板的流体力学验算1. 塔板压降：塔板压降计算式为： Dpp = hp rLg ，即要验算： Dpp = hp rL

17、g 是否小于设计规定的 0.7kPa。其中hp 的计算：p式中：h 与气体通过一层浮阀塔板的压强降相当的液柱高度，m；hc与气体抑制干板阻力所产生的压强降相当的液柱高度，m；lh 与气体抑制板上充气液层的静压强所产生的压强降相当的液柱高度，m；h 与气体抑制液体外表张力所产生的压强降相当的液柱高度，m。1h 的计算：将浮阀到达全开时的阀孔气速称之为临界孔速，以u 表示。poc对于F 重阀质量约 33g，阀孔直径为 39mm干板压降计算式为：1阀片全开前u u 阀片全开后u u oocooc式中：u 阀孔气速，m/s；u 气体通过阀孔的临界气速，m/s。ooc浮阀塔板在浮阀全开前和全开后，压降随

18、气流速度的变化规律不同，计算时应先计算出临界气速u ，以判别用不同公式计算。oc将上二式联立而解出u ，令OC将g = 9.81m/s2 代入，解得：2h 的计算：受堰高、气速及溢流强度单位溢流周边长度上的液体流量等因素的影响，l关系较为简洁，一般用以下阅历公式计算：式中：h 溢流堰高，m；h 堰上液层高度，m； 充气因数。wow0充气因数0反映板上液层充气的程度，故称之为充气因数，无因次。当液相为水时， =0.5；液相为油时， =0.20.35；液相为碳氢化合物时， =0.40.5。0003h的计算：式中：液体外表张力，N/m；h浮阀开度，m。气体抑制液体外表张力所造成的阻力通常很小，可以无

19、视不计。！2. 液泛：液泛可分为降液管液泛和液沫夹带液泛两种状况，在浮阀塔板的流体力学验算中通常对降液管液泛进展验算。为使液体能由上层塔板顺当地流入下层塔板，降液管内须维持确定的液层高度Hd。 通常液体中取 HdHT+ hw。Hd 的计算： Hd = hp + h L + hd式中：hP气体通过一块塔板的压降，m；hW溢流堰高度，m； hd液体流过降液管的压强降，m；HT板间距，m； 降液管中泡沫层的相对密度，=L/L。L为降液管中泡沫层的平均密度， kg/ m3。对于一般物系，=0.5；对于发泡严峻物系，=0.30.4；对于不易发泡的物系，=0.60.7。液体流过降液管的压强降h 可按下述阅

20、历公式计算：d塔板上不设进口堰时，塔板上装有进口堰时，略！h 前已算出，h 为清液层高度前也确定。pL3. 过量雾沫夹带目前多承受验算泛点率，作为间接推断雾沫夹带量的方法。泛点率的意义是指设计负荷与泛点负荷之比，是一种统计的关联值，是广义地指塔内液面的泛滥 而导致的效率剧降之点。塔径大于900mm 的塔，F80%；塔径小于 900mm的塔，F70%；对于负压操作的塔， F75%，便可保证每千克上升气体 夹带到上一层塔板的液体量小于0.1 公斤，即e 0.1。V泛点百分率F 可依下式计算。式中：Z 液体横过塔板流淌的行程，对单溢流L型塔板，Z =D-2W ，m；LdA 塔板上的液流面积，对单溢流

21、型塔板：bA = A -2A ， m2；A 塔截面积，m2；bTfTA 降液管截面积，m2；fC 泛点负荷因数由图查得；K物性系数，由下表查取。F4. 严峻漏液对于浮阀塔，漏液量是随阀重、孔速的增大、开度的减小与板上液层高度的降低而减小。阅历证明，当阀孔的功能因数F =56 时，漏液量接近 10%，因此取F =56 作为把握漏液00量的操作下限。验算时可依下式，求出F 来进展判定：0但对于承受轻阀的减压塔，应适当提高 F 的下限值，而对于加压操作的塔，F 的下限值00可低些。假设漏液严峻，可以适当减小开孔率或降低堰高。八、精馏段塔板的汽液负荷性能图1. 气相负荷下限线对于F 重阀，以阀孔动能因

22、数F = 5 作为把握漏液量的操作下限，即得10气相负荷下限线方程：气相负荷下限线为表示出不发生严峻漏液现象的最低气体负荷，它是一条与横轴平行的直线。2. 过量雾沫夹带线对于浮阀塔以雾沫夹带量e = 0.1 相对应的泛点百分率F 作为上限，依据泛点率公式V计算就可画出过量雾沫夹带线。计算时，塔径大于 900mm 的塔，取F = 0.8；塔径小于 900mm 的塔，F = 0.7；对于负压操作的塔，F = 0.75。3. 液相负荷下限线对于平直堰，通常按堰上液层高度h = 0.006m 作为最小液体负荷的下限考虑，故液相0W负荷下限线方程写成为：式中：L 液相流量，m3/s；l 溢流堰长，m；S

23、wE流量收缩系数，查图，或可取E=1 计算。液相负荷下限线表示出为保证板上液体均匀分布的最低液相负荷。它是一条与纵轴平行的竖直线。4. 液相负荷上限线对于浮阀塔以液体在降液管内的最小停留时间要求= 5s 考虑，其液相负荷上限线方程可写成为：液相负荷上限线为表示出对液体在降液管内停留时间的起码要求。它亦是一条与纵轴平行的竖直线。5. 液泛线取极限值其中；而；联立得无视 h ，将h 与 L ；h 与 L ；h 与 V 的关系式代入上式，并整理得0WsdscsV L 关系式。取点描图即得液泛线。ss绘制气液负荷性能图：九、精馏段计算汇总表项目符号单位计 算结 果板间距塔段的有效高度塔径HTZDm m

24、m空塔气速um axm/s塔板液流型式/溢溢流管型式流堰长装堰高置底隙高度板上清液层高度孔径/l h hhLdO/ m m m mmm孔间距tmm孔数n个开孔面积筛孔气速塔板压降液体在降液管中的停留时间AOuDpptm2 m/s kPas降液管内清液层高度雾沫夹带Hdemkg 液/kg 气负荷上限/说明由何把握负荷下限/说明由何把握气相最大负荷Vm3/s气相最小负荷Vm3/s操作弹性/提馏段重复四九：本设计略十、设计评述对设计结果进展评述，或对有关问题进展分析与争论。参考文献1.王志魁. 化工原理，北京：化学工业出版社，2023 年2.平均压强pm平均温度tmkPa气相Vm3/s平均流量s液相Lsm /s3实际塔板数Np块w wo0vs ,m axs,m in