基桩检测人员上岗考试题库(高应变).docx

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1、五、问答题1.可以承受高应变法进展单桩竖向抗压承载力验收检测的范围是哪些？抽检数量如何确定？ 2当承受高应变法对单桩承载力验收检测时对被检桩有哪些要求？ 3高应变检测时消灭哪些状况应承受静载法进一步验证？4高应变动力试桩应如何选择锤重和落高？对传感器的安装有什么要求？为什么？ 5基桩高应变动力检测的锤击设备应符合哪些规定？6. 高应变测试重锤的选择要点有哪些？7. “重锤低击”有哪些好处？“轻锤高击”为什么不利于拟合分析？8 对灌注桩进展高应变检测，对桩头的处理有什么要求？9承受高应变法进展试打桩与打桩监控时，传感器的安装应符合哪些规定？10，建筑基桩检测技术标准(JGJ 106一 2023规

2、定：高应变法传感器宜安装在距桩顶不小于(1)的桩侧外表处(D 为试桩的直径或边宽。为什么传感器的安装饰与桩顶之间应有足够的距离？11. 如何判定高应变检测时所采集的力和速度信号的优劣？12. 高应变实测的力和速度信号第一峰起始比例失调时，是否可以进展比例调整？为什么？ 13消灭哪些状况时，高应变锤击信号不得作为分析计算的依据？14. 承受CASE 法判定桩承载力应符合哪些规定？15. 简述CASE 法的根本假定、局限性及优缺点。16. CASE 法判定桩承载力时，需用到CASE 阻尼系数Jc，请表达通过动静比照试验方法确定去值的方法，并列出有关公式。17，请写出 CASE 法判定的单桩承载力计

3、算公式，说明该计算公式的适用范围。哪些状况下不适用该公式？如何进展修正？18. 承受实测曲线拟合法判定桩承载力，应符合哪些规定？19. 简述波形拟合法的数学模型、根本原理和成果分析。20. 为什么需要动静比照？动静比照成立应满足哪些条件？21. 基桩高应变检测与低应变检测有哪些不同？22. 高应变动力检测，预制方桩截面尺寸为 6 佣 mm 6 佣mm，桩长为 52m，为 1：6 斜桩，承受打桩锤做冲击设备。在桩顶下 1. 0m 处 4 个侧面安装传感器，传感器安装轴线与桩中心轴保持垂直，承受在受检桩四周架设基准梁安置百分表的方法实测桩的贯人度，并由加速度信号2 次积分得到的最终位移作为校核。请

4、指出以上测试方法的不妥之处，并写出正确的测试方法。23，上行波曲线wu(t)能反映哪些桩土特征？24. 上行波曲线wu(t)能给出哪些桩侧阻力信息？25. 每一次锤击都能求到一个最大的静阻力，如何推断这个静阻力是否为桩的极限承载力值？ 26什么状况下会消灭桩侧土的卸载？27. 某钻孔灌注桩，低应变检测时觉察严峻缩径。施工单位托付某检测机构拟用高应变法检测单桩承载力。高应变锤击信号的分析、计算承受实测曲线拟合法。请问该方案是否可行？28. 简述CAPWAPC 的典型分析过程。29. 举例说明什么状况下应考虑使用辐射阻尼？30. 简要说明主要土参数单独变化时对拟合曲线的影响。31. 某高应变检测人

5、员承受在自由落锤锤体对称安装加速度传感器直接测量冲击力的方式。自由落锤为整体铸造，高径比为 2。加速度传感器对称安装在靠近自由落锤锤体 0，5Hr 处r 为锤体高度，桩顶上放置尺寸和质量较大的桩帽替打。请问：(1)与在桩头四周的桩侧外表安装应变式传感器的测力方式相比，承受在自由落锤锤体对称安装加速度传感器直接测量冲击力的方式有哪些优点？在上述操作中该检测人员有哪些错误之处？对称安装在桩侧外表的加速度传感器距桩顶的距离应符合哪些规定？32. 打桩引起的桩身破坏有哪几种形式？33. 同一根钢筋混凝土桩，承受高应变法、低应变法检测的波速是不全都的，为什么？34. 图、图(b)是同一根桩的初打、复打波

6、形曲线，请推断哪个是初打，哪个是复打，并说明理由。35. 某工程 2 根PHC 管桩的高应变动力检测，单桩预估极限承载力约 30 佣 kN。某检测机构在高应变检测时使用 2t 重锤。在出具的检测报告中，将实际使用锤重约 2t 改为锤重 3t，而且其高应变检测结果反映，该工程单桩极限承载力只到达设计极限承载力的约 50。后经托付其他检测单位对同 2 根桩高应变检测和同2 根桩的静荷载试验，单桩极限承载力符合设计要求。请问：该检测机构有哪些违规之处？36. 下面 4 根桩在沉桩 28d 后承受 2 型柴油重锤进展复打测试，试述测试时需输人的桩参数。传感器安装饰在桩顶下 1 Omo问答题11.答：对

7、于以下4 种状况应承受单桩竪向抗压静载试验进展验收检测：(1)设计等级为甲级的桩基；地质条件简单、桩施工质量牢靠性低； 承受桩型或工艺；挤土群桩施工产生挤土效应。对于以上4 种状况以外的预制桩和满足高应变适用检测范围的灌注桩，可承受高应变法进展单桩竖向抗压承载力验收检测。当有相近条件下的比照验证资料时，高应变法可以作为4 种状况下单桩竖向抗压承载力验收检测的补充。抽检数量不应少于总桩数的 5，且不少于 5 根。2 被检桩应具有代表性。对不能承受锤击的桩头应加固处理。被检桩应满足桩顶局部的自由长度大于2 倍桩径或边宽。桩头测点处截面尺寸应与原桩身截面尺寸一样。被检桩的休止期和混凝土龄期或设计强度

8、应满足相应设计标准的规定。假设验收检测工期紧，无法满足休止时间规定时，应在检测报告中注明。 3答：当消灭以下状况时应承受静载法进一步验证：(1)桩身存在缺陷，无法判定桩的竖向承载力； 桩身缺陷对水平承载力有影响；单击贯人度大，桩底同向反射猛烈且反射峰较宽，侧阻力波、端阻力波反射弱，即波形表现出竖向承载性状明显与勘察报 告中的地质条件不符合；嵌岩桩桩底同向反射猛烈，且在时间 2L/c 后无明显端阻力反射。 4答：进展高应变承载力检测时，锤的重量应大于预估单桩极限承载力的 1. 0、1. 5，混凝土桩的桩径大于 600mm 或桩长大于 30m 时取高值。承受自由落锤为锤击设备时，宜重锤低击，最大锤

9、击落距不得大于 25mo检测时至少应对称安装冲击力和冲击响应质点运动速度 测量传感器各2 个。传感器宜分别对称安装在距桩顶不小于(1) 的桩侧外表处(D 为试桩的边宽或外径；对于大直径桩，传感器与桩顶之间的距离可适当减小，但不得小于IDO 安装面处的材质和截面尺寸应与原桩身一样，传感器不得安装在截面突 变处四周。各传感器的安装面材质应均匀、密实、平坦，并与桩轴线平行，否则应承受磨光机将其磨平。应变传感器与加速度传感器的中心应位于同一水平线上，同侧的力传感器和加速度传感器间的水平距离不宜大于80mmo安装完毕后，传感器的中心轴应与桩中心轴保持平行。安装螺栓的钻孔应与桩侧外表垂直。安装完毕后的传感

10、器应 紧贴桩身外表，锤击时传感器不得产生滑动。安装应变式传 感器时应能保证锤击时的可测轴向变形余量。当连续锤击监 测时，应将传感器连接电缆有效固定。 5答：锤击设备宜具有稳固的导向装置。打桩机械或类似的装置导杆式柴油锤除外都可作为锤击设备。重锤应材质 均匀、外形对称、锤底平坦，高径宽比不得小于 1，并承受铸铁或铸钢制作。当实行自由落锤安装加速度传感器的 方式实测锤击力时，重锤应整体铸造，且高径宽比应在 1. 0、1. 5 范围内。6.(1)高应变检测用重锤应材质均匀、外形对称、锤底平坦， 高径宽比不得小于 1，并承受铸铁或铸钢制作。当实行自由落锤安装加速度传感器的方式实测锤击力时，重锤应整体铸

11、造，且高径宽比应在 1 0、1 5 范围内2进展高应变承载力检测时，锤的重量应大干预估单桩极限承载力的 10、1. 5，混凝土桩的桩径大于 6 佣 mm 或桩长大于 30m 时取高值。7.“重锤低击”的好处：“重锤低击”可避开“轻锤高击”产生的应力集中，而应力集中简洁使桩身材料产生塑性甚至破坏；“重锤低击”荷载脉冲作用时间长，且荷载变化缓慢，可以使桩产生较大的沉降位移，“重锤低击”，桩体产生的速度较小，速度变化率也较小， 因此动阻尼的影响较小，可削减动阻尼参数误差对拟合分析的影响，提高拟合分析精度；“重锤低击”作用类似静载试验中快速维持荷载法或静动法试验。“轻锤高击”不利于拟合分析的缘由：(1

12、) “轻锤高击”产生的应力集中简洁使桩身材料塑性变形甚至破坏；由于冲击脉冲窄小，应力波在向下传播时，桩的一局部处于加载状态，另一局部处于卸载状态，桩的沉降位移一般是很小的，桩甚至没有沉降位移；由于加载速率较高，动阻力及惯性力较大，使用阻尼系数误差对结果影响很大，同时应力波衰减也较快，到达桩深部甚至变得比较微弱。 8，答：为了确保高应变检测时锤击力的正常传递，桩头应做如下处理：(1)混凝土桩应先凿掉桩顶部的裂开层和脆弱混凝土。桩头顶面应平坦，桩头中轴线与桩身上部的中轴线应重合。桩头主筋应全部直通至桩顶混凝土保护层之下，各主筋应在同一高度上。距桩顶 1 倍桩径范围内，宜用厚度为3、5m 的钢板围裹

13、或距桩顶 l. 5 倍桩径范围内设置箍筋，间距不宜大于 100mm。桩顶应设置钢筋网片 2 一 3 层，间距60、100mm。桩头混凝土强度等级宜比桩身混凝土提高 1、2 级，且不得低于 C30。桩头测点处截面尺寸应与原桩身截面尺寸一样。桩头顶部应设置桩垫，桩垫可承受 10、30mm 厚的木板或胶合板等材料。 9答：承受高应变法进展试打桩与打桩监控时，传感器的安装应符合以下规定：(1)应变传感器与加速度传感器的中心应位于同一水平线上； 同侧的应变传感器和加速度传感器间的水平距离不宜大于80mmo 安装完毕后，传感器的中心轴应与桩中心轴保持平行。各传感器的安装面材质应均匀、密实、平坦，并与桩轴线

14、平行，否则应承受磨光机将其磨平。安装螺栓的钻孔应与桩侧外表垂直；安装完毕后的传感器应紧贴桩身外表，锤击时传感器不得产生滑动。安装应变式传感器时应对其初始应变值进展监视，安装后的传感器初始应变值应能保证锤击时的可测轴向变形余量为：混凝土桩应大于 1 佣 0 些；钢桩应大于 1500 些。当连续锤击监测时，应将传感器连接电缆有效固定。 10，答：依照圣维南原理： “假设把物体的一小局部边界上的面力，变换为分布不同但静力等效的面力，那么近处的应力分布将显著转变而远处所受的影响可以不计” 9 当传感器安装在离桩顶肯定距离时，可以避开桩顶四周简单的应力状态，使所测信号符合一维弹性波的理论要求；同时也可以

15、避开一旦桩头被打裂而对传感器造成的损坏。73811. 答：(1)连续锤击下，信号应具有稳定性、重复性。试验中可能遇到的问题有桩周饱和黏性土在锤击振动下强度猛烈降低，桩 的承载力在屡次锤击下不断下降，波形曲线变化很大。对此，建筑基桩检测技术标准(JGJ 106 一 2023规定不得以高应变信号来供给承载力。力曲线和速度曲线在开头阶段有正比例关系，但峰值不肯定重合。这是由波动理论打算的，在没有上行波产生之前，力与加速度应当成正比。假设地表有较大土阻力，或传感器安装截面下不远处有变阻抗，都会使力和速度峰值不重合。 力曲线和速度曲线在完毕阶段应归零。力信号不归零，或者由于安装压力缺乏，传力过程中产生相

16、对错动，这时需重拧紧膨胀螺栓；或者由于安装位置的混凝土产生塑性变形或开裂等，这时必需选择适当的位置重安装传感器。速度信号不归零，一般可看作是低频加速度信号混人的结果。贯人度必需足够大以充分激发基桩承载力。建筑基桩检测技术标准(JGJ 106 一 2023建议单击贯人度在 26mm 之间。贯人度小，使检测得到的承载力低于极限值；贯人度过大造成的桩周土扰动大，承载力分析所用力学模型与实际状况相差较大，与静载试验比照，统计结果离散性很大。12. 答：在多数状况下，正常施打的预制桩，力和速度信号第一峰应根本成比例。但在以下几种状况下比例失调属于正常：(1)桩浅部阻抗变化和土阻力影响；承受应变式传感器测

17、力时，测点处混凝土的非线性造成力值明显偏高；锤击力波上升缓慢或桩很短时，土阻力波或桩底反射波的影响。除第2 种状况减小力值可避开计算的承载力过高外，其他状况的随便比例调整均是对实测信号的歪曲，并产生虚假的结果。因此，制止将实测力或速度信号重标定。 13答：当消灭以下状况之一时，高应变锤击信号不得作为 承载力分析计算的依据：(1)传感器安装处混凝土开裂或消灭严峻塑性变形使力曲线最终未归零；严峻偏心锤击，两侧力信号幅值相差超过 1 倍；触变效应的影响，预制桩在屡次锤击下承载力下降； 四通道数据不全。14，答：承受CASE 法判定桩承载力应符合以下规定： (1)只限于中、小直径桩；桩身材质、截面应根

18、本均匀；阻尼系数六宜依据同条件下静载试验结果校核，或应在己取得相近条件下牢靠比照资料后，承受实测曲线拟合法确定 Jc 值，拟合计算的桩数不应少于检测总桩数的 30，且不应少于 3 根；在同一场地、地质条件相近和桩型及其截面积一样的状况下， 六值的极差不宜大 于平均值的 30。15. 答：CASE 法的根本假定是桩身截面没有变化，应力波在传播过程中没有能量耗散和信号畸变，桩周土的动阻力无视不计，桩底土的动阻力与桩端的运动速度成正比。CASE 法的局限性如下：(1)假设条件苛刻且桩土模型抱负化，与工程桩实际差异较大， 计算结果的牢靠性降低；CASE 法阻尼系数 Jc 为地区性阅历系数，物理意义不明

19、确，取值的人为因素较多，需要通过动、静比照试验来确定；桩身阻抗有较大变化时， CASE 法无法考虑，严峻影响计算结果；CASE 法不能将桩侧摩阻力与桩端承力分开，且不能得到桩侧摩阻力分布。CASE 是一个半阅历的方法，它的优点是简明快速，可以在锤击的同时计算出承载力值。因此格外适合对打人桩打人过程中的质量掌握和对打桩设备性能的测定。它的缺点是选择六有肯定的随便性，在计算时仅用到实测曲线的几个特征值， 有肯定的误差。16. 答：CASE 阻尼系数 Jc 是 CASE 法高应变动力试桩中一个关键的地区性无量纲阅历系数。在满足 CASE 法动力试桩的根本假设条件下，该系数的取值合理与否直接影响到 C

20、ASE 法判定的单桩竖向抗压承载力的准确性，而该系数的合理取值始终是动测人员较难解决的问题，需要通过动、静比照试验来确定。动、静比照试验宜“动在先，静在后”。动、静试验时桩的承载力时间效应根本一样，支撑桩构造的地基岩土承载力应充分发挥。静载试验的破坏模式不应是桩身构造破坏，否则动、静试验没有可比性。CASE 法判定单桩承载力实测值宜按下式计算：该式适用于 2L/c 时刻桩侧和桩端土阻力均已充分发挥的摩擦型桩。对于土阻力滞后于 21-/c 时刻明显发挥或先于 2L/c 时刻发挥并造成桩中上部猛烈反弹这两种状况，应分别承受以下两种方法对&值进展提高修正：(1)适当将 2L 在延时，确定R。的最大值

21、；2考虑卸载回弹局部土阻力对&值进展修正。 17答：CASE 法判定单桩承载力可按以下公式计算：Rc 一1 一六F+Z Vi 月/2 +1 4-Jc) CFI +2L 应一 Z，Vi + 2L 在 / 2式中，Rc 为由CASE 法判定的单桩承载力实测值，单位是kN； Jc 为 CASE 法阻尼系数；0 为速度第一峰所对应的时刻，单位是ms；F0 为”1 时刻测点处实测的锤击力，单位是kN；V0为 0 时刻的质点运动速度，单位是 m/s；Z 为桩身截面广义波阻抗，单位是kN 5/m；，A 为桩的截面积，单位是m；L 为测点下桩长，单位是m。该式适用于 2L/c 时刻桩侧和桩端土阻力均已充分发挥

22、的摩擦型桩。对于土阻力滞后于 2L 在时刻明显发挥或先于2L 在时刻发挥并造成桩中上部猛烈反弹这两种状况，应分别承受以下两种方法对 Rc 值进展提高修正：(1)适当将 2L/c 延时，确定R。的最大值；丿 402考虑卸载回弹局部土阻力对&值进展修正。18答：(1)所承受的力学模型应明确合理，桩和土的力学模型应能分别反映桩和土的实际力学性状，模型参数的取值范围应能限定。拟合分析选用的参数应在岩土工程的合理范围内。曲线拟合时间段长度在有 + 2L 应时刻后连续时间不应小于20mso 对于柴油锤打桩信号，在+ 2L 在时刻后连续时间不应小于 30mso各单元所选用的土的最大弹性位移值不应超过相应桩单

23、元的最大计算位移值。拟合完成时，土阻力响应区段的计算曲线与实测曲线应吻合， 其他区段的曲线应根本吻合。贯人度的计算值应与实测值接近。19答：(1) 数学模型波形拟合法的数学模型分为桩身和土的模型。A桩身模型波形拟合法承受连续杆件模型，即把桩看作连续的、不变的、线性的和一维的弹性杆件。将桩分成 NP 个弹性杆件单元，不同截面的各单元长度值不等，但各单元长度的取值必需使应力波通过每个单元时所需的时间相等。B.土模型波形拟合法将土简化为抱负弹塑性模型：土位移小于最大弹性位移Q 时，应力和应变呈线性关系；一旦位移大于Q 值，应力不再随应变增加而增加，而进人塑性状态。灌注桩桩底有可能存在沉渣或虚土，预制

24、桩由于打桩挤土效应会使桩上抬，桩底产生缝隙，故设置“土隙”参数 GAP0 根本原理波形拟合法把桩划分假设干段单元，假定各分段的桩、土参数。然后用现场实测得到两根实测波形 F(t)和 v(t)，或下行波，作为边界条件进展波动程序计算，求得力或速度波形，或上行波。也就是用计算波形去拟合实测波形，两者进展比较，直到两者吻合程度到达要求为止。从而得到单桩极限承载力、桩侧阻力分布、计算的荷载一沉降曲线05 曲线。成果分析单桩竖向抗压承载力检测值、完整性系数、桩侧及桩端土阻力分析、模拟的邻曲线。20、答：高应变动测属半直接法。其直接测试值是重锤冲击桩顶过程中桩身某截面的力变量和运动变量。以直接测试量作为根

25、底承受一维纵波理论，对桩一土体系、桩型作简化假定后间接获得单桩承载力和桩身完整性。因此，必需通过大量的动静比照试验，为高应变动测试验供给比照参照，以检验高应变试验、桩一土模型及参数选择的合理性及方法的适用性等。高应变动测方法在理论和实践方面都是较为严谨的，它可独立完成对单桩承载力的判定，但是目前 CASE 法还属于半阅历的方法，而 CAPWAPC 法在拟合过程中从假设干个优选解中选取最终解时，人为因素的影响仍旧较大。为了供给较准确的单桩承载力，必需通过同样地质条件、施工工艺和桩型的动静比照，来削减桩土模型及参数选择的随便性，从而提高高应变单桩承载力检测的精度。要使动静结果比照有意义，两种测试方

26、法必需满足以下条件： 试验时的桩土体系必需一样该条件的两个主要影响因素，一是时间效应，二是测试引起的扰动效应。成桩后岩土对桩的阻力随时间变化，两种方法都只能测出测试时的桩的承载力，由于不行能对一根桩同时进展两种方法的测试。一般都是先动后静，彼此间经过肯定3时间的等待。不管如何设计两种试验的时间间隔，其桩土体系的一样只能是相对的。试验时必需能激出岩土阻力岩土阻力激发的程度和桩在土中的位移有关，一般认为当桩顶的每击贯人度超过 2，5mm 时，动测能充分激发岩土阻力， 否则桩身下部的岩土阻力将未被充分激发，动测获得的总阻力将低于其极限值。将打桩机作为锤击装置的，其波形拟合法得到的结果明显比其他用自制

27、落锤作为锤击设备的测试结果大。静载试验充分与否，应用标准中有关终止试验的条件来衡量， 但值得留意的是标准中的终止条件不是唯一的，使用的终止 推断条件不同静载得出的极限承载力也不同。试验时的破坏模式必需一样动力试桩以激发岩土的极限阻力作为桩的极限承载力，而静载试验的破坏模式可能是多种多样，只有静载试验的破坏模式属于岩土阻力被抑制，动静比照才有意义。假设静载试验极限承载力的获得是属于桩身材料破坏而产生的，则动测结果将变得毫无意义。21.答：基桩动力检测方法按动荷载作用产生的桩顶位移和桩身应变大小可分为高应变法和低应变法。(l) 按位移大小分高应变动力试桩利用几十千牛至几百千牛的重锤打击桩顶， 使桩

28、产生动位移接近常规静载试桩的沉降量级，以便使桩侧和桩端岩土阻力大局部乃至充分发挥。即桩周土全部或大局部产生塑性变形，直观表现为桩消灭贯人度。低应变动力试桩承受几牛至几百牛的手锤、力棒或上千牛重的铁球锤击桩顶，或承受几百牛出力的电磁激振器在桩顶激振，桩一土系统处于弹性状态，桩顶位移比高应变法低 2 一 3 个数量级。2按桩身应变量级分高应变法桩身应变量通常在 0，1 一 1. 0 范围内。低应变法桩身应变量一般小于 001 。22，答：加速度传感器和应变式力传感器应对称安装在桩侧外表； 传感器的中心轴线与桩中心轴保持平行；桩的贯人度宜承受周密水准仪等光学仪器测定。重锤对桩冲击使桩周土产生振动，在

29、受检桩四周架设的基准梁也将受到影响，导致桩 742的贯人度测量结果不行靠。承受将加速度信号两次积分得到的最终位移作为实测贯人度， 可能存在以下问题：信号采集时段短，信号采集完毕时桩的运动尚未停顿，以柴油锤打长桩为甚；(2) 加速度计的质量优劣影响积分精度。23答：同一时刻桩顶力减去速度与广义波阻抗的乘积后除 以 2 便构成了所谓的上行波曲线 0一 1 / 2 CF (t) Z V (t)，依据一维应力波理论，当桩身某位置有缩颈类缺陷时，将产生一上升的拉伸波，亦即消灭同向的速度反射和反向的 力反射；当消灭扩颈类 “缺陷”时产生一上升压缩波，亦即消灭反向的速度反射和同向的力反射；当桩侧遇到土阻力时

30、，同样产生上升的压缩波速度反向，力同向；对于摩擦桩而言，桩端阻力较小，应力波传播到桩底后自然产生向上的拉伸波，而端承桩，除因沉渣引起的小幅度拉伸波外，根本上产生一向上的压缩波。 24答：一般来说，除非桩土系统上部特别即存在缺陷、扩颈或硬土层，在下行波峰值点以前上行波根本上为零，然后逐步增加；当桩身无缺陷时，上行波幅值乘以2 便是对应位置以上部位桩侧阻力的总和，因此它的增加趋势尤其是消灭拐点的趋势根本上与地层变化相吻合，假设夹在此趋势中间形成一明显的下跳，则该处肯定有缺陷或者干脆就是摩擦桩桩底反射；扩颈现象除浅部和严峻者外，由于普遍与桩侧阻力相混，大多难以在上行波中觉察。 25答：依据桩与土的作

31、用机理，只有当桩与土发生相对运动时，静摩阻力才会发挥出来。一般有两种判别标准，一种是测定桩的永久变形，统计资料分析，当桩的贯人度到达25mm 左右时，桩的摩阻力已得到发挥，测得的静阻力即为极限承载力；另一种判别方法是通过不同的落锤高度，假设桩的摩阻力已充分发挥，则增加的锤击能量将转化为桩的运行，也就是假设不同高度得到的静阻力值接近，则这种阻力 值即为极限承载力。 26，答：当桩打到硬层时，桩可能会消灭反弹，使上部桩单 元产生向上的位移，此时桩侧土开头卸载，当桩一土相对位 移到达负值向上时，土对桩的摩阻力方向向下而非向上， 即所谓负摩阻力状况实际上本处的负摩阻力与岩土工程中 的通常意义上的负摩阻

32、力有本质不同，后者系桩周土下沉而 产生的向下阻力。 27答：拟合分析是基于一维弹性波动理论，马上桩作为一 个弹性体考虑，不考虑桩材料塑性变形及破坏强度。因此， 在对波形进展拟合分析之前，除了要评估桩能否用一维近似 外，还要考虑桩材形及强度问题，特别是对有缺损的桩。换 句话讲，桩的破坏有两种形式，一种是桩土间发生较大塑性 位移，土发生破坏，它对应的是通常所指的极限承载力；另 一种形式是桩体发生破坏，属于桩材料破坏强度问题。对缺 损桩分析，要将这两种破坏形式区分开来。当低应变检测桩 有较严峻的缺损，再用高应变拟合推断承载力评估桩身可用 性，这一做法是不妥的。28答：CAPWAPC 的分析过程包括如

33、下步骤： (I)从 PDA 打桩提取实测力和速度曲线； 2/建立桩模型3、假设阻力参数 4 进展分析：使用其中一条实测曲线力或速度作为输人，计算另一条曲线5 将计算曲线与实测曲线进展比较 6 假设对拟合不满足，调整土参数如土阻力、弹限和阻尼，并返回步骤7 输出土模型、满足的拟合参数及模拟的静载试验曲线 29，答：依据 Smith 土阻力模型理论计算土阻力时，仅须考虑桩身的运动因素，假定桩周土是不动的。实际上高应变测试时，桩对土施加一作用力，这个力会使土产生运动。桩的位移很小，以致桩周土的剪切破坏并没有真正消灭时， 土的运动就显得很重要。例如：(1)支承在坚硬岩石上的桩，当桩对岩石施加力作用时，

34、在岩石中会产生应力波。此时土阻力以阻尼为主，而速度取值心须考虑土体的运动。这就是争论地基土辐射阻尼的缘由此时能量以波的形式在岩石中传播，而不是消耗在土体的剪切变形中。这也是使用质量块及阻尼器代替 Smith 模型中刚性土支承的缘由。2桩运动时，桩周土也将随之运动，尤其是灌注桩外表较粗糙时，实测曲线 2L/c 时刻之前的波形说明土摩阻力较大， 而 2L/c 之后总承载力又不高，一般会导致拟合静阻力偏低而动阻力很高，Smith 侧阻尼将大于 1. 3m/s，在这种状况下， 用辐射阻尼模型来描述土的运动往往能使动测结果与静载较吻合。在 CAPWAPC 分析程序中，MS 和 MT 分别为桩侧土支承重量

35、和桩尖土支承重量； Jsk (SK)和方(BT)分别表示桩侧土支承阻尼和桩尖土支承阻尼。30，答(1)静阻力的增减直接影响计算拟合力曲线的升降。加载最大弹性变形值 sq 的减小使土弹簧刚度增加，加载速度加快，即土阻力发挥超前；反之，则减弱土弹簧刚度，使土阻力发挥滞后。土阻尼的增减作用与静阻力的增减作用相近，但作用是局部 的，不会像静阻力那样，随的增大而消灭明显的滞后。另外， 阻尼增大将使计算曲线趋于平缓，即有削减计算波形振荡的 作用。卸载弹性变形值孙一般以值的百分比表示，如 sq。：100表示卸载弹性变形值与加载弹性变形值相等，孙一0 则表示刚性卸载，孙值愈小，卸载愈快，造成回弹时段的计算力曲

36、线下降。卸载弹限 UNI.愈大，计算力曲线就愈往下移，不过，它造成的计算力曲线下降要比孙来得晚。31.答：(1)与在桩头四周的桩侧外表安装应变式传感器的测力方式相比，有以下优点：避开了桩头损伤和安装部位混凝土差导致的测力失败以及应变式传感器的常常损坏；o 免了因混凝土非线性造成的力信号失真混凝土受压时，理论上讲是对实测力值放大，是担忧全的；直接测定锤击力，即使混凝土波速、弹性模量转变，也无需修正。（2） 存在以下错误：为了避开波传播效应造成的锤内部运动状态不均匀，锤体高径比，不应大于 1 5。o 为削减锤上的高频重量，桩顶可放置薄层桩垫，但是不能放置尺寸和质量较大的桩帽替打 。由于厚垫和大尺寸

37、桩帽替打将引起较大的锤击力与桩顶速度响应的时间差，桩帽替打质量较大时的惯性力不能无视。（3） 测量响应的加速度计只能安装在距桩顶较近的桩侧外表， 尤其不能安装在桩头变阻抗截面以下的桩身上，不仅在锤底面与桩顶的接触面，而且在桩顶下的响应测量传感器安装水平断面上，所感受到的锤击力均被假设为全都。另一方面， 对称安装在桩侧外表的加速度传感器距桩顶的距离不得小于 0H：或1 刀，并取两者高值对于大直径桩该距离可适当减小。对于混凝土桩，其波速一般为钢材的0，65、08 倍，使桩侧外表安装的加速度计距桩顶 0，4 是为了消退锤击力和响应信号间的时间差。32，答：(1)锤击压应力过大、锤击偏心造成桩头破坏。

38、桩端遇到基岩、密实卵砾石层使桩端反射的压应力与下行的压力波在桩端四周叠加，使锤击压应力过大造成桩身下部破坏。混凝土的抗拉强度一般在其抗压强度的 1 / 10 以下，而且抗拉强度并不随抗压强度的增加而正比增加增加缓慢。所以， 对混凝土桩，拉应力引起的桩身破坏是不容无视的。 33，答：同一根钢筋混凝土桩，用高应变法、低应变法检测的波速是不全都的。高应变的波速比低应变低。混凝土的应力一应变呈非线性关系，高应力状态比低应力状态的非线性特征更为显著。高应变法比低应变法应力水平高，使局部混凝土进人塑性状态，波速降低。 34答：初打时不行避开地扰动桩周土，降低土体强度，引起桩的承载力下降。随着休止时间的增加

39、，土体重固结， 土体强度渐渐恢复提高，复打时桩的承载力增加。土阻力的作用表现为实测力曲线的上升和实测速度曲线的下降，两者的分别幅度越大，则所受的土阻力就越大。因此，图应为初打曲线，仂图应为复打曲线。 35答：高应变检测中实际使用的锤重约 2t，达不到建筑基桩检测技术标准JGJ 106 一 2023规定单桩设计极限承载力的 1 . 0一 1. 5，违反了第 924 条强制性条文； 检测报告将实际使用锤重约 2t 改为锤重 3t，存在检测弄虚作假违法行为；阅历证，单桩极限承载力符合设计要求，说明该检测机构出具的该工程高应变检测报告严峻失实。 36答：测点以瀏点处的号下桩长桩截面尺(m) 寸 (mm:)波速(m/s)质量密度号370 号号370号370 5169250240012250022 巧 63800佣36003 00380051002552602，452507855考！欢送您的下载，资料仅供参致力为企业和个人供给合同协议，筹划案打算书，学习资料等等打造全网一站式需求