催化重整装置操作规程.docx

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1、15万吨/年催化重整装置操作规程第一章工艺技术规程11.1 装置概况11.1.1 装置简介11.1.2 工艺原理31.1.3 工艺流程说明61.2 工艺指标91.2.1 原料性质91.2.2 循环氢组成91.2.3 产品组成101.2.4 装置公用工程指标101.2.5 主要操作条件及质量指标101.2.6 能耗消耗131.2.7 装置的物料平衡13第二章操作指南152.1 预加氢系统操作152.1.1 反应系统操作原则152.1.2 预加氢系统的操作要点152.1.3 预加氢系统正常操作162.1.4 蒸发塔T-1101的正常操作212.1.5 石脑油分馆塔正常操作262.2 重整系统正常操

2、作322.2.1 操作原则322.2.2 反应温度362.2.3 反应压力382.2.4 氢油比392.2.5 空速402.2.6 V1201液面422.2.7 稳定塔T1201操作43第三章开工规程493.1 开工统筹图513.2 开工纲要513.2.1 反应系统气密，非临氢系统蒸汽贯通513.2.2 临氢系统干燥523.2.3 重整催化剂还原523.2.4 催化剂硫化523.2.5 重整进料533.2.6 调整操作，装置进入正常生产533.3 开工操作533.3.1 反应系统气密，非临氢系统蒸汽贯通543.3.2 临氢系统干燥723.3.3 重整催化剂还原773.3.5 重整进料793.3

3、.6 调整操作，装置进入正常生产803.4 开工说明813.4.1 开工盲板表813.4.2 开工过程危害识别及控制措施82第四章停工规程854.2 停工纲要864.2.1 降温、降量、停进料864.2.2 循环带油864.2.3 热载体系统、分储系统停工退油864.2.4 系统置换874.2.5 催化剂再生874.2.6 热载体系统分储系统吹扫874.3 停工操作884.3.1 降温、降量、停进料884.3.3 热载体系统、分储系统停工退油914.3.4 系统置换924.3.5 催化剂再生954.3.6 热载体系统分馅系统吹扫1004.4 停工说明1034.4.1 停工盲板表1034.4.2

4、 停工吹扫表1054.4.3 停工过程危害识别及控制措施1064.4.4 装置吹扫过程的危害识别及控制措施1084.4.5 停工要求109第五章专用设备操作规程1105.1 往复式压缩机开、停操作1105.2 压缩机操作1235.3 常见问题处理124第六章基础操作规程1306.1 机泵的开、停与切换操作1306.1.1 离心泵的开、停与切换操作1306.1.2 柱塞泵、隔膜泵、齿轮泵的开、停与切换操作1476.2 冷换设备的投用与切除1616.2.1 冷换设备的投用与切除1616.2.2 空气冷却器的投用与切除1696.4关键部位取样操作程序及注意事项199第七章事故处理预案2017.1 事

5、故处理原则2027.2 紧急停工方法2027.3 事故处理预案2047.3.1 单路停电事故处理2047.3.2 双路停电事故处理2057.3.3 瞬时停电事故处理2067.3.4 DCS系统停电事故处理2077.3.5 停循环水事故处理2087.3.6 停净化风事故处理2097.3.7 燃料气中断事故处理2107.3.8 瓦斯带油事故处理2107.3.9 预加氢催化剂卸剂时硫化亚铁的自燃事故处理2117.3.10 氢压机带油事故处理2127.3.11 泵P1201/A、B故障事故处理2137.3.12 重整循环氢压缩机故障事故处理2147.3.13 泵P1101/A、B故障事故处理2157.

6、3.14 增压机出故障事故处理2167.3.15 反应器床层超温事故处理2177.3.16 加热炉回火事故处理218第八章操作规定2198.1 定期操作规定2198.1.1 重整反应器注二氯乙烷规定2198.1.2 巡检规定2198.1.4 加油规定2198.1.5 排凝规定2198.1.6 操作记录规定2208.1.7 卫生清扫规定2208.1.8 夜间熄灯检查规定2208.2 临时操作规定2208.2.1 检修期ESD自保校对规定220第九章CS3000仪表控制系统操作法2219.1 DCS系统概述2219.1.1 系统简述2219.1.2 系统硬件配置2219.1.3 操作站功能2219

7、.2 系统操作方法2229.2.1 操作软件界面2229.2.2 按键功能2239.2.3 操作员键盘2259.2.4 流程图操作2269.2.5 调节器面板2279.2.7 控制组2309.2.8 趋势组2319.2.9 报警显示和报警的处理2339.3 重整装置联锁：234第十章安全生产及环境保护23610.1 安全知识23610.1.1 灭火器23610.1.2 消防蒸汽23710.1.3 消防栓与快速接头23710.1.4 火灾报警程序23710.1.5 防护用具的使用23710.1.6 常用自救互救方法23810.2 安全规定24210.2.1 装置开工安全规定24210.2.2 装

8、置停工检修安全规定24310.2.3 装置防冻、防凝措施24410.2.4 石化厂安全十大禁令24510.2.5 人身安全十大禁令24510.2.6 防火、防爆十大禁令24510.2.7 防止中毒息I条规定24610.2.8 防止静电危害十条规定24610.3 本装置易燃、易爆、有毒、有害介质的安全性质24810.4 装置主要排放的污染物、来源及处理方法25810.5 本装置历史上发生的主要事故、处理方法及经验教训258-I_*1J-26011.1 设备明细表26011.2 主要设备结构图28811.3 装置平面布置图30011.4 可燃气体和硫化氢报警仪布置图30211.5 装置消防设施布置

9、图30311.6 安全阀定压值30511.7 控制参数报警值30611.8 常用基础数据307附：装置原则流程图（一）309装置原则流程图（二）310催化重整装置操作规程范围本标准规定了炼油二车间催化重整装置工艺技术规程、岗位操作规程、系统操作规程、仪表系统操作规程及安全环保操作规程。本标准适用于炼油二车间催化重整装置各岗位人员。第一章工艺技术规程1.1 装置概况1.1.1 装置简介1.1.1.1 设计能力：催化重整装置的公称规模为10X10t/a（以重整进料为基准）,预处理部分的规模为12X10t/a,重整装置的最大规模为15X10t/a（以重整进料为基准），预处理部分的最大规模为18X10

10、t/a,年开工为8000小时。1. 1.1.2装置变动、改造情况：2001年分程控制氮气线改为装置内高压燃料气线；长明灯燃料气改为罐后；2002年E1205增加一台换热器；V1203至E1105壳增加一条联通线；2003年分谯塔T1102增加一条补压线；2004年将预加氢催化剂S-120部分更换为481-3,重整催化剂增加2吨；E1207换热器的更换,直径由6000mm换至7000mm。2. 1.1.3装置特点：、原料预处理采用全储分加氢工艺。全馆分加氢工艺是国外现代化炼油厂重整装置普遍采用的工艺，精制后的轻石脑油杂质含量低，可作为Cs/Ce异构化装置原料，可增加全厂高辛烷值汽油产率，并可降低

11、汽油中苯含量和蒸汽压，是生产清洁原料必不可少的加工手段。、重整氢自再接触罐来，一次通过预加氢，粗氢从预加氢气液分离器分离后，一部分至增压机补氢，一部分至柴油加氢装置补氢。、预加氢采用加氢催化剂，空速由常规的体积空速2hT提高到48卜1,大大降低了预加氢反应器的容积和催化剂投资费用。、独特的蒸发塔设计，既可缩短开工周期（从进油到生产合格重整油需48小时）；又可在正常生产中有效地控制重整进料的水含量，保证水氯平衡控制，充分发挥双功能催化剂的活性、选择性，延长催化剂的使用寿命。、重整反应部分采用两段混氢工艺，设置四台反应器及四台加热炉。一反、二反在高空速，低氢油比和较低温度下操作，主要完成环烷脱氢等

12、反应，三反、四反在低空速、高氢油比和较高温度下操作，主要完成烷燃环化脱氢等反应，这一流程对提高芳煌和氢气产率、减少压降、降低能耗具有重要的意义。、重整进料换热器、二段混氢换热器均采用立式纯逆流换热器。与采用多台卧式换热器相比:a.可降低管程和壳程的压降。b.采用纯逆流方式可提高传热温差，减少传热面积和钢材的消耗。c.大大减少占地面积。d.泄漏点减少，方便维修。、所有反应器采用热壁结构，保证装置长周期安全生产。重整三反、四反催化剂装量较大，采用径向流动方式，催化剂床层厚度明显减薄，物流通道面积大大增加，床层压降随之明显降低，通过特殊的分气管和集气管设计，气流分布大大改善，分布不均匀度可控制在5%

13、以下。、重整加热炉采用“四合一”高效加热炉。它是LPEC在借鉴UOP和IFP连续重整加热炉技术的基础上开发的新结构炉型，四个炉辐射室分别用隔墙隔开，各炉辐射室的烟气混合后集中通过设在炉子顶部共用的对流段加热热载体，离开对流段的烟气再通过热管预热空气。与国内同类重整装置采用多台圆筒炉相比具有很多优点：a.热效率高，可保证在88%以上（一些炼厂标定数据可达到9192%）。b.压降小，各炉设计压降均小于0.05MPa。c.炉管为双面辐射，单位面积热强度高，可节省钢材。d.平面布置紧凑，占地面积小。e.测量和控制方案先进，四合一炉采用热效率控制，达到节能效果。、各塔底重沸器均以热载体为热源，设置热载体

14、炉集中供热，这种取热方案流程简单，与装置外部联系少，操作灵活。正常操作时，由“四合一”加热炉回收的烟气余热基本满足重整装置各塔所需的热量，不足部分由热载体炉提供，开工时全部由热载体炉提供。、重整催化剂采用氮气-空气加压再生技术。由于提高了再生压力，烧炭速度加快，可缩短再生时间，与常规烧焦相比，可节省50%的时间；而且循环气量增加，有利于催化剂床层气流分配均匀，防止发生局部过热，保证了催化剂后更好的恢复活性。、为了减少循环水用量，原则上多采用空冷器来进行物流的冷凝冷却。、增加预加氢进料预热器，优化换热流程，从而降低了装置能耗。、重整部分增加再接触罐和再接触冷却器，从而提高了产品收率。1.1.1.

15、4原料及产品：原料为炼油一车间常压装置的低辛烷值直储汽油，产品为高辛烷值汽油，副产品为含氢气体、液态烧、瓦斯、拔头油。1.1.2工艺原理1.1.2.1预加氢预加氢原料油为直储储分，杂质（硫、氮、烯燃）含量少，其反应条件较为缓和，反应在一定的氢分压和催化剂存在的情况下进行，所用催化剂为S-120和481-3,重整原料油在预加氢反应中主要进行脱硫、脱氮、脱氧、脱金属、烯燃饱和等反应。.脱硫反应：为了保护重整催化剂较好的选择性和稳定性，重整原料中应有较低的硫含量，对于R-56催化剂要求硫含量少于0.5ppm。由于脱硫反应速度较快，以硫化物状存在在于原料中的硫，很快生产出燃类与硫化氢。化学反应方程式：

16、RHS+H2-RH+H2sRSR+2H2-RH+RH+H2sRSSR+3H2tRH+RH+2H2s脱硫反应是耗氢反应和放热反应，每降低1%的硫耗氢：8.917.8n?氢/立方米原料，放热：16.01x103焦耳/kg。脱氮反应重整原料中氮化物所含的氮，经加成反应转化成氨和相应的烧，但脱氮比脱硫困难的多，多数重整原料油储分，氮化物含量少，对于R-56催化剂，原料中氮含量小于0.5ppm。化学反应方程式：RNH2+H2TRH+NH3.烯燃饱合烯燃饱合生成烷烧，其加氢反应速度比脱硫反应略慢，原料由于烯燃的存在，会增加催化剂上的积碳，缩短生产周期。化学反应方程式：CnH2n+H2CnH2n+2烯煌饱和

17、也为耗氢和放热反应，原料油漠价每降低一个单位，放热8.11X103焦/公斤进料，耗氢量约为1.071.42Nm3/m3原料。 .脱氧反应：原料油含氧化合物的脱除，在加氢条件下，使氧与氢生成水及相应的燃分子，通常很容易脱除,原料中的含氧化合物，主要是环烷酸，在二次加工产品中也有酚类，如不除去，当进入重整后，加氢反应生成水，会使系统中存水过多，从而使催化剂减活。化学反应方程式：RO+H2-+R+H2O .脱卤素反应有机卤素物经加氢可以生成相应的燃类及卤化氢，有机卤化物的脱卤比脱硫更困难一些。化学反应方程式RCL+H2-RH+HCL .脱金属反应原料中含碑、铜、铅的化合物，在加氢条件下分解生成金属，

18、然后吸附在加氢催化剂上，如不除去进入反应器会使重整催化剂减活或失去活性。1.1.2.2重整催化重整是石油的一种二次加工过程，以含C6-Cn燃的石脑油为原料：在一定的操作条件和催化剂的作用下，原料（烧）发生分子结构的重新排列，使环烷燃和烷燃转化成芳烧或异构烷烧，同时副产部分氢气。催化重整主要进行下述五类反应，另外还有生焦聚合反应，其中第三类反应称为芳构化反应.六员环烷脱氢反应：在所有重整反应中，六员环烷烧脱氢反应速度最快，而且能充分转化成芳烧，是重整最基本的反应，为强吸热反应。这个反应是借助催化剂金属作用下进行的，高温、低压有利于此反应的进行。.五员环烷的异构脱氢反应:如:五员环烷炫异构化转化成

19、六员环烷烧的同时，会发生较多的开环反应，转化成烷烧，所以五员环烷煌难于完全转化成芳燃。直链烷煌的异构化反应是弱的放热反应。异构化反应是酸性催化剂存在下进行的，与操作压力关系不大。、烷烧脱氢环化反应：直链烷烧经脱氢及环化反应，使分子重新排列成环烷烧，然后，环烷烧再经脱氢或异构脱氢成芳烧，脱氢环化为吸热反应，反应速度很慢，但也是生产芳煌的重要反应。如：广、CeHuv+3压此反应在催化剂金属功能的作用下进行的，低压和高温有利于此反应的进行。、加氢裂化反应：烷烧分子C-C键断裂，经加氢后，产生较小的烷烧分子，此反应为放热反应,并且消耗氢气。如：CIR-C-C-C+H2-RH+C-(j-CH高压和高温都

20、有利于它的反应，但这类反应是不希望发生的反应，可是，因催化剂需要有足够的酸性，以促进异构化和脱氢环化反应。因此，不可避免地带来了烷烧和环烷煌的加氢裂化反应。、脱甲基反应：在一定条件下，新鲜催化剂或再生后催化剂在开工初期，会使烧类发生脱甲基反应，同时放出大量热量。如：R-C-C-C-C+H2-R-C-C-CH+CHi脱甲基反应是催化剂的金属功能起作用，也称为氢解反应。、芳煌脱烷基反应：此反应是将较重芳煌脱烷基后变为较轻的芳煌。、生焦反应：烧类的深度脱氢，生成烯燃和二烯烧，烯烧进一步聚合及环化，形成稠环芳煌，吸附在催化剂上，最终转化成积炭，而使催化剂失活。综观上述各种反应，在芳构化反应中，生成油的

21、芳煌增加，密度变大，体积变小，生成油收率减少。在异构化反应中，只是分子重新排列，而分子量未变化，氢气未损失，生成油收率可达100%,而辛烷值增加，在加氢裂解和脱甲基反应中，由于生产气态煌而使生成油收率降低，氢产率及纯度降低。以上反应中，六员环烷烧脱氢反应是催化重整反应中最基本的反应。它的反应速度很快，一般能达到化学平衡，该反应是强吸热反应，温度提高，氢分压降低对反应进行有利。五员环烷的异构化反应比六员环烷烧脱氢慢得多，但六员环烷烧脱氢反应速度很快，所以五员环烷一旦转化为六员环烷，就很快转化为芳崎。系统中六员环烷的浓度很低，有利于异构化反应进行。烷炫异构化反应是轻度的放热反应，温度和压力对其影响

22、较小，该反应虽然不能直接生成芳煌,但是却能大大提高辛烷值。烷妙的脱氢环化反应是强烈的吸热反应，该反应进行的速度很慢，由烷燃转化为芳燃的转化率很小，随着烷烧分子中碳数的增加，温度的提高和压力的降低，反应速度提高。的铢重整和多金属重整的芳炫转化率比伯重整有很大的提高，主要原因是低压操作，提高了烷煌的转化率。加氢裂化反应生成较小的煌分子，有利于提高汽油的辛烷值，但过高的加氢裂化反应会使产物液体收率降低。其反应速度很慢，是中度放热反应，温度和氢分压的提高，会促进加氢裂化反应的进行。1. 1.3工艺流程说明1.1.1.1 预加氢部分常压装置生产的直馅石脑油自罐区来进入催化重整装置的原料缓冲罐（VI101

23、），由预加氢进料泵（P1101A、B）升压至3.0MPa后，首先经预加氢进料预热器（E1101管）与石脑油分储塔顶产物换热至30,后与再接触罐来的部分重整氢气混合，依次经预加氢进料换热器（E11O2AF壳）与预加氢产物换热至270,并经预加氢炉（F11O1）加热至315C进入预加氢反应器（R1101）。在（R1101）中进行原料的脱硫、脱氮、脱氧、烯烽饱和，脱金属反应。反应产物先经E1102AF（管）换热280,再经预加氢产物空冷器（A1101）冷却至50后经预加氢产物后冷器（E1103）冷凝冷却40以下，进入预加氢气液分离器（VI102）。（V1102）压力控制在2.00MPa,含氢气体一部

24、分去柴油加氢装置或高压瓦斯系统；一部分氢气可返回压缩机入口分液罐（D12O2）进行循环。VI102底部的液相物流首先经石脑油分储塔底换热器（E1107A、B壳）与石脑油分储塔底物，然后经蒸发塔底换热器（E1104壳）与蒸发塔底物换热至135,进入蒸发塔（T1101）。T1101顶拔头油经蒸发塔空冷器（A1102）,蒸发塔后冷器（E1105）冷凝冷却40以下，进入蒸发塔回流罐（V1103）oVI103不凝气排入装置燃料气管网或火炬，VI103底部的液相物流一部分经蒸发塔回流泵（P1102A,B）升压至1.5MPa后送回T1101顶作为回流；一部分与分储塔T1102顶拔头油混合作为异构化装置的原料

25、,也可以直接减油至重整稳定塔T1201.T1101底物流经蒸发塔底换热器（E1104管）与蒸发塔进料换热至137,后进入石脑油分储塔（T1102）。T1102顶帽出物经预加氢进料预热器（E1101壳）换热，再进石脑油分储塔空冷器（A1103）、石脑油分储塔后冷器（E1108壳）冷凝冷却至40以下，进入石脑油分馆塔回流罐（VI104）。VI104的压力控制采用分程控制，VI104底部的液相物流（轻石脑油）一部分经石脑油分馆塔回流泵（P1103A、B）升压至0.8MPa送回T1102顶作为回流，一部分与蒸汽塔T1101顶拔头油混合作为异构化装置的原料，也可以直接减油至重整稳定塔T1201。T110

26、2底物流先通过脱硫罐（VI105）再经（E1107A、B管）与蒸发塔进料换热至67,送至重整单元。1.1.1.2 重整部分从预处理来的精制石脑油经重整进料泵（P1201A.B）升压3.0MPa后与重整循环氢压缩机（CI201A缸）升压后的循环氢（一段混氢）混合后，依次通过重整进料换热器（E1201管）换热至415进第一重整炉（F1201A）,第一重整反应器（R1201）、第二重整炉（F1201B）、第二重整反应器（R1202）,然后与重整循环氢压缩机（C1201B缸）升压并由二段混氢换热器换热后的循环氢（二段混氢）混合，再依次进入第三重整炉（F1201C）,第三重整反应器（R1203）、第四重

27、整炉（F1201D）,第四重整反应器（R1204）,完成重整反应。因为重整反应是吸热反应，反应床层有温降，其中一反R1201的温降约为50,二反R1202的温降约为25,三反R1203的温降约为15,四反R1204的温降约为10,R1204的反应产物分成两路：一路经E1201（壳）与重整进料换热,另一路经二段混氢换热器（E1202壳）与二段混氢换热，然后两路混合温度降到93C,再经重整产物空冷器（A1201A、B）、重整产物后冷器（E12O3A、B）冷凝冷却至40以下，后进入重整气液分离器（V1201）。V1201的压力控制在l.OOMPa,（V1201）顶分出的氢气经压缩机入口分液罐（V12

28、02）分液后大部分进入重整循环氢压缩机（C1201A、B）进行循环，小部分（重整所产的氢气）经重整氢增压机（C12O2A、B）增压后，经再接触进料泵（P1202A、B）与升压至3.0后的丫12（）1底的液相物流混合,然后经再接触冷却器（E1209）冷却至40以下,进入再接触罐（V1214）。V1214的压力控制在2.6MPa,V1214部氯气直接至预加氢混氢，顶部富氢气体，一部分作为柴油加氢装置的新氢，另一部分至脱硫罐R1302/1.2及脱氯罐R13O3处理作为脱苯装置和异构化装置的新氢。V1214底部液相经稳定塔进料换热器（E1204A、B、C壳），与稳定塔塔底物流换热至120,进入稳定塔（

29、T1201）。T1201顶储出物经稳定塔空冷器（A1202）、稳定塔后冷器（E1205）冷凝冷却至40C以下，进入稳定塔回流罐（V12O3）。VI203不凝气经压控排入装置燃料气管网，V1103底部的液相物流经稳定塔回流泵（P1203A、B）升压1.5MPa,一部分送回T1201顶作为回流,少部分液化石油气送至碱洗装置。T120I底物流（重整汽油）经E1204A、B、C（管）换热宜接进入脱苯装置作为脱苯装置的原料。为提高预加氢催化剂的稳定性和活性，在原料泵P1101入口设有来自加氢的注硫线，以便对催化剂进行预硫化。为更好的保护重整催化剂少受硫的污染，在分储塔底设有脱硫罐VI105进行脱硫处理。

30、设置有P1205A.B抽二氯乙烷注入反应系统，以保持催化剂的水氯平衡，P1204A.B也可抽无水乙醇。为抑制新鲜或再生催化剂的裂解活性，在重整各个反应器入口均设有预硫化设施，用高压氮气将容V1207,VI208,V1209,V1210内的硫化物压入各个反应器入口。为脱除和降低系统存水，重整临氢系统设有分子筛干燥系统及分子筛再生系统。为重整催化剂更好的再生，循环氢压缩机K1201入口设有工业风注入点。1.1.1.3 热载体单元热载体是重柴油300350储分，从外界送至重整装置的热载体罐（V1602）,V1602压力控制在0.3MPa,压控为分程控制，罐底油经热载体泵（P1601A、B）升压至1.

31、0MPa,一部分经重整四合一炉F1201A.B、C、D的对流室加热，另一部分经热载体炉F1601加热，两部分混合后再分三路通过蒸发塔底重沸器（E1106管）、石脑油分储塔底重沸器（E1109管）、稳定塔底重沸器（E1206管）、脱苯塔底重沸器（E1304管）、汽提塔重沸器（E1309管），再次混合后回到热载体罐V1602,循环使用。1.1.3.4主要系统流程说明风系统：风系统包括净化风与非净化风，两者都自装置外来，净化风进入容V1606,其底部可排凝，顶部进入仪表用风部位，预加氢加热炉FI101,循环氢入口补风，增压机入口补风。非净化风至各服务点。水系统： .新水自装置外来至各服务点，至精制油

32、取样器。 .循环水自装置外来，至压缩机区C1202水站，C1202油站，C120I水站，C1201油站；至换热器E1110,E1207,E1208,E1209,E1601；至构一平台E1103,E1108,E1203,E1205；至机泵区P1101,P1201,P1202,P1601o冷却后出装置回循环水厂。 .除盐水自装置外来，至压缩机水箱上，为压缩机气缸和填料的冷却水。瓦斯系统：装置外来的瓦斯与V1102,VI103,V1201,V1203来的自产瓦斯及V1104的低压瓦斯一同进入瓦斯罐V1601作为各炉燃料。V1601底部有加热盘管，瓦斯中的凝缩液可以再次汽化，不汽化部分排到污油系统，也

33、可排安全线。氮气系统：高压氮气经减压后，进入装置各部分，作为再生介质、事故氮气，吹扫及其它用处。蒸汽和凝结水l.OMPa蒸汽进入蒸汽罐VI605至各服务点，消防，吹扫，蒸汽伴热线返凝结水系统出装置。1.1.4工艺原则流程图（见附录）1.2工艺指标1.2.1原料性质油品项目预处理进料85180重整进料相对密度d2040.71660.730恩氏蒸储初播点6286.510%82106.230%99.511750%118.5128.770%139.5140.890%163.5168.5千点179.0180.0硫含量ppm1220.5氮含量ppm0.920.5铅含量ppb3.810铜含量ppb10.41

34、0碑含量ppb711.2.2循环氢组成组份H2C1C2C3iC4nC4C5+合计含量V%78.011.057.532.60.480.30.041001.2.3产品组成项目稳定汽油项目液化气初储点33C11.410%50C25.0550%95C337.590对C149C458.1KK185C588饱和蒸汽压13801.2.4 装置公用工程指标名称项目单位指标蒸汽压力（表压）MPa1.0新鲜水压力（表压）MPa40.4循环水压力（表压）MPa25除盐水压力（表压）MPa0.25-0.5净化风压力（表压）MPa100：1高分罐V1102入口温度40压力MPa2.00+0.05液位%3050蒸发脱水塔

35、T1101回流罐压力MPa0.90LOO顶部温度50110底部温度180220液位%6090VI103液位%3050回流量t/h3.55.5分福塔T1102回流罐压力MPa0.30-0.35顶部温度60110底部温度140165液位%6090VI104液位%3050回流量t/h3.55.5加热炉F1101炉膛温度600：1二段氢油比（V/V）1200：1空速（V）1/h1.52.0各反应器入口温度480505重加热炉各反炉膛温度800高分罐V1201压力MPa0.90LOO整入口温度70终储点205全储ml3液态烧腐蚀1级二.环保指标：名称单位指标污水排放PH值69污水含油量mg/1500注：

36、生产高辛烷值汽油时，精制汽油初储点N74C；1.2.6 能耗消耗序号能源名称单位实物单耗折合能耗1燃料气M3/t5858.002电kw.h/18726.103蒸汽t/t0.064.164新鲜水t/t0.200.045循环水t/t17.001.706综合能耗Kgoe/t90.001.2.7 装置的物料平衡1.2.7.1预处理部分物料平衡序号物料名称收率Wt%数据Kg/ht/dX104t/a1进料(1)直馅石脑油92.91500036012(2)重整氢7.10114727.530.92合计10016147387.5312.922出料(1)重整进料77.4112500300.0010.00(2)轻石

37、脑油13.38216051.841.73(3)粗氢5.8594522.680.76(4)燃料气3.3654213.010.43合计10016147387.5312.921.2.7.2重整部分物料平衡序号物料名称收率Wt%数据Kg/ht/dX104t/a1进料(1)重整进料100.0012500300.0010.00合计100.0012500300.0010.002出料(1)重整汽油85.0010625255.008.50(2)重整氢9.20114727.530.92(3)液化石油气1.902365.660.19(4)燃料气3.003809.120.30(5)重整产氢0.901122.690.0

38、9合计100.0012500300.0010.00第二章操作指南1 .1预加氢系统操作2 .1.1反应系统操作原则内操岗位注意监控预加氢反应器情况，根据原料性质及精制油分析调整加氢反应深度，确保进重整的精制油各项指标合格，保护催化剂。了解原料带水对预加氢系统的影响，能够迅速准确判断原料带水及相应的处理方法。熟悉紧急状况下重整反应系统处理的方法，以确保重整大型机组及催化剂的安全。预加氢原料是常压来的直储汽油 .原料馆程：适合生产装置的最佳福份为80170或180c馆份，初馆点过轻会增加重整负荷，同时这一部分还不能提高辛烷值，因其本来的辛烷值就较高。当尾部过重（大于180C时）经重整反应一方面由于

39、干点升高，而达不到汽油指标，另一方面过重的储份进入重整会使重整催化剂结焦失活，同时由于加氢裂化增加，使得产气增加，液收降低，使生产周期缩短。 .反应成份：反应成份主要是原料中的烯烧、硫、氮氧及金属化合物，而硫、氮、氧均是重整催化剂的毒物。所以在预加氢反应中必须除去。对于特定原料来说，各种杂质含量是一定的，当原料改变而引起的杂质含量升高，则加氢反应条件应适当的提高，杂质含量降低则反应条件应适当的缓和，以确保重整进料符合要求。2.1.2预加氢系统的操作要点2.1.2.1控制好预加氢反应温度，稳定容VI102压力，确保反应压力平稳。2.1.2.2在事故状态下，控制好容VI102液面，防止无液面造成高压串低压，另外防止液面超高或满液面造成增压机CT202/A、B带油。2.1.2.3要及时分析塔T1102塔底油中碑、铅、硫、氮、氯和水等杂质含量，防止重整催化剂中毒。2.1.2.4操作中要密切注意混氢流量大幅度降低、中断，要防止预加氢催