复杂地层中盾构穿越水工建筑物施工技术研究与应用.docx

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1、简单地层中盾构穿越水工建筑物施工技术争论与应用冯宏朝 王少鹏 高 锋1 引 言随着我国城市化进程的加快，繁华城区的人口在不断增长，为了缓解交通压力，地铁建设方兴未艾。在地铁隧道施工方法中，一般承受盾构法或暗挖法施工，盾构法施工与浅埋暗挖法相比更具优势。盾构法具有对四周环境影响小、自动化程度高、隧道质量好、安全环保的优点，但由于地质的简单性和不行预见性或四周既有建筑物的影响，给盾构施工带来诸多困难。施工不当将有可能造成隧道内涌水、涌砂或建筑物变形，严峻时可能造成冒顶、建筑物倒塌等重大安全事故。在深圳地铁 7 号线施工中，西丽湖西丽区间盾构需下穿既有水工建筑物西丽水库泄水渠，该段地质简单，覆土厚度

2、小。依据前期揭露的地质状况，对泄水闸段进展了受力分析，优化调整盾构掘进参数，结合同步注浆、洞内二次注浆掌握和施工监测，充分做好应急预备工作，使盾构顺当穿越了该建筑物，实现了盾构隧道施工安全生产目标。2 概 述2.1 工程概况深圳市城市轨道交通 7 号线西丽湖站西丽站区间以下简称西西区间位于深圳市南山区，途经西丽水库下游，区间隧道承受盾构法施工，隧道由两分别单洞组成，隧道构造承受两个单线圆形衬砌形式。区间左线长1662m，右线长 1752m，区间总长度为 3414m， 为 7 号线单线区间最长隧道。西丽水库始建于 1959 年，总库容 3238.81 万 m3，从 2023 年东江引水工程投入使

3、用后，其成为东江水源网络干线的中心调蓄水库。近年来，西丽水库年调蓄水量到达全市总用水量的近三成，是深圳市重点供水区之一。西西区间左线 DK0+975.7DK1+443.6m 段 254 环 566 环、右线 DK0+971.8 DK1+493.7m 段279 环627 环穿越西丽水库治理处，穿越长度约 522.0m，隧道距离西丽水库大坝下游坡脚最近约 125m，隧道埋深约 10.515.0m。西西区间隧道于西丽水库下游右线 DK1+005DK1+037、左 DK1+008DK1+043 处下穿西丽水库泄水渠又名大沙河泄水渠，同时侧穿水库桥。泄水渠为西丽水库重要泄水建筑物，水库桥连通动物园路，是

4、深圳市重要交通干线之一。盾构隧道顶距河底距离 5.96.9m，盾构穿越此处右线长度为 33.09m，左线长度为35.12m；盾构穿河段隧道轴线的纵坡为-27.5，并处在半径为 R=800 的圆曲线上。西丽水库泄水渠与隧道关系如图 1-1、1-2、1-3 所示：图 1-3 泄水渠、水库桥与隧道位置关系现状图2.2 工程水文地质盾构穿越水工建筑物段的地层简单，依据设计地质资料，此段自上而下地层依次为： 素填土、粉质粘土、砾砂层、砾质粘性土、全风化花岗岩，地下水位位于隧道顶部以上； 建筑物底部存在一个断层裂开带。隧道穿越水工建筑物段地质如图 1-4 所示：3 施工重难点3.1 盾构穿越地层埋深浅隧道

5、顶部以上为素填土、粉质粘土、砾质粘性土、砾砂等松软土地层，最小埋深仅 5.9m， 为浅覆土地层。盾构穿越时对地面影响较大，易造成地面沉降量超标或隆起，严峻时造成 建筑物裂缝或变形坍塌。3.2 准确确定盾构掘进参数由于泄水闸底板与翼墙高差达 4.8m，地层为软土地层。盾构穿越期间土仓压力将发生变化，必需准确选择压力变化点和处理方法，确定匹配的掘进参数；合理掌握出土量，始 终保持泄水闸与盾构穿越时土压相平衡；准时进展同步注浆，盾构管片前方空隙快速填充 饱满才能确保建筑物构造稳定。3.3 盾构姿势的掌握盾构下穿泄水渠时，假设姿势掌握不好，将引起盾构超挖或欠挖，对围岩的扰动变大； 这不仅会转变围岩的应

6、力分布，而且很可能消灭泄水渠底板开裂渗水现象。盾构隧道位于半径 800m 的转弯段，坡度为 27。在抗压强度相对较小的强风化岩和砾质粘性土层中， 简洁造成盾构“抬头、低头”或偏离设计轴线的问题；而纠偏过猛简洁造成盾构机蛇形前进。因此，对盾构机姿势的掌握，也是盾构下穿建筑物时的难点。3.4 盾构穿越地层地质简单、存在不良地质隧道穿越部位为全风化花岗岩、砾质粘性土、砾砂；地下水位于隧道以上，受长期地 下水侵泡，土质松软，局部可能存在淤泥质脆弱土层。全风化花岗岩中易存在未风化球体，形成孤石。其中，在隧道中部DK1+010.0m 四周存在断层裂开带，断层破损带侵入隧道深度约 5.5m，施工时可能发生涌

7、水、涌砂现象，导致地面沉降，影响泄水闸安全。4 盾构穿越施工技术争论分析依据国内外施工阅历，本工程所选用的复合式土压平衡盾构机完全符合下穿水工建筑物的要求。盾构能否安全顺当穿越此建筑物，最主要的问题是能否将地面沉降掌握在设计要求的范围内、能否准确地选择和掌握好盾构掘进参数、能否准确地掌握好盾构姿势、盾构穿越过程中能否正确有效的解决遇到的断层裂开带或不均匀风化球体等问题。另外还需要做好施工组织治理，做到快速连续的施工，削减施工风险。4.1 浅埋地层沉降因素与规律分析4.1.1 引起地层沉降的因素分析（1） 主观缘由主观因素是引起地面沉降的主要缘由，其与施工人员的工作态度、技术水公平因素联系严密，

8、具体表现为：盾构严峻超挖欠挖引起的地面沉降隆起。在盾构掘进过程中，推动参数不匹配，如推动速度、正面土压力、注浆压力和盾构总推力等参数设定不合理。注浆量缺乏或注浆不准时是引起地面沉降较主要的缘由之一，直接影响“建筑空隙” 的填充。在推动过程中，盾构“姿势”的纠偏对沉降的影响。盾构纠偏就意味着盾构轴线与隧道轴线产生一个偏角。当盾构以“仰头”或“磕头”方式推动时必定在其轨迹上留下一个如图 4-1 所示面积s 范围，引起地面扰动。盾构后退。盾构停机时间较长时，千斤顶会因泄漏油而缩回，从而引起盾构后退。这样可能造成开挖面土体失稳，造成地层沉降。图 4-1盾构因纠偏造成地层扰动示意图（2） 客观缘由客观缘

9、由是非施工人员缘由而引起的地面沉降，它与规划、设计和地质状况有直接关系，通常发生在整个盾构施工过程中，并连续到施工完毕后一段时间，主要为：盾构设计阶段的盾构外径、盾尾间隙尺寸选定，将影响“建筑空隙”的大小；在松软地层掘进时，空隙越大，发生沉降的可能性也越大。由于注浆材料的分散硬化，使填充空隙的浆液在一段时间后消灭萎缩。在土压力作用下，隧道衬砌的变形会引起少量地层损失。盾构施工完毕后，隧道本身应力发生变化，引起地面沉降。4.1.2 盾构施工沉降影响范围盾构施工影响范围可依据Peck 公式进展计算，沉降槽计算数据含义见图 4-2 所示。图 4-2沉降槽正态分布曲线示意图Peck 公式：v - x

10、2 S=(X)exp2pi 2i2 当 x=0 时，沉降最大，为2piS max =vv2.5i其中：式中：Sx距中心横向距离为x 处的沉降量 v沉降槽体积，也称地层损失量推动每米； Smax距隧道中心线的最大沉降量； 距隧道中心线的距离；i沉降槽宽度系数沉降槽曲线拐点； z隧道中心埋深； 土的内摩擦角，对于成层土取加权平均值。依据阅历，地面横向沉陷槽宽度B=2*W5*i。泄水渠段隧道以上地层为类，主要为粉质粘性土和砾质粘性土，内摩擦角系数取 21.2设计图纸，平均埋深 Z 取 6.5m+3m=9.5m，则 i=5.53m沉陷槽总宽度B 约为 27.65m，从两侧向中间均匀沉降。4.1.3 地

11、表沉降变化规律依据盾构施工特点，地表变形的变化进展过程分为五个阶段：（1） 盾构到达前盾构到达前，地表的变形取决于掘进过程中土仓压力和出土量的掌握，当土仓压力较 大而出土量较少时，地表呈隆起状态；当设定土仓压力小而出土量大时，地表呈沉降状态。（2） 盾构到达时盾构到达时，地表变形承接第1阶段的进展。但变化速率增大，是地表隆陷的峰值段。（3） 盾构通过时盾构通过时，一般状况地表会呈沉降变化；假设注浆过分饱满，充填率过大时，会表现为隆起。（4） 盾尾通过时盾尾通过时，最易发生突沉，突沉量可达 30mm。假设注浆准时饱满，可掌握突沉或上隆， 但地面随着浆液的固结收缩会渐渐下沉。（5） 后期沉降盾尾通

12、过后，地表沉降速率渐渐减缓，沉降曲线趋于稳定。后期沉降主要是土体的固结沉降和次固结沉降，一般沉降时间较长，但沉降量也相对较小。4.1.4 地表建筑物设计变形力量依据设计要求和建筑地基根底设计标准，本工程中水库桥支墩最大沉降量应掌握在25mm 以内，泄水闸建筑物最大沉降量掌握在20mm 以内。4.2 盾构掘进参数分析4.2.1 准确设定掘进参数由于盾构穿越泄水闸时间较短，一般为 23d；且地面监测实施困难，在穿越期间调整掘进参数难度较大。为保证盾构掘进参数设定准确，在盾构穿越前选取试验段，依据区间状况，选择地质与穿越水工建筑物范围较接近的左线第75 环105 环范围作为试验段。对地面隧道上方沿轴

13、线方向间距 3m5m 设置沉降监测点，施工期间进展 24h 监测，同时收集土仓压力、注浆量、出土量、总推力、扭矩、刀盘转速、螺旋机转速、推动速度等全部掘进参数，将掘进过程中各施工参数与地面沉降进展分析比较，最终确定盾构穿越建筑物期间的准确掘进参数。4.2.2 试验段掘进参数分析与争论通过对试验段掘进数据整理分析，主要得出以下结论：（1） 盾构掘进过程中，承受土压力理论值掘进时，掌子面前方消灭微隆起，盾构通过后恢复正常；通过加大同步注浆压力后，盾构通过后地面沉降也消灭微隆起。（2） 盾掘掘进过程中，出土量在 5658m3/环时比较稳定。当土仓压力小于设定土压力 0.02MPa 时，出土量增加。当

14、土仓压力稍大于设定值时，出土量根本稳定；当超过设定值 0.03MPa 时，刀盘位置地面有微量隆体。（3） 将注浆量与地面沉降比照觉察，砾质粘性土注浆量为每环5m时地面有微下沉， 约 13mm；当注浆量为5.5m时沉降量根本稳定；当注浆量为 6m时地面有微隆体，约1 3mm。全风化花岗岩地层时与砾质粘性土根本一样。（4） 对掘进总推力、速度、扭矩和刀盘转速综合分析觉察，推力增大时，掘进速度增加，同时扭矩增加；当推力不变时，增加刀盘转速后，掘进速度有少量增加，但刀盘油温 增加较快，一般转速在 1.21.5r/min 较适宜，推力在 8001100t，扭矩在 1.31.8MNm，推动速度可达 305

15、0mm/min，参数稳定。（5） 盾构掘进过程中遇到孤石时，刀盘扭矩波动猛烈，掘进速度明显下降。（6） 盾构掘进后地面消灭少量沉降时，在管片顶部左右两侧补注水泥浆，地面沉降可以得到掌握，压力较大时地面有隆起现象。4.3 掘进姿势掌握分析争论由于西西区间隧道在该部位掘进时，盾构姿势掌握难度较大。实行先对盾构掘进的75 环105 环试验段姿势掌握进展争论分析。此试验段为 27.5的小坡段，水平方向位于 350m 曲率半径上，主要对盾构掘进姿势掌握方法和推动油缸推力调整与盾构姿势变化进展分析， 得出以下结论：（1） 盾构在此类土层中掘进时，通过增加一侧油缸推力，可以实现向反方向转弯，推力越大，转弯速

16、度越快。（2） 盾构偏离设计轴线时，调整盾构姿势会导致盾尾间隙发生变化。当调整过大时15mm/环比较明显，脱出盾构尾部的管片将发生裂缝，严峻时发生渗漏。（3） 盾尾间隙在设计值四周时75mm 左右，进展姿势调整对管片影响小，可适当加大对盾构姿势的调整；当间隙在 40mm 以下时，很难进展姿势调整，需以调整盾尾间隙为主， 少量调整盾构姿势为辅。（4） 当盾构在向右侧转弯时，盾构姿势可适当向右侧倾斜520mm，使盾构姿势与隧道轴线尽量全都，纠偏量变小。（5） 姿势偏离轴线较大时，纠偏不能太快，依据需调整的距离平均进展安排，一般控制在 5mm/环以内。4.4 特别地层处理方法分析争论4.4.1 不均

17、匀风化体由于盾构掘进掌子面地层主要为残积的全风化岩和砾质粘性土，残积土中易发生不均匀风化的较硬岩石孤石，盾构掘进不当将可能造成刀盘卡壳或刀具损坏，严峻时将导致无法掘进。在试验段掘进中觉察局部含有孤石。遇到孤石时盾构扭矩马上发生波动，土仓可以听到局部刀具切割岩石的声音。遇到此类孤石必需马上降低掘进速度或停机保压，以较高的土仓压力缓慢掘进速度为 515mm/min掘进；观看扭矩的变化状况，尽量减小扭矩的波动。本工程使用的复合式土压平衡盾构机滚刀比刮刀高出40mm，通过滚刀慢速对孤石进展挤压裂开，可有效处理一般的孤石。如盾构所遇孤石较硬或已经卡入刀盘中，导致盾构无法掘进时，依据国内外阅历，可利用盾构

18、自带的超前注浆管对掌子面进展注浆加固，然后带压开仓，承受Y28 手风钻对孤石钻孔承受静态爆理，并做好相应的应急措施。为保证盾构能顺当穿越此段泄水渠，应在穿越前设置主动换刀点，确保盾构通过时， 一旦遇到孤石可顺当切割。4.4.2 盾构穿越断层裂开带争论分析依据设计地质资料，此段断层裂开带位于泄水渠下方，深入隧道约5m，宽度较窄。附 近地层主要为全风化和砾质粘性土地层，距离中风化地层深度约6m，风化时期与花岗岩形 成根本一样，存在较硬风化体可能性不大；但存在透水性强、稳定性差的可能性。因此， 在掘进此段地层时，实行土压平衡模式掘进，适当降低掘进速度，增加盾尾油脂的注入量， 随时观看螺旋机出土变化，

19、具体记录掘进参数。5 盾构穿越水工建筑施工技术5.1 穿越前预备工作为了防止盾构在穿越此水工建筑物时引起地面沉降、开裂等安全问题，在盾构机通过前，对建筑物四周进展具体补勘，进一步了解地质状况。同时对建筑物设置监测点， 24h 观测地层和建筑物的沉降状况。在盾构穿越时，加强对洞内掘进参数的掌握，主要是掘进速度、土仓压力、扭矩和掘进姿势；同时加强同步注浆，依据地面监测状况适时进展二次注浆，削减地面隆起和沉降变化，确保盾构机快速、平稳通过该地段。（1） 地质补勘在设计详勘的根底上，对勘探点进展加密，进一步了解地层状况。因隧道下穿水工建筑物，难以全面对泄水渠底板进展加密补勘，只能在外侧进展，然后进展推

20、想分析。（2） 刀具检查更换在盾构穿越泄水渠前 15m，实行带压检查更换刀具，对边缘滚刀磨损量大于 8mm、正面滚刀磨损量大于 20mm 的刀具进展更换；同时检查泡沫管，确保畅通。（3） 盾构机及关心设备检修养护提前对盾构机设备进展检修，对存在的问题彻底处理：驱动动力系统，如电机、液压马达、高压油管等；电气掌握系统中的电磁阀、接触器及传感器等；注浆系统：检修注浆泵，清通全部管路，保持畅通；渣土改进系统：检修泡沫泵、水泵、清通管路，使之保持畅通；运输系统：确保螺旋输送机闸门可以自由封闭严密；皮带输送机提前增设刮泥板； 电瓶车更换的蓄电池，并检修确保安全牢靠；起重设备检修完成，可安全运行；拌合系统

21、：盾构穿越时，所需的水泥、砂、粉煤灰、膨润土等材料满足施工需要， 拌合机、储存罐、称量系统均检修正常。盾尾设排水设备，备用 15KW 潜水泵安装到位并调试正常。检查铰接密封、盾尾密封，保证具有良好的密封性能。（4） 技术及安全交底进展盾构穿越泄水渠期间的专项安全技术交底，要求全部参与施工和治理人员参与。 统筹安排施工中的任务、施工方法和留意事项，如盾构由娴熟司机操作，并严格依据要求 掌握掘进参数；全部人员不得脱岗，各尽其职；对施工中消灭的危急及处理措施进展说明， 加强洞内和地面监测和巡察等；提高全部人员对盾构穿越泄水渠期间的风险意识，避开人 为因素造成地面沉降。5.2 盾构掘进参数掌握盾构下穿

22、水工建筑物时，严格掌握掘进参数以及管片拼装和注浆质量，保证盾构平稳快速通过，并将地面及建筑物沉降掌握在设计范围内。（1） 掌握掘进速度在穿越过程中，将掘进速度掌握在3050mm/min，保证出土量和正面土压力满足施工要求，同时注浆应均匀、准时。如觉察扭矩特别波动，马上将掘进速度掌握在 515mm/min, 避开因遇到孤石而造成的刀具损坏。（2） 土压力设定正面土压力过大可能导致地面隆起，相反则可能导致出土量过大而使地面沉降。因此应合理掌握土压力。依据试验段阅历，土压力设定如下：泄水渠范围为埋深较浅的软土地层，依据静土压力公式P=K0 h其中：P静土压力K0土压力系数K0=1-sin 土有效内摩

23、擦角， =22见表 4-13，按厚度较大砾质粘性土考虑土体容重，取 18KN/mh覆土厚度穿越时泄水渠底板以上水深约 1.5m，依据静水压力直接计算。各环顶部主要部位土压力计算值见表5-1。表 5-1各环顶部主要部位土压力计算值环号270 环275 环280 环285 环290 环295 环300 环土压力bar1.250.690.710.730.750.781.35水压力bar00.150.150.150.150.150总压力bar1.250.840.860.880.90.931.35施工时严格掌握土压变化状况，防止压力波动太大对拱顶土体造成扰动，发生拱顶土体沉陷。掘进时实行土压平衡模式，土

24、压力值一般较计算值大0.1bar，位于穿插点时逐步均匀提高或降低。（3） 注浆量和注浆压力注浆量和注浆压力缺乏时，管片建筑空隙填充不密实，简洁造成地面沉降。依据试验段同步注浆的参数分析，为了保证施工安全，设定每环最小注浆量为 6m；同时，在掘进过程中，注浆压力比土仓压力大0.3bar，确保浆液连续均匀的注入。在掘进过程中对地面和建筑物进展 24h 监测，依据地面隆起或沉降状况调整注浆量和注浆压力。（4） 二次注浆当管片与壁后土层注浆填充密实性缺乏导致地面沉降得不到掌握时，或管片衬砌消灭渗漏水时实行二次注浆措施。二次注浆间隔为 10m。二次注浆承受双液浆，能对同步注浆起到进一步补充和加强作用，同

25、时也对管片四周的地层起到填充和加固作用。二次注浆由注浆压力掌握，注浆压力掌握在 23bar。（5） 出土量掌握每环掘进对应出渣量为 58m，提前对渣土箱进展标记，依据油缸行程统计每箱渣土的实际掘进距离；同时在掘进过程中留意掌握盾构掘进速度与螺旋机出土速度，使盾构掘进 的渣土量等于螺旋机出土量。依据试验段阅历，螺旋机转速一般为盾构机掘进速度的1.31.6 倍，依据渣土改进状况适当调整。5.3 防止结泥饼措施盾构所掘进地层掌子面主要为全风化花岗岩和砾质粘性土，盾构掘进时可能会在刀盘尤其是中心四周产生泥饼，造成盾构掘进速度急剧下降、扭矩增大；施工效率下降，也易引起出土量超标，造成地面沉降变大。盾构掘

26、进此段地层时，承受优质泡沫剂进展渣土改进，调整好泡沫设定参数，使产生的泡沫发泡效果良好。掘进中全部泡沫管路全部翻开，以防止泡沫管堵塞。如觉察堵塞时应准时疏通，防止渣土改进不准时形成泥饼。在盾构掘进中常常测量渣温，一般不超过35，每环温升不超过 5。一旦觉察产生泥饼，应准时实行处理措施。主要为加大泡沫注入量，消退泥饼；或承受分散剂对土仓土体进展侵泡，使其分散。必要时开仓人工清理泥饼。5.4 防止喷涌的措施隧道施工中造成喷涌的缘由较多，主要有：富水砂土地层引起喷涌、富水断裂带、江河下隔水层被击穿、隧道渗流水集合到开挖面等。但都有一个共同特点，即有一个补给充分的水源，集合至土仓螺旋机出口。当螺旋机舱

27、门翻开时，仓内水携带泥渣在压力作用下喷出，形成“喷涌”。防止喷涌，主要是分析解决水源问题，进展“治水”。实行对管片背后同步注浆和二次注浆的方式，填充管片背后的空隙，能有效解决管片背后汇水的问题；同时对管片背后的裂开带或裂隙渗流进展封堵掌握。本工程盾构掘进过程中，同步注浆完成后，每35 环通过管片吊装孔检查管片壁后注浆状况，同时了解壁后水流来源，觉察渗漏水时准时进展二次注浆形成封水环，有效解决“喷涌”问题。5.5 监控测量在盾构掘进前，做好地面监测点布置，并取得原始数据。对建筑物沉降、倾斜、裂缝进展监测。当实际值到达最大允许值 70%时发出预警，到达最大时应发出报警。实行 24h 监测，随时将地

28、面变样子况与掘进参数比照分析，准时调整掘进参数；沉降量大时需马上实行洞内二次注浆，同时加大同步注浆量等进展掌握。5.6 盾构掘进姿势掌握盾构在进入下穿泄水渠建筑物前，调整好盾构掘进姿势，使盾构机盾尾间隙到达75mm 左右，最小不低于 55mm；使盾构整体姿势位于隧道右侧隧道向右转弯，掘进趋势与隧道轴线方向全都。掘进过程中随着盾构姿势变化调整液压千斤顶推力，严密留意掘进姿势与推力关系，每环纠偏量不大于 5mm。当发生较大偏差时，进展有打算逐步缓纠，避开纠偏过大引起地层沉降。6 盾构穿越水工建筑施工效果6.1 地面沉降状况严格依据施工措施进展掌握，施工期间 24h 值班，西西区间左线盾构于 202

29、3 年 6 月21 日2023 年 6 月 24 日安全通过大沙河泄水渠。依据地面监测显示，最大累计沉降量为4.2mm。6.2 建筑物状况盾构穿越完成后，在枯水期对泄水渠底板进展彻底清理，并由第三方深圳市广汇源水利勘测设计对建筑物进展安全鉴定，出具安全评价报告，报告结论为“：城市轨道交通 7 号线西丽湖-西丽盾构区间未对泄水闸构造安全造成影响，下穿水库治理范围未对水库运营治理造成影响，水库运行不会对地铁工程造成影响。”6.3 成型隧道质量盾构在穿越泄水渠期间，主要通过掌握盾构姿势以及注浆，使管片安装质量得到较好掌握。经统计，所拼装管片无破损、渗水现象，管片径向错台最大 7mm，环向错台最大为8

30、mm，成型管片轴线偏差最大为 41mm，满足标准要求。7 施工体会西西渠间左线穿越泄水闸施工用时 3d，右线穿越泄水闸用时 2d。盾构穿越泄水渠后地面沉降量小、建筑物安全稳定，未对水库运营治理和建筑物造成影响。到达了预期安全掌握目标，取得良好经济效益和社会效益。结合深圳地铁 7 号线盾构施工，在城市地铁盾构穿越水工建筑物时，提出如下建议：（1） 施工前进展地质补勘，可以尽量准确了解地质状况，以便实行有效措施。（2） 在穿越建筑物前，为保证掘进参数的合理性，可以提前选择试验段，对主要掘进参数进展校核验证；尤其是对土压力、注浆量、出土量与地层变形之间的关系要认证争论， 以便准确设定盾构穿越时掘进参

31、数。（3） 盾构施工是一个系统的工作，施工的每个环节都应严格掌握。在盾构施工中应做好盾构机液压、机械、电气、泡沫、注浆等各系统的检修维护；电瓶车运输系统、垂直运 输系统、拌合系统等正常运行是快速施工、安全施工的根本保障。（4） 做好人员的安全、技术交底，提高人员的安全意识，准确把握施工工艺，可以尽量削减人为因素对施工沉降掌握的影响。（5） 在转弯段施工时，提前调整好盾构的姿势，严格掌握盾尾间隙。缓慢、有打算地进展纠偏，不仅可以削减对地层的扰动，还能提高管片成型的质量。（6） 准时同步注浆和二次注浆是地面沉降掌握的重要环节，施工中必需执行“不注浆 ，不掘进”的原则，依据“每环注浆量不小于设定值，注浆压力到达设定值以上的原则” 进展双控，二次注浆应准时进展。（7） 对于简单地层，如孤石处理、断层裂开带、易喷涌、易形成泥饼等地段编制预防措施和应急处置方案，确保盾构施工安全。