复摆式颚式破碎机600900设计说明书.docx

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1、复摆式颚式裂开机摘 要国内使用的颚式裂开机类型很多,但常见的还是传统的复摆颚式裂开机。复摆颚式裂开机的消灭已有 140 多年的历史,经过人们长期的实践和不断完善与改进, 其构造型式和机构参数日臻合理, 构造简洁、制造简洁、工作牢靠、修理便利， 故在冶金、矿山、建材、化工、煤炭等行业使用格外广泛。随着现代化的进展，各工业部门对裂开石的需求进一步增长，争论复摆鄂式裂开机具有很重要的意义。本毕业设计主要是为满足生产需求：进料口尺寸 : 600 900(mm)；出料口尺寸： 75 200(mm)；进料块最大尺寸: 480(mm)；产量: 56 192吨/ 时。而争论的。主要争论复摆颚式裂开机的运动分析

2、、V 带的选择，鄂板、齿板磨损的分析，各种工作参数的选择，工作机构的优化，重点争论传动的设计和系统的优化。关键词：复摆式颚式裂开机，传动，磨损Jaw-fashioned Crushed ABSTRACTThe domestic use jaw type breaker type are very many,But mon traditional duplicate pendulum Jaw-fashionedCrushe. The duplicate pendulum jaw type breaker appearance had more than 140 years history,And

3、 consummates and the improvement unceasingly after the people long-term practice,Its structure pattern and the organization parameter are day by day reasonable, The structure simple, the manufacture is easy, the work reliably, the service convenient, therefore in profession use and so on the metallu

4、rgy, mine, building materials, chemical industry, coal is extremely widespread.Along with the modernized development, various industry sector further grows tothe broken crushed stone demand, studies the duplicate pendulum Jaw-fashionedCrushe to have the very vital significance. This graduation proje

5、ct mainly is for meets theI / 38production need:Feed head size: 900 1200(mm);Discharge hole size:100 200(mm);Feeding block greatest size: 750(mm) ;Output: 150 300t / h .Mainly studies the duplicate pendulum Jaw-fashionedCrushe the movement analysis, V belt choice, the analysis which the Jaw-fashione

6、dCrushe, the toothed rack wears, each kind ofoperational parameter choice, operating mechanism optimization. Key research transmission design and system optimization.KEY WORDS: Jaw-fashionedCrush, Transmission, AbrasiII / 38目 录前 言 1第 1 章复摆式裂开机构造的分析 31.1 复摆式颚式裂开机的特点与机架的改进31.1.1 复摆式颚式裂开机的特点 31.1.2 复摆式

7、颚式裂开机机架与动颚的改进 51.2 根本构造和工作原理 71.2.1 根本构造 71.2.2 工作原理 81.3 运动分析 9第 2 章颚式裂开机主要参数确实定 112.1 主要参数的分析 112.1.1 条件 112.1.2 钳角 112.1.3 动颚水平行程 S 11Y2.2 主要构造尺寸确实定 122.2.1 裂开腔的高度 H122.2.2 动颚轴承中心距给料矿口平面的高度 h122.2.3 偏心距 r 对于连杆长度 l 的比值 A122.2.4 推力板长度 K122.2.5 偏心轴的转速 132.3 电动机的选择 132.3.1电动机功率确实定132.3.2电动机型号确实定132.4

8、 V 带的选择 142.4.1 确定计算功率 P 14c2.4.2 V 带的选取 152.5 求小、大带轮参数确实定 15IV / 382.5.1 小、大带轮直径的选取 152.5.2 验算带速 162.5.3 确定传动中心距 a 和带的基准长度 L 16d2.5.4 初算 V 带长度 162.5.5 实际中心距 a 162.5.6 校核小带轮包角172.5.7单根 V 带所能传递的功率172.5.8求 V 带根数 172.5.9单根 V 带的初拉力 182.5.10作用在轴上的压力 1812.6 偏心轴构造的设计与尺寸确实定 192.6.1 作用在动颚上的最大裂开力 F19max2.6.2

9、作用在动颚上各点力的计算 192.7 偏心轴的强度设计计算 20第 3 章颚式裂开机附属构造的改进 223.1 偏心轴改进前状况 223.2 修复与改进措施 223.2.1 转变飞轮端密封套与锥套螺纹旋向 223.2.2 修复偏心轴与锥套协作面 233.2.3 修复磨损的飞轮端面 233.3 裂开机扬尘的改善 24结论 26谢辞 27参考文献 28外文资料翻译 28前 言颚式裂开机出口扬尘格外严峻，从裂开机出来的块状和粉末状物料直冲矿石输送皮带， 局部物料飞溅或滚淌到地面上， 地面积存厚厚一层物料， 局部粉状物料飞扬在空中，给生产带来了很大的不便。较多的粉尘而直接影响安全生产和员工的安康，因此

10、要承受相应的防尘设施是裂开机一个重大而不行无视的问题。本设计旨在争论设计并改善中型颚式裂开机出料口的扬尘问题，并优化裂开机的内部构造，使其拥有良好性能的同时使用安全、牢靠。现代的设计应以人为本，面对效劳对象，面对市场、面对循环经济、面对矿产资源利用的大趋势，面对环保、搞全性能、全生命的设计。所以做好复摆鄂式裂开机的设计 ,让它更好的为生产效劳 ,提高生产效率。在根本建设工程中，需要大量的，各种不同粒径的砂、石作为生产之用。在没有合格的自然砂子和一台鄂式裂开机问世以来，至今已有140 余年的历史。在此过程中，其构造得到不断的完善，而鄂式裂开机的构造简单，安全牢靠，石料可供裂开机械来进展加工，来满

11、足工程的需要。所以在生产中广泛的应用。而工程上应用最广泛的是复摆鄂式裂开机，国产的鄂式裂开机数量最多的也是复摆鄂式裂开机。复摆鄂式裂开机构造简洁、 制造简洁、工作牢靠、使用修理便利等优点， 全部在冶金、矿山、建材、化工、煤炭等行业使用格外广泛。 80 年月以来， 我过对复摆鄂式的争论和产品开发取得了较大的进展。在充分吸取国外产品特点的根底上，结合国情研制开发了很多型、高效的设备。在本设计中，我对颚式裂开机的附属构造进展了肯定的改进，即通过降低动鄂的悬挂高度，改善动鄂的运动轨迹，减小裂开腔的啮角，增大裂开比，增大了动鄂的水平行程，提高生产力量等，大大改善了机器性能，完成了产品的更换代。复摆鄂式裂

12、开机主要是由两块鄂板活动鄂板和固定鄂板组成。活动鄂板对固定鄂板周期性的往复运动，时而靠近，时而分开，由此使装在二鄂板间的石块受到挤压、劈裂和弯曲作用而裂开。复摆鄂式裂开机的机1 / 38器重量较轻， 构造简洁少了一件连杆、 一块肘板、一根心轴和一对轴承， 生产效率较高比同规格的简摆鄂式裂开机生产效率高20%30% 。复摆鄂式裂开机适合裂开中硬度石料。在工程中，多用他做中、细碎设备，起裂开比较大，可达 i 10 。随着机械工业的进步，近年来，复摆鄂式裂开机正朝着大型化进展。所以，一个合理的传动装置可以使复摆鄂式裂开机运 行的更加顺当，合理有效。动鄂的优化可使磨损大大的降低，冲击、噪声、振动都相应

13、的削减，也削减工作人员的劳动强度，提高生产的质量，降低 制造本钱和缩短生产周期。第 1 章 复摆式裂开机构造的分析1.1 复摆式颚式裂开机的特点与机架的改进复摆式颚式裂开机的特点复摆颚式裂开机的机构属于四杆机构中曲柄摇杆机构的应用,曲柄为主动件。颚式裂开机以构造简洁、性能牢靠、修理便利在物料粉碎行业广泛应用。复摆鄂式裂开机的动鄂， 是直接悬挂在偏心轴上的， 是曲柄连杆机构， 没有单独的连杆。由于动鄂是由偏心轴的偏心直接带动，所以活动鄂板可同时做垂直和水平的简单摇摆，鄂板上各点的摇摆轨迹是由顶部的接近圆 形连续变化到下部的椭圆形，越到下部的椭圆形越扁，动鄂的水平行程则 由下往上越来越大的变化着，

14、因此对石块不但能起压碎、劈碎，还能起辗 碎作用。由于偏心轴的转向是逆时针方向，动鄂上各点的运动方向都有利 于促进排料，因此裂开效果好，裂开率较高、产品粒度均匀且多呈立方体。复摆鄂式裂开机和简摆鄂式裂开机相比较，复摆鄂式裂开机的机器重量较轻，构造简洁少了一件连杆、一块肘板、一根心轴和一对轴承 ，生产效率较高比同规格的简摆鄂式裂开机生产效率高 20%30%等优点。但复摆鄂式裂开机的鄂板垂直行程大，石料对鄂板的磨削作用严峻，磨削较快，且能量消耗也大，工作时易产生较多的粉尘。在工程上应用较为广泛的是复摆鄂式裂开机。国产的鄂式裂开机数量最多的也是复摆鄂式裂开机。复摆鄂式裂开机主要由机架、鄂板、侧护板、主

15、轴、飞轮、肘板和调整机构等组成。机架即机座，实际上是个上下开口的四方斗，主要用作支承偏心轴和承受裂开物料的反作用力，因此要求具有足够强度，一般承受铸钢整体铸造，规格小的可用优质铸铁代替。大型裂开机的机架由分段铸成后再用螺栓装配在一起，铸造工艺较为简单。自制的小型鄂式裂开机可用 40 50 毫米厚的钢板焊成，但其钢度不如铸钢好。鄂板包括活动鄂板和固定鄂板，各与鄂床组成活动鄂和固定鄂。鄂板用楔形铁块和螺栓固定在鄂床外表，保护鄂床不受磨损。固定鄂的鄂床就是机架，活动鄂的鄂床悬挂在偏心轴上，由于它直接承受对石料的挤压作用力，所以必需有足够的强度和刚度活动鄂床一般用铸铁或铸钢制造。鄂板直接和石块接触，除

16、承受挤压和冲击力外，尚与石块猛烈摩擦，因此要求用高强度且耐磨的材料制造。常用的是铸锰钢鄂板，其铸钢含锰量为1214% 左右。假设条件受限制时，可用白口铸铁代替，但简洁磨损和折断， 使用寿命不长。为了有效地裂开石料，鄂板外表常铸成波浪形和牙形，其齿峰角度一般为 90 110 ，齿高和齿距视出料粒度和产量要求而定。齿形高齿距小，则出料粒度小，产量低，动力消耗大。一般齿高和齿距之比为 1/2 1/3 之间。由于复摆式的特点造成鄂板底部比上部磨损快，所以鄂板往往做成上下对称外形，以便磨损后能倒置安装，延长使用寿命。鄂式裂开机的优点是生产率高，构造简洁牢靠，裂开比较大i一般为 68，外形尺寸较小，零件检

17、查和更换较简洁，操作维护简便，不用较高技术水平的工人就可嫩能够操作，应用范围广，与其他类型裂开机比较，不简洁堵塞。因此工程中普承受它来裂开各种硬度92500 公斤/厘米 2以下的石料，常作粗碎和中碎设备。一般用于裂开极限抗压强度不才超过 2023 公斤/厘米 2 的石料时效果较好。其缺点是不宜裂开片状石料，工作间歇、有空转冲程，需要很大的摇摆体，增加非生产能量的消耗，裂开可塑性和潮湿的物料时， 简洁堵塞出料口。 由于工作时产生很大的惯性力， 机体摇摆大，工作不平稳，冲击，振动与噪音较大。因此须安装在比机器自重大五倍以上的混凝图根底上，并须实行隔振措施。大型裂开机还应安装在埋设于根底上的刚梁上。

18、鄂式裂开机的最大装料块度应比装料口宽度小1520%，即给料的最大石块不应超过装料口的 0.85 倍。当用鄂式裂开机裂开坚硬而光滑的大砾石时，砾石简洁从装料口反跳出来，故裂开自然砾石的生产率不与裂开来才块石的生产率高。使用鄂式裂开机时，必需留意由于机器是在工作条件恶劣状况下运转的，除了必需严守操作规程和修理保养制度外，还必需与时觉察并修复被磨损的零部件，这是提高机器作业的重要措施。国内颚式裂开机的机重普遍高于国外同规格的裂开机。减轻机重也是一个重要课题。 颚式裂开机机架占整机重量很大比例 铸造机架占 50%、焊接机架占 30% 。国外颚式裂开机都是焊接机架，甚至动颚也承受焊接构造。国内前几年掀起

19、一股用铸造机架代替焊接机架的势头，这无疑是一种倒退行为。此外，铸钢是一种高能耗的工艺过程，从节约能源的角度也应大力进展焊接机架。颚式裂开机承受焊接机架是进展方向。机架构造设计不合理也是使机重增加的重要缘由。 机架构造设计首先应以受力为依据， 在满足强度、刚度的条件下，力求减轻重量。复摆式颚式裂开机机架与动颚的改进机架前壁载荷主要是由横向筋板所承受。一般状况下，裂开机都不需要加纵向筋板 1、2，如图 1-1 所示。该机侧壁加强筋布置不合理，数量又太多，致使它的机重达 )7.5t 同规格裂开机机重为 5.5t 。固然，该机过重不完全是由这两个因素所造成。侧壁筋板位置和方向也应依据受力情况而定。图

20、1-2 所示为英国某公司生产的大传动角负支承颚式裂开机机架简图。该机架侧壁布置有1、2、 3 三根筋板，筋板 1 设置在主轴承侧面，筋板 3 设置在主轴承后下方，这两块筋之间用筋板2 连接起来构成一个“ A形框架。图 1-3 所示为该机受力分析。图 1-1 某裂开机焊接机架图 1-2 大传动裂开机机架5 / 38图 1-3 大传动裂开机示力图图中轴承所受最大力 : 作用方向为 HA，正是图 1-2 侧壁加强筋 1 的方向。从而说明图 1-2 中侧壁筋板布置完全符合受力的要求。因此，在本设计中按图 1-2 所示进展筋板的布置。动颚也是裂开机重量较大的零件，而且构造简单颚构造设计也应以动颚受力为依

21、据，在满足强度、刚要求的条件下，尽量减轻重量。依据动颚受力分析可，最大裂开力作用在动颚轴承偏上处，由此往上头部受力越来越小。即轴承四周处截面小，越向头部截面越大，而且差太悬殊。结果导致动颚强度低而重量又很大。这两种裂开机都是在轴承偏上处被折断而损坏。动颚的加强筋布置方式，也应按上述受力要求设计。已有的颚式裂开机加强筋横向厚度从上到下厚度一样。为符合受力条件，又满足重量轻的要求，可承受变厚度加强筋。即靠上部头部的加强筋厚度应小，越往下厚度越大。就是说，改原来矩形加强筋为梯形加强筋，这样会减轻动颚重量又保证有足够的强度。动颚两轴承之间部位的壁厚可适度减薄，借以减轻重量。此外，应加强机架、动颚有限元

22、的争论，进展机架、动颚有限元优化设计，到达机架、动颚重量轻又有高度的牢靠性。其它，还有裂开腔、裂开机动力平衡等等都可以借助计算机进展优化设计。总之，应承受现代的设计方法代替原有的常规设计方法。再者，由于焊接、铸造、热处理工艺等因素也都会对裂开机产生影响。6 / 38所以，我们应提高设计制造工艺等综合水平以与承受液压调整排料口和液压保险，逐步使国产颚式裂开机到达世界一流水平。1.2 根本构造和工作原理根本构造鄂式裂开机的主体机构由机架、偏心轴、动鄂板、定鄂板、肘板共四个机构组成。另有其他关心零件，如固定齿板、衬板、挡罩、垫片、滑块、推力板、止动螺钉、锁紧装置。鄂板包括活动鄂板和固定鄂板，各与鄂床

23、组成活动鄂和固定鄂。鄂板用楔形铁块和螺栓固定在鄂床外表，保护鄂床不受磨损。固定鄂的鄂床就是机架，活动鄂的鄂床悬挂在偏心轴上，由于它直接承受对石料的挤压作用力，所以必需有足够的强度和刚度活动鄂床一般用铸铁或铸钢制造。鄂板直接和石块接触，除承受挤压和冲击力外，尚与石块猛烈摩擦，因此要求用高强度且耐磨的材料制造。常用的是铸锰钢鄂板，其铸钢含锰量为1214% 左右。假设条件受限制时，可用白口铸铁代替，但简洁磨损和折断， 使用寿命不长。其具体构造如图1-4 所示：8 / 38图 1-4 复摆鄂式裂开机构造示意图工作原理带轮与偏心轴固联成一整体，他是运动和动力输入构件，即原动件，其余构件都是从动件。当带轮

24、和偏心轴2 绕轴线 A 转动时，驱使输出构件动鄂3 做平面简单运动，从而将矿石压碎。复摆鄂式裂开机主要是由两块鄂板活动鄂板和固定鄂板组成。活动鄂板对固定鄂板周期性的往复运动， 时而靠近，时而分开，由此使装在二鄂板间的石块受到挤压、劈裂和弯曲作用而裂开，所以，一个合理的传动装置可以使复摆鄂式裂开机运行的更加顺当，合理有效。动鄂的优化可使磨损大大的降低，冲击、噪声、振动都应削减，也削减工人的劳动强度 。传统的颚式裂开机由于具有构造简洁、工作牢靠、制造简洁、修理方 便、价格低廉、适用性强等优点 ,所以在工业上得到广泛应用。其缺点是非连续性裂开、效率较低 ,裂开比较小 ,给矿不均匀引起颚板磨损不均匀等

25、。偏心轴动鄂板推力板定鄂板图 1-5 复摆鄂式裂开机构造图图 1-6 复摆鄂式裂开机机构运动简图1.3 运动分析颚式裂开机的工作原理如图 1-5 所示,其由动颚板、 定颚板、偏心轴与推力板组成。动颚板上部与偏心轴相连 ,下部由推力板支撑。偏心轴转动时 ,动颚板不仅对定颚板作往复摇摆 ,同时还沿定颚板有很大幅度的上下运动。动颚板上各点的运动轨迹如图 1-7 所示。图 1-7 复摆鄂式裂开机运动轨迹示意图10 / 38第 2 章 颚式裂开机主要参数确实定2.1 主要参数的分析条件依据我们毕业设计的要求，条件如下： 进料口尺寸： 600 900( )出料口尺寸： 75 200( ) 进料块最大尺寸：

26、 480( ) 产量： 56192 吨/时。钳角a裂开机的动颚与固定颚之间的夹角称为钳角。当裂开物料时，必需使物料既不向上滑动，也不从裂开机给矿口中跳出来，为此，钳角应保证物料块与额板工作外表积按产生足够的摩擦力以阻挡物料被挤出去，故一般钳角取值为：a 2 tan-1 mmax式中: m 齿板与物料间的摩擦系数。实际生产中 ,为安全起见 ,复摆颚式裂开机的钳角通常取理论计算值的65%, 即:a = 0.65a= 180 220 。max动颚水平行程 S Y动颚水平行程对裂开机生产率影响较大,排料口水平行程小会降低生 产率;但也不能太大 ,否则在排料口的物料由于过多而使裂开力急剧增加, 致使机件

27、过载损坏。由于物料在裂开腔中由上向下渐渐变小，所以只要动额上部摇摆的行程能够满足裂开物料需求的压缩容量即可。依据试验，破19 / 38碎腔的上部摇摆的行程应大于 0.01 倍的最大给矿料度。即 S=25 45 本设计中取 S=30 。2.2 主要构造尺寸确实定裂开腔的高度 H在钳角肯定的状况下，裂开腔的高度有所要求的裂开比而定。通常， 裂开腔的高度 H=(2.25 2.5)B即 H=1350 1500 本设计选取 H=1470 。动颚轴承中心距给料矿口平面的高度h为了保证在裂开腔的上部产生足够的裂开力来裂开大块物料，再给矿口处，动颚必需有肯定的摇摆行程，对于复摆颚式裂开机取：h0.1L=151

28、 ，取 h=140 。偏心距 r 对于连杆长度 l 的比值 A在曲柄摇杆机构中， 当曲柄作等速回转时， 摇杆来回摇摆的速度不同， 具有急回的运动特性，连杆愈短，即A 值越大，则这种现象就越显著，且曲柄的转速是依据矿石在裂开腔中自由下落的时间而定，因此连杆的长度不宜过短，对于大型颚式裂开机A=1/30-1/60l=(0.3 0.5)L=270 450mm, 取 l=300 。推力板长度 K当动颚的摇摆行程 S 和偏心距 r 确定后，在选取推力板的长度时，即使角推力板与连杆之间的夹角近似于90 ，后推力板总在角度为5 13之间运动。推力板长度与偏心距的关系为:16.5r K25r即 313.5 K

29、475 本设计中取 K350 。偏心轴的转速对于颚式裂开机， 动颚的摇摆次数由心轴的转速打算。 在肯定范围内， 偏心轴转速的增加，裂开机的生产力量就会相应的增加。但是，当动颚摆动超过肯定极限时，再增加转速，生产力量增加格外缓慢，有时还可能下降。所以应选择适当的转速。对于进料口宽度 B12.2mn310-145B=310-145 0.6=223r/min 。2.3 电动机的选择电动机功率确实定对于复摆式颚式裂开机来说： N=18LHrnL 为裂开机进料口长度H 为颚板的计算高度则有： N=18 0.9 1.4 0.19 223=96.09 kw。2.3.2 电动机型号确实定由上数据查表可知电动机

30、的功率应选择110kw, 用以满足生产需要。 JR中型绕线转子异步电动机主要用于驱动各种不同的机械，并可供煤矿、机械、工业、发电机与工矿企业原动机之用。所以格外适合作为裂开机的原动力。在满足额定功率的状况下还要考虑其它的方面， 假设选择 JR -126 - 8 型号的电动机的话，它的额定电压只是380V ，不用升压，只用接三相电即可并且转速也符合标准，价格也廉价，其它的方面也都比较适宜所以选用JR -126 - 8 型号的电动机。额 定转子最大转矩额 定功 率 额定电额 定 转 速型号电 流电 压 电 流重压Vr/min 价格AV A 额定转矩表 2-1 电动机的参数JR -125 - 6kW

31、1103000289751644371.8JR -115 - 411030002714652053142.3JR -126 - 81103802117302442921.9JR -127 - 8110300028.27302502872.0量740014506200118051001550780016202.4 V 带的选择确定计算功率 Pc由以上条件可知： P=110kw ，转速 n1=730r/min, 从动轴转速n 2=223r/min, 每天工作时间或许为 16h/ 天。在此条件下经过查表我们可以得到：查表 2 得 K=1.4:g将 K=1.4 代入 P = KPgcg故 P = Kc

32、gP=1.4 110kw=154kw 。表 2-2 工作状况系数 K g原动机类类工作机一天工作时间 h 16 16载 荷 变 裂开机旋转式、鄂式；动较大球磨机；棒磨机；起重机；1.31.41.51.51.61.7挖掘机V 带的选取依据 P c=154kw ， n1=730r/min ， n2=223r/min 查出次坐标点位于 E 区，所以，选取 E 型带进展计算。2.5 求小、大带轮参数确实定小、大带轮直径的选取考虑到裂开机构造的紧凑性以与其经济型，由表2-3 查得 D1=500mm表 2-3 V 带带轮最小直径 Dmin(mm)型号OABCDEFD(mm)min7163100901401

33、25 200315500800nD=12n2D (1-1e )= 730 500 223(1- 0.02)= 1604.036mm查表 2-4 可选取 D=1600mm2表 2-4 V 带轮的计算直径计 算 直 径D (mm)2ABCDE15001600 1800验算带速pD nv =1 1= p 500 730= 19.102 m s60 100060 1000在 5 25 ms 范围内，所以适宜。确定传动中心距 a 和带的基准长度 Ld中心距小使传动紧凑，但是带过短将使单位时间内带绕过带轮的次数增多，降低了带的使用寿命。同时也使包角a1减小，从而降低带的传动能力。中心距过大则易引起带的跳动

34、。因此，传动中心距应有肯定的尺寸保证。初选中心距用：0.7( D1+ D ) a202( D1+ D )即2初步选区中心距为 a =3000m 。01470 a 42000初算 V 带长度L =2 a00p+ ( D21+ D)+(2(D - D )221)4a=2 3000+p(500+1600)+20(1600 - 500)2 400=9399.502mm 。实际中心距 aa = a+0L- Lpi2= 3000 +10096 -100002= 3048mm 。校核小带轮包角 a1对于 V 带传动，小带轮的包角 a1应满足：D- D1600 - 500a = 180o -121 60o =

35、 1800 - 60o = 159.3210 120oa3048所以选用数据适宜。单根 V 带所能传递的功率依据 v = 19.102m / s 和 D1= 500mm ，查表 2-5 可得，表 2-5 V 带所能传递的功率 P0(kW )型号小带轮直径D (mm)1V 带速度18192021E50025.1125.6226.1826.4856028.7629.5130.2330.7863032.1733.1234.0234.74 710并按比例计算求得35.24E 型带 P= 25.62kw36.3737.4238.320考虑传动比的影响，单根 V 带传递功率的增加量。DP = K0n (1

36、 - 1 )w 1K传动比 i = n / n12i= 730 / 223 = 3.274 ，查表得 Ki1= 1.14 ， Kw= 49.8 10-3则DP0= 49.8 10-3 730 (1 -1.14) = 4.4643 。求 V 带根数由 z = (PP+ D c )PKK00aL查表 2-6/2-7 可得 Ka = 0.95 ， KL = 1.07即选取： Ka = 0.95 ， KL = 1.07表 2-6 长度系数 K内周长度 L (mm)KLiCDEL90001.221.081.05100001.111.07112001.141.10表 2-7 小带轮包角系数 K包角1801

37、70160150140a 0Ka1.000.980.950.920.89a154则： z = (= 8.0425.62 + 4.4643) 0.95 1.07所以取九根。单根 V 带的初拉力 2.5 PF= 500-1d+ qv 20 Ka z v查表得 q = 0.87 kg m ，故得单根 V 带的初拉力 2.5P500 154 2.5F= 500-1d+ qv 2 =-1 + 0.9 19.1022= 1424.545N0 Ka z v6 19.102 0.95作用在轴上的压力1F = 2F z sin a= 21424.545 6sin 159.321 = 16816.951Nr022

38、Fr max= 1.5Fr= 1.5 16816 .951 = 25225 .426 N 。2.6 偏心轴构造的设计与尺寸确实定作用在动颚上的最大裂开力 FmaxF= s B HLK式中： Fmax为最大裂开力max20s 为抗压强度BH 为裂开腔高度s =250Mpa H=140cm L=60cm K=0.34BFmax= 25000 140 600.34=3570KN 。20作用在动颚上各点力的计算依据受力图可算出 C 点 XY 方向上的一组力：由上可知最大裂开力为3570KN ，AC=2049mm AB=500mm, 依据受力图可得：FAB- FAXCXF 50AC=0F= AXCX20

39、4.9=871.2KN以坐标系原理得出 FAX的支撑反力X =- F- F+ FAXCXBXFAX求出作用在 A 点上的 F=3570-871.2=2698.8KN力后，可依据三角函数关系求出 FAXAYFtan b = AYFAXF= FAYAXtan 30=1558.1KN以坐标系原理可求出作用在 C 点上的支撑反力Y =- FCY- F+ FAYBYF=0-1558.1=-1558.1KNCY则作用在动颚上的合力F 有C(F)2 + (FCXCY)2F =1785KN 。C2.7 偏心轴的强度设计计算偏心轴的受力简图如以下图所示，依据受力分析，可得各点力和弯矩。依据图中 AD=1864m

40、m, BC=900mm, 可得：N = N =892.5KN12M= M=892.5 482=430185N mBCP110扭矩 T =9550 C =9550=4710N mAn223T =2 TBA=9420N m。由弯矩图 2-1 和扭矩图 2-2 可知截面为危急截面图 2-1弯矩图图 2-2 扭矩图截面处的直径 d ：2d =21.68 324301852 + (1 9420)2163=285.13mm20 / 38为了使偏心轴运动平稳，偏心轴上零件便于装卸，将轴直径整加为300mm 经检验当轴直径为 300mm 时到达安全使用系数。在满足使用要求的同时， 也增加了机器使用的安全性能，使其能够更好的为工业生产效劳。21 / 38第 3 章 颚式裂开机附属构造的改进3.1 偏心轴改进前状况颚式裂开机用于原矿的粗碎作业，由于该机偏心轴上的锥套、密封套存在一些构造缺陷，致使偏心轴、锥套、飞轮常常消灭磨损，而且修复周期长,影响生产的正常进展，因此，我们对该机进展修复的同时作了一些