2023铝合金人行天桥技术规程.docx

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1、铝 合 金 人 行 天 桥 技 术 规 程目录31 总则12 术语及符号22.1 术语22.2 主要符号23 材料43.1 铝合金材料43.2 紧固件43.3 焊接材料43.4 表面防护54 设计指标64.1 材料强度64.2 变形74.3 自振频率75 设计85.1 一般规定85.2 作用及作用效应85.3 结构与构造105.4 构件计算105.5 紧固件连接156 施工176.1 一般规定176.2 材料进场176.3 零部件加工176.4 紧固件连接186.5 焊接196.6 结构组（拼）装196.7 现场施工196.8 附属结构197 验收20附录 A 铝合金材料强度标准值不大于 24

2、0MPA 时轴心受压构件的稳定计算系数21附录 B 铝合金材料强度标准值大于 240MPA 时轴心受压构件的稳定计算系数23附录 C 天桥工程分部（子分部）工程划分与代号表26附录 D 成桥试验27本规程用词说明29引用标准名录30条文说明311 总则1.0.1 为在铝合金人行天桥（以下简称“天桥”）设计、施工和验收中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、安全适用、经济合理、确保质量，制定本规程。1.0.2 本规程适用于铝合金人行天桥的设计、施工和验收。1.0.3 天桥不适用于高温环境；不应作为建筑物的消防安全出口使用。1.0.4 进行天桥设计时，除符合本规程外，尚应符合国家现行有关标准的

3、规定。282 术语及符号2.1 术语2.1.1 铝合金人行天桥 aluminium pedestrian overcrossing上部结构和下部结构的全部或部分由铝合金构件组成的人行天桥。2.1.2 弱硬化 weak hardening状态为 T6 的铝合金材料为弱硬化合金。2.1.3 强硬化 strong hardening状态为除 T6 以外的其它铝合金材料为强硬化合金。2.1.4 钨极氩弧焊 gas tungsten arc welding使用钨极的氩弧焊，又称非熔化极氩弧焊、TIG 焊。2.1.5 熔化极氩弧焊 gas metal arc welding使用熔化电极的氩弧焊，又称 MI

4、G 焊。2.1.6 焊接热影响区 heat affected zone母材受焊接热影响效应作用的范围，简称 HAZ。2.2 主要符号2.2.1 材料性能Wenx 铝合金材料的弹性模量；G 铝合金材料的剪变模量；f 铝合金材料的抗拉、抗压和抗弯强度设计值；fv 铝合金材料的抗剪强度设计值；f0.2 铝合金材料的规定非比例伸长应力，也称名义屈服强度；a 铝合金材料的线膨胀系数；n 铝合金材料的泊松比；r 铝合金材料的质量密度；s 正应力；t 剪应力；2.2.2 作用和作用效应M弯矩； N轴心力； V剪力。2.2.3 几何参数A 毛截面面积；Aen 有效净截面面积； Iw 毛截面扇性惯性矩； It

5、毛截面抗扭惯性矩；Wen有效净截面模量；lw 扭转屈曲的计算长度；l 长细比；l 板件的换算柔度系数；受弯构件的弯扭稳定相对长细比；轴心受压构件的相对长细比；lw 扭转屈曲换算长细比。2.2.4 计算系数及其他h 加劲肋修正系数；he 修正系数haz 焊接缺陷影响系数j 轴心受压构件的稳定系数；j 轴心受压构件的稳定计算系数；3 材料3.1 铝合金3.1.1 天桥采用的铝合金应满足铝合金结构设计规范GB50429 规定。在满足设计要求的情况下，应根据结构形式、应力状态、连接方式、材料厚度、使用环境等因素综合考虑，选用铝合金牌号及其相应状态， 并符合现行国家标准的规定和要求。3.1.2 铝合金结

6、构型材宜采用 5XXX 系列和 6XXX 系列；板材宜采用 3XXX 系列和 5XXX 系列。型材及棒材力学性能应符合现行国家标准铝及铝合金挤压棒材GB/T 3191、铝及铝合金拉（轧）制无缝管GB/T 6893、铝及铝合金热挤压管GB/T 4437、铝合金建筑型材GB 5237、工业用铝及铝合金热挤压型材GB/T 6892 的规定；板材力学性能应符合现行国家标准铝及铝合金轧制板材GB/T 3880 和铝及铝合金冷轧带材GB/T 8544 的规定。3.1.3 天桥承重构件的铝合金应采用挤压型材、挤压管、轧制板材等锻造铝合金，牌号不宜低于 6XXX 系列。3.1.4 非承重构件的铝合金可采用各类

7、型材、轧制板，牌号不宜低于 3XXX 系列。3.2 紧固件3.2.1 螺栓应采用不锈钢普通螺栓，不宜采用有预拉力的高强度螺栓，并应符合现行国家标准紧固件机械性能不锈钢螺栓螺钉和螺柱GB/T3098.6 和紧固件机械性能不锈钢螺母GB/T3098.15 的规定。3.2.2 铆钉应采用不锈钢或铝合金铆钉，并应符合现行国家标准半圆头铆钉（粗制）GB/T 863.1 和半圆头铆钉GB 867 的规定。3.3 焊接材料3.3.1 母材焊接所选用的焊丝，应符合现行的国家规定标准铝及铝合金焊丝GB/T 10858 的规定。3.3.2 当采用焊接连接时，应按铝合金结构设计规范GB 50429 考虑热影响区影响

8、。3.4 表面防护3.4.1 当铝合金材料与除不锈钢以外的其它金属材料或含酸性、碱性的非金属材料接触时，应采用有效的隔离措施防止与其表面直接接触，且隔离材料的使用年限不应少于 15 年。3.4.2 铝合金材料表面防腐、维护清洗应按铝合金结构设计规范GB50429 的规定执行。4 设计指标4.1 材料强度4.1.1 铝合金材料强度应符合铝合金结构设计规范GB50429 规定。4.1.2 铝合金材料的强度设计值应按照表 4.1.2 取值。表 4.1.2铝合金材料强度设计值（N/mm2）铝合金材料构件计算牌号状态厚度(mm)抗拉、抗压和抗弯 f抗剪 f v6082T4所有9055T6所有215150

9、6061T4所有9055T6所有2001156063T5所有9055T6所有150856063AT510135751012570T6101609010150855083O/F所有9055H112所有90553003H244100603004H34414585H363160954.1.3 不锈钢螺栓、铆钉的标准强度和设计强度值应按照铝合金结构设计规范GB 50429 规定执行。4.1.4 铝合金材料的物理性能指标应按照表 4.1.4 采用。表 4.1.4 铝合金材料的物理性能指标弹性模量E（N/mm2）泊松比剪变模量G（N/mm2）线膨胀系数（以每计）质量密度（kg/m3）700000.3270

10、002310-627004.2 变形4.2.1 天桥主梁由人群荷载计算的最大竖向挠度，不应超过下列允许值： 主梁跨中：L/600主梁的悬臂端：L1/300注：L 为计算跨径，L1 为悬臂长度。4.2.2 天桥主梁结构应设置预拱度，其值应取结构重力挠度加 1/2 人群活载挠度。4.3 自振频率4.3.1 天桥上部结构竖向自振频率不应小于 3Hz。计算自振频率时应计入人群荷载的 1/3 质量进行计算。5 设计5.1 一般规定5.1.1 天桥建筑设计应按城市人行天桥和人行地道技术规范CJJ69 规定执行；无障碍设计应按无障碍设计规范GB 50763 规定执行。5.1.2 本规程采用以概率理论为基础的

11、极限状态设计法，以分项系数的设计表达式进行设计。5.1.3 铝合金人行天桥的设计基准期为 50 年。5.1.4 人行天桥的安全等级一般为二级，结构重要性系数取 1.0。5.1.5 抗震设防烈度为 6 度及 6 度以上地区的铝合金人行天桥，应进行抗震设计。5.1.6 铝合金结构的表面温度受幅射热达 80以上时，应加隔热层或采用其它有效的防护措施，正常使用温度高于 100C 时不应采用。5.1.7 铝合金结构的连接应采用紧固件连接。构件焊接仅用在非主要受力构件，在特殊情况下采用时，焊接连接应在工厂内完成，并应符合铝合金结构设计规范GB50429 的规定。5.1.8 桥面铺装应具有良好的耐久性、平整

12、性、抗滑性和耐磨性，并应符合铝合金结构的变形要求。5.1.9 铝合金人行天桥的墩柱、墩台采用铝合金结构时，应做相应防护措施。5.2 作用及作用效应5.2.1 天桥设计采用的作用分为永久作用、可变作用和偶然作用三类,规定见表 5.2.1。表 5.2.1 作用分类编号作用分类作用名称1永久作用结构重力(包括结构附加重力)2预加力3土的重力4土侧压力5水的浮力6混凝土收缩徐变7基础变位作用8可变作用人群荷载9风荷载10雪荷载11流水压力12冰压力13温度作用14支座摩阻力15偶然作用地震作用16船舶或漂浮物的撞击作用17汽车撞击作用5.2.2 天桥设计时，对不同的作用应采用不同的代表值。1 永久作用

13、应采用标准值作为代表值。2 可变作用应根据不同的极限状态分别采用标准值、频遇值或准永久值作为其代表值。承载能力极限状态设计及按弹性阶段计算结构强度时应采用标准值作为可变作用的代表值。正常使用极限状态按短期效应（频遇）组合设计时，应采用频遇值作为可变作用的代表值；按长期效应（准永久）组合设计时，应采用准永久值作为可变作用的代表值。3 偶然作用取其标准值作为代表值。5.2.3 永久作用、可变作用和偶然作用的代表值、设计值应按城市人行天桥与人行地道技术规范CJJ69 和公路桥梁设计通用规范JTG D60 的规定取用。5.2.4 天桥结构设计应考虑结构上可能同时出现的作用，按承载能力极限状态和正常使用

14、极限状态进行作用效应组合，取其最不利效应组合进行设计：1 只有在结构上可能同时出现的作用，才进行其效应的组合。当结构或结构构件需做不同受力方向的验算时，则应以不同方向的最不利的作用效应进行组合。2 当可变作用的出现对结构或结构构件产生有利影响时，该作用不应参与组合。不考虑流水压力和冰压力作用效应的组合。3 结构设计应计入施工阶段作用效应的组合。4 多个偶然作用不同时参与组合。5.2.5 天桥结构的作用效应组合应按公路桥梁设计通用规范JTG D60 规定执行，人群荷载作为主导可变荷载进行组合。5.2.6 天桥构件在吊装、运输时，构件重力应乘以动力系数 1.2 或 0.85。5.3 结构与构造5.

15、3.1 天桥主梁可采用桁架梁，也可采用箱形、工字型、H 型、U 型等组合梁。5.3.2 桁架梁宜采用两榀或两榀以上桁架，桁架间应有可靠的横向结构连接。如受压弦杆无侧向水平支撑， 应验算压杆的平面外稳定。5.3.3 简支桁架及连续桁架梁的边跨，其宽度与跨度之比不宜小于 1/20，连续桁架梁中跨的宽跨比不宜小于 1/25。5.3.4 铝合金桁架杆件重心线宜在各节点交会于节点中心。否则，应计算杆件偏心影响。5.3.5 铝合金杆件的轴向力可按节点铰接计算；主桁杆件截面高度与杆件长度之比在连续桁梁中大于 1/15、简支桁梁中大于 1/10 时，应考虑节点刚性连接的影响。5.4 构件计算5.4.1 轴心受

16、拉构件的强度应按下式计算:N式中：s 正应力； = Aen f(5.4.1)f 铝合金材料的抗拉强度设计值；N 轴心拉力设计值；Aen 有效净截面面积，对于受拉构件仅考虑焊接热影响区和截面孔洞的影响。5.4.2 轴心受压构件的强度应按照下式计算：N = Aen f(5.4.2)式中：s 正应力；f 铝合金材料的抗压强度设计值；N 轴心压力设计值；Aen 有效净截面面积，对于受压构件应同时考虑局部屈曲、焊接热影响区和截面孔洞的影响。5.4.3 实腹式轴心受压构件的稳定性应按下式计算：fN（5.4.3）_j A_式中：j 轴心受压构件的稳定计算系数(取截面两主轴计算系数中的较小者)，应按第5.4.

17、4 条和第 5.4.5 条的规定进行计算；A 毛截面面积5.4.4 双轴对称截面轴心受压构件的稳定计算系数应按下式计算： = ehaz（5.4.4-1）式中：he 修正系数，对需考虑板件局部屈曲的截面进行修正；截面中受压板件的宽厚比小于等于表 5.4.4-1 及表 5.4.4-2 规定时，he =1；截面中受压板件的宽厚比大于表 5.4.4-1 规定时，he =Ac/A，Ac 为仅考虑局部屈曲影响的有效截面面积；haz 焊接缺陷影响系数，应按表 5.4.4-3 取用，若无焊接时， haz =1；j 轴心受压构件的稳定系数，应根据构件的长细比 l 、铝合金材料的强度标准值 f0.2 取用。铝合金

18、材料强度标准值不大于 240MPa 时轴心受压构件的稳定系数可按附录 A 取用，铝合金材料强度标准值大于 240MPa 时轴心受压构件的稳定系数可按附录 B 取用。表 5.4.4-1 受压板件全部有效的最大宽厚比硬化程度加劲板件、中间加劲板件非加劲板件、边缘加劲板件非焊接焊接非焊接焊接弱硬化21.5 k17 k6 k5 k强硬化17 k15 k5 k4 k240 / f0.2注：1 表中 =， f0.2 应按铝合金结构设计规范GB 50429 取值。2 为加劲肋修正系数，应按铝合金结构设计规范GB 50429 取值。3 k = k / k0 ，其中 k 为不均匀受压情况下的板件局部稳定系数，应

19、按铝合金结构设计规范GB 50429 取值。对于均匀受压板件， k = 1 。对于加劲板件或中间加劲板件， k0 = 4 ；对于非加劲板件或边缘加劲板件， k0 = 0.425 。表 5.4.4-2 受压圆管截面的最大径厚比硬化程度非焊接焊接弱硬化50（240/0.2）35（240/0.2）强硬化35（240/0.2）25（240/0.2）表 5.4.4-3 系数haz 、 as 弱硬化合金强硬化合金纵向焊接 1.3( 1- )当 0.2 时； = 1 ( 1 - 1 ）10 - (0.05 + 0.1 1 )haz其中 A1 = A - Ahaz( 1 - haz ) ，haz =1hazA

20、haz 为焊接热影响区面积当 0.2 时；( 0.5- )1.4( 1- )haz = 1 + 0.04( 4 )- 0.22 横向焊接haz = hazhaz = hazas l 2 = 1- 2.4y 2 (1+ l 2 )(1+ l)2l 2 = 1- 3.2y 2 (1+ l 2 )(1+ l)2y = ymax - yminh，其中 ymax 及 ymin 为截面最外边缘到截面形心的距离，ymaxymin ；h 为截面高度，h=ymax+ymin注：表中 haz 为焊接热影响区范围内材料的强度折减系数， haz 和 Ahaz 取值可查铝合金结构设计规范GB 50429 得到； l 为

21、相对长细比： 构件长细比 l 应按照下式确定： e f0.2E = 。xl = l0 x； l = l0 y（5.4.4-2）yi0 xi0 y式中： lx ， ly 构件对截面主轴 x 轴和 y 轴的长细比；l0 x ， l0 y 构件对截面主轴 x 和主轴 y 轴的计算长度；i0 x ， i0 y 构件毛截面对其主轴 x 轴和 y 轴的回转半径。5.4.5 非焊接单轴对称截面的轴心受压构件的稳定计算系数应按下式计算： = eas（5.4.5-1）式中： as 截面非对称性系数，应按表 5.4.4-3 取用。单轴对称截面的构件，绕非对称轴的长细比lx 仍应按式（5.4.4-2）计算，但绕对称

22、轴应取计及扭转效应的下列换算长细比lyw 代替ly ：l = 1 l 2 + l 2 + (l 2 + l 2 )2 - 4l 2l 2 (1- y21i2 )2（5.4.5-2）yw 2 ywywy w0 0 i2 A 025.7II + Iwl 2wlw =i2 + i2 + y2xy0i0 =（5.4.5-3）（5.4.5-4）式中：lw 扭转屈曲换算长细比；iy0 截面对剪心的极回转半径；0 截面形心至剪心的距离；wII毛截面扇性惯性矩；I 毛截面抗扭惯性矩；wl扭转屈曲计算长度，l = l ， 为扭转屈曲计算长度系数，应按表 5.4.5 取用。对跨中无侧向支承点的梁，l 为其跨度；对

23、跨中有侧向支承点的梁， l 为受压翼缘侧向支承点间的距离（梁的支座处视为有侧向支承）。表 5.4.5 构件的扭转屈曲计算长度系数 序号支撑条件1两端支承1.02一端支承，另一端自由2.05.4.6 在主平面内受弯的构件，其抗弯强度应按下式计算：Mx xWenx+My yWeny f（5.4.6）式中： Mx ， My 同一界面处绕x 轴和 y 轴的弯矩（对工字形截面：x 轴为强轴，y 轴为弱轴）；Wcnx ，Wcny 对截面主轴x 轴和 y 轴的较小有效净截面模量，应同时考虑局部屈曲、焊接热影响区以及截面孔洞的影响；g x ， g y 截面塑形发展系数，应按表 5.4.6 采用；表 5.4.6

24、 截面塑性发展系数截面形式 弱硬化x1.001.001.00y1.051.001.00强硬化x1.001.001.00y1.001.001.00截面形式 弱硬化x1.05x1=1.00x2=1.05x1=1.00x2=1.051.10y1.051.001.051.10强硬化x1.00x1=1.00x2=1.00x1=1.00x2=1.001.05y1.001.001.001.055.4.7 在主平面内受弯的构件，其抗剪强度应按下式计算：vt = Vmax S f Itw(5.4.7)式中：Vmax 计算截面沿腹板平面作用的最大剪力；S 计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积距；I 毛截面惯性矩；

25、tw 腹板厚度；fv 材料的抗剪强度设计值。5.4.8 符合下列情况时，可不计算梁的整体稳定性：1 有铺板密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固相连，能阻止梁受压翼缘的侧向位移时。2 等截面工字形简支梁受压翼缘的自由长度 l 与其宽度 b 之比不超过表 5.4.8 所规定的数值时。表 5.4.8 等截面工字型简支梁不需要计算整体稳定性的最大l / b 值跨中无侧向支撑点的梁跨中受压翼缘有侧向支撑点的梁， 不论荷载作用于何处荷载作用在上翼缘荷载作用在下翼缘7.8 240 f0.212.0 240 f0.29.5 240 f0.2注：l 取值同 5.4.5 条规定。5.4.9 拉弯和压弯构件的计算应按铝合

26、金结构设计规范GB 50429 规定执行。5.4.10 薄壁构件的截面设计应按铝合金结构设计规范GB 50429 规定执行。5.5 紧固件连接5.5.1 紧固件连接计算和构造要求应按铝合金结构设计规范GB 50429 规定执行。5.5.2 紧固件应采用普通不锈钢螺栓、不锈钢或铝合金铆钉。5.5.3 构件的节点、拼接接头的每端永久性螺栓或铆钉数量不应少于 2 个。5.6 支座5.6.1 人行天桥支座应根据受力和变形要求选用，宜采用板式橡胶支座或 F4 滑板橡胶支座。设计时应考虑支座更换。5.6.2 严禁铝合金主梁与支座钢板直接接触。5.6.3 如选用其它形式的支座，应考虑其对铝合金的腐蚀性影响。

27、6 施工6.1 一般规定6.1.1 天桥的制作和安装应符合设计要求，并应符合相关规程的规定。6.1.2 天桥施工前，应根据设计文件、施工详图的要求及施工现场的条件，编制制作安装工艺及施工方案。6.1.3 天桥制造和检验所用的量具、仪器、仪表等必须经计量检定、校准合格。6.2 材料进场6.2.1 材料进场应有产品合格证书、性能检测报告等质量证明文件。6.2.2 材料进场后，应按规格、种类、批次分开储存与码放，并标识清晰。6.2.3 原材料及成品进场应组织验收。凡涉及安全、使用功能的原材料及成品应进行复验，并应经监理工程师见证取样、送检。6.2.4 铝合金型材应独立包裹、装箱，箱内应填塞缓冲材料，

28、在运输、存放过程中，防止其损伤、锈蚀或污染。包装箱、架、托盘宜采用木材制作，保证产品完好无损。6.2.5 螺栓、螺母、垫圈不得有机械损伤、裂纹和锈蚀。6.2.6 焊接材料应存放在干燥的房间内。焊丝表面应光滑，无毛刺、凹坑、划痕、裂纹等缺陷。6.3 零部件加工6.3.1.零部件切割时应注意下列事项：1 切割前应将料面的浮锈、污物清除干净。型材应放平、垫稳，割缝下面应留有空隙。2 切割应优先采用精密切割如数控、自动、半自动切割。手工切割仅适用于次要零件或切割后仍需加工的零件。6.3.2 剪切仅适用于铝板。剪切铝板厚度不宜大于 12mm。剪切边缘应整齐无毛刺、反口、缺肉等缺陷。6.3.3 杆件应进行

29、边缘加工，刨（铣）加工的边缘，要求平直光洁。6.3.4 制孔要求1 制成的孔应呈圆柱形并与料面垂直，孔壁光滑，孔缘无损伤不平。2 螺栓孔孔距的允许偏差超过本规程 6.4.1 规定的允许偏差时，应更换杆件后重新制孔。6.4 紧固件连接6.4.1 不锈钢螺栓或铆钉的距离应符合表 6.4.1 的要求。表 6.4.1 不锈钢螺栓或铆钉的最大、最小容许距离名称位置和方向最大容许距离最小容许距离暴露于大气或腐蚀环境下非暴露于大气或腐蚀环境下中心间距中间排垂直内力方向14t 或 200（取两者的较小值）14t 或 200（取两者的较小值）2.5d0顺内力方向构件受压力14t 或 200（取两者的较小值）14

30、t 或 200（取两者的较小值）构件受拉力外排14t 或 200（取两者的较小值）1.5 倍14t 或 200（取两者的较小值）内排28t 或 400（取两者的较小值）1.5 倍28t 或 400（取两者的较小值）中心至构件边缘距离顺内力方向4t+4012t 或 150（取两者的较大值）2d0垂直内力方向1.5d0注：d0 为螺栓或铆钉的孔径，t 为外层较薄板件的厚度，单位：mm。6.4.2 不锈钢螺栓紧固应牢固、可靠、外露丝扣不应少于 2 扣。6.4.3 螺栓应与螺纹紧固胶配套使用，螺纹紧固胶性能检测应满足厌氧胶粘剂扭矩强度和剪切强度的测定GBT 18747.1 规定。6.4.4 铆钉等与铝

31、合金连接板应紧固密贴，外观排列整齐。6.5 焊接6.5.1 焊丝与母材的匹配应符合设计要求及国家现行标准铝及铝合金焊丝GB/T 10858 的规定。6.5.2 施工单位对首次采用的铝合金材料、焊接材料、焊接方法等，应进行焊接工艺评定，并符合国家现行标准铝及铝合金焊接技术规程HGJ 222 的规定。6.5.3 施工单位应根据焊接工艺评定报告确定焊接工艺，并编制焊接作业指导书。6.6 结构组（拼）装6.6.1 结构宜进行预拼装，特殊条件下对全桥进行预拼装。6.6.2 结构组（拼）装应在结构无应力状态下进行，拼装后应对结构尺寸进行复测。6.6.3 单件检验合格后方可进行结构组（拼）装。6.6.4 结

32、构组（拼）装时应逐个检查紧固件拧紧程度，以防漏拧。6.6.5 结构组（拼）装过程中应注意构件防护，防止铝合金构件变形或表面划伤、破损。6.7 现场施工6.7.1 安装前应对下部结构的平面位置和标高进行复测。6.7.2 支座应水平放置，不得有偏斜、不均匀受力和脱空等现象。6.7.3 主梁运输、吊装过程应满足结构受力要求，并采取可靠措施防止结构变形或表面损坏。6.7.4 桥面铺装前桥面板应保持干燥、整洁，不得有尘土、杂物、油污或损坏。6.7.5 铝合金桥面铺装前，宜铺筑试验段。6.8 附属结构6.8.1 落水管安装应牢固，接头严密。6.8.2 安装栏杆时应全桥对直、校平。6.8.3 伸缩缝安装应平

33、顺，不得有堵塞、渗漏、变形和开裂等现象。7 验收7.0.1 铝合金上部结构、桥面系及支座分部(子分部)分项工程划分应按照本规程附录C 的规定执行。7.0.2 分部分项工程验收按照铝合金结构工程施工质量验收规范GB50576 及其它相应现行标准执行， 并满足设计要求。7.0.3 成桥检测可按附录 D 要求进行。附录 A 铝合金材料强度标准值240MPa 时轴心受压构件的稳定计算系数表 A-1 弱硬化合金构件的轴心受压稳定系数 f0.2 240012345678901.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0000.996100.9930.9890.985

34、0.9810.9770.9730.9690.9640.9600.956200.9510.9470.9420.9370.9320.9270.9210.9160.9100.904300.8980.8910.8850.8780.8710.8630.8550.8470.8380.830400.8200.8110.8010.7910.7800.7690.7580.7460.7350.722500.7100.6980.6850.6720.6600.6470.6340.6210.6080.596600.5830.5710.5580.5460.5340.5230.5110.5000.4890.479700.4

35、680.4580.4480.4380.4290.4190.4100.4020.3930.385800.3770.3690.3610.3540.3470.3400.3330.3260.3200.313900.3070.3010.2950.2900.2840.2790.2740.2690.2640.2591000.2540.2500.2450.2410.2370.2330.2280.2250.2210.2171100.2130.2100.2060.2030.2000.1960.1930.1900.1870.1841200.1810.1790.1760.1730.1710.1680.1660.163

36、0.1610.1581300.1560.1510.1520.1490.1470.1450.1430.1410.1390.1371400.1360.1340.1320.1300.1280.1270.1250.1230.1220.1201500.119-表 A-2 弱硬化合金构件的轴心受压稳定系数 f0.2 240012345678901.0001.0001.0001.0001.0001.0000.9960.9890.9830.976100.9700.9630.9570.9500.9430.9360.9300.9230.9160.909200.9020.8940.8870.8790.8720.86

37、40.8560.8480.8390.831300.8220.8130.8040.7950.7860.7760.7660.7560.7460.736400.7250.7150.7040.6930.6820.6710.6600.6490.6380.626500.6150.6040.5930.5820.5710.5600.5490.5380.5280.517600.5070.4970.4870.4770.4670.4580.4480.4390.4300.422700.4130.4050.3970.3890.3810.3730.3660.3590.3520.345800.3380.3310.3250.

38、3190.3130.3070.3010.2950.2900.285900.2790.2740.2690.2640.2600.2550.2510.2460.2420.2381000.2340.2300.2260.2220.2180.2150.2110.2080.2040.2011100.1980.1950.1920.1890.1860.1830.1800.1770.1750.1721200.1690.1670.1640.1620.1600.1570.1550.1530.1510.1491300.1470.1450.1430.1410.1390.1370.1350.1330.1310.1301400.1280.1260.1250.1230.1210.1200.1180.1170.1150.1141500.113-附录 B 铝合金材料强度标准值240MPa 时轴心受压构件的稳定计算系数轴心受压构件的稳定计算系数应符合以下规定：1 铝合金开口截面的稳定系数适用于表B-1。3at 1a72 r3 ( t 和ra 分别为管壁厚和内径)的铝合金圆管和方管边长比例为 b ，且a b 的方管适用于表 B-2。圆