《混凝土结构设计规范》2023年版和2023年版的差别.docx

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1、混凝土构造设计标准2023 版和 2023 版的差异及分析1 总则旧版标准这局部差异不大。2 术语、符号2.1 术语标准增加了叠合式构件 superposed member由预制混凝土构件或既有混凝土构造构件和后浇混凝土组成，两阶段成型的整体受力构造构件。无粘结预应力混凝土构造 unbonded prestressed concrete structure配置与混凝土之间可保持相对滑动的专用无粘结预应力筋的后张法预应力混凝土构造。有粘结预应力混凝土构造 bonded prestressed concrete structure通过灌浆或与混凝土的直接接触使预应力筋与混凝土之间相互粘结的预应力混

2、凝土构造。构造缝 structural joint依据构造功能需求而实行设计措施分割混凝土构造的间隔。混凝土保护层 concrete cover构造构件中钢筋外边缘至构件外表范围用于保护钢筋的混凝土，简称保护层。锚固长度 anchorage length受力钢筋端部依靠其外表与混凝土的粘结作用或端部弯钩、锚头对混凝土的挤压作用而到达设计所需应力的长度。钢筋连接 splice of reinforcement通过绑扎搭接、机械连接、焊接等方法实现钢筋之间内力传递的构造形式。配筋率 ratio of reinforcement混凝土构件中配置的钢筋面积或体积与规定的混凝土截面面积或体积的比值。剪跨

3、比 ratio of shear span to effective depth截面弯矩除以剪力和有效高度的乘积所得的值。横向钢筋 transverse reinforcement垂直于纵向受力钢筋的箍筋及用于约束的间接钢筋。删去了10 / 25框架构造、剪力墙构造、框架-剪力墙构造、牢靠度、安全等级、设计使用年限、荷载效应、荷载效应组合、根本组合、标准组合、准永久组合等术语。分析：标准增加的根本上是最根本的概念性术语。在计算和设计时使用最多也最关键。2.2 符号2.2.1 材料性能标准删去了：𝑬𝒇混凝土疲乏变形模量𝒄𝒇w

4、836;𝐮、𝒇𝐜𝐮,𝐤、𝒇𝐜𝐤、𝒇𝐭𝐤增加了各级各类钢筋的符号HRB500、HRBF400、RRB400、HPB300、HRB400E𝒇𝐲𝐯横向钢筋的抗拉强度设计值；𝜹𝐠𝐭钢筋最大力下的总伸长率。2.2.2 作用和作用效应标准删去了N 后张法构件预应力钢筋及非预应力钢筋的合力pN混凝土法向预应力等于零时预应力钢筋及非预应力钢筋

5、的合力p0xyN、N轴向力作用于 轴 轴的偏心受压或偏心受拉承载力设计值uxuyV 构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值cs𝝈𝐜𝐤、𝝈𝐜𝐪荷载效应的标准组合准永久组合下抗裂验算边缘的混凝土法向应力𝝈𝐩𝐜由预加力产生的混凝土法向应力𝝈𝐭𝐩、𝝈𝐜𝐩混凝土中的主拉应力、主压应力𝝈𝒇𝐜,𝐦

6、9834;𝐱、𝝈𝒇𝐜,𝐦𝐢𝐧疲乏验算时受拉区或受压区边缘纤维混凝土的最大应力、最小应力𝝈𝐬𝐤按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋应力或等效应力𝝈𝐜𝐨𝐧预应力钢筋张拉把握应力𝝈𝐩𝟎预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力钢筋应力2.2.3 几何参数标准删去了a、a纵向受拉钢筋合力点、纵向受压钢筋合力点至截面近边的距离s

7、sppa 、a 纵向非预应力受拉钢筋合力点、纵向非预应力受压钢筋合力点至截面近边的距离a 、a 受拉区纵向预应力钢筋合力点、受压区纵向预应力钢筋合力点至截面近边的距离b 、b T 形或 I 形截面受拉区、受压区的翼缘宽度ffe、e轴向力作用点至纵向受拉钢筋合力点、纵向受压钢筋合力点的距离e0轴向力对界面中心的偏心距ea附加偏心距e初始偏心距ih 、hT 形或I 形截面受拉区、受压区的翼缘高度ffi截面的回转半径rc曲率半径y 、y 换算截面重心、净截面重心至所计算纤维的距离0nz纵向受拉钢筋合力至混凝土受压区合力点之间的距离A构件换算截面面积0A构件净截面面积nAsvA、在受剪、受扭计算中单肢

8、箍筋的截面面积lst1AA、同一截面内各肢竖向水平箍筋或分布钢筋的全部截面面积svshAA、同一弯起平面内非预应力预应力弯起钢筋的截面面积sbpbW换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩0W 净截面受拉边缘的弹性抵抗矩nI换算截面惯性矩0I 净截面惯性矩n2.2.4 计算系数及其他𝜶𝟏受压区混凝土矩形应力图的应力值与混凝土轴心抗压强度设计值的比值𝜷𝐜混凝土强度影响系数𝜷𝟏矩形应力图受压区高度与中和轴高度中和轴到受压区边缘的距离的比值𝜷𝒍局部受压时的混凝土强度提高系数Ҷ

9、41;摩擦系数𝝆𝐬𝐯、𝝆𝐬𝐡竖向箍筋、水平箍筋或竖向分布钢筋、水平分布钢筋的配筋率𝜽考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数𝝋裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数增加了：表示钢筋直径的符号，20 表示直径为 20mm 的钢筋。分析：这局部标准删减了很多，留下的也差不多是最根本的，也更贴近实际使用。3 根本设计规定3.1 一般规定标准增加了混凝土构造设计应包括的内容：3.1.8 混凝土构造设计应包括以下内容：1 构造方案设计，包括构造选型、传力途径和构件布置；2 作用及作用效应

10、分析；3 构造构件截面配筋计算或验算；4 构造及构件的构造、连接措施；5 对耐久性及施工的要求；6 满足特别要求构造的特地性能设计。分析：这一条给设计者供给了混凝土设计的一般内容，使得混凝土构造的设计有了一个统一的内容标准。标准提到了施工技术水平和实际工程条件的可行性。而老标准没有。分析：这一点提示设计者更多地考虑构造可行性，而不是一味追求颖的构造形式，甚至是现有施工技术很难做到的构造形式。表达了施工对构造的影响。3.2 构造方案本节是标准加的，旧标准没有。本节主要规定了如下内容：混凝土构造设计方案应符合的要求、混凝土构造中构造缝的设计应符合的要求、构造构件的连接应符合的要求、混凝土构造设计应

11、符合的要求。分析：这局部提纲挈领地给出了构造设计方案需要留意的问题。3.3 承载力气极限状态计算标准删去了建筑构造的安全等级的规定。标准增加了混凝土构造的承载力气极限状态计算应包括的内容：1 构造构件应进展承载力包括失稳计算；2 直接承受重复荷载的构件应进展疲乏验算；3 有抗震设防要求时，应进展抗震承载力计算；4 必要时尚应进展构造的倾覆、滑移、漂移验算；5 对于可能患病偶然作用，且倒塌可引起严峻后果的重要构造，宜进展防连续倒塌设计。对于承载力气的计算，标准修改后的结果如下：3.3.2 对长期设计状况、暂短设计状况和地震设计状况，当用内力的形式表达时，构造构件应承受以下承载力气极限状态设计表达

12、式：𝜸𝟎𝑺 𝑹3.3.2-1𝑹 = 𝑹(𝒇𝐜, 𝒇𝐬, 𝒂𝐤, )/𝜸𝐑𝐝3.3.2-2 式中：𝜸𝟎构造重要性系数：在长期设计状况和短暂设计状况下，对安全等级为一级的构造构件不应小于 1.1，对安全等级为二级的构造构件不应小于1.0，对安全等级为三级的构造构件不应小于 0.9；对地震设计状况下不应小于 1.0； S承载力气极限

13、状态下作用组合的效应设计值：对长期设计状况和暂短设计状况按作用的根本组合计算；对地震设计状况按作用的地震组合计算；R构造构件的抗力设计值；R ()构造构件的抗力力函数；𝜸𝐑𝐝构造构件的抗力模型不定性系数：对静力设计，一般构造构件取 1.0，重要构造构件或不确定性较大的构造构件依据具体状况取大于1.0 的数值；对抗震设计，承受承载力抗震调整系数𝜸𝐑𝐄代替𝜸𝐑𝐝的表达形式；𝒇𝐜、𝒇𝐬混凝土、钢

14、筋的强度设计值，应依据本标准第4.1.4 条及第 4.2.3 条的规定取值；da 几何参数的标准值；当几何参数的变异性对构造性能有明显的不利影响时，可另增减一个附加值。公式3.3.2-1中的𝜸𝟎𝑺，在本标准各章中用内力值N、M、V、T 等表达；对预应力混凝土构造，尚应按本标准第 10.1.2 条的规定考虑预应力效应。分析：其中，最大的转变是3.3.2-2中增加了𝜸𝐑𝐝构造构件的抗力模型不定性系数。这样可以使重要构造构件或不确定性较大的构造构件的安全性增大。标准还增加了如下三条3.3.3 对长期或暂短

15、设计状况下的二维、三维混凝土构造，当承受应力设计的形式表达时， 应接以下规定进展承载力气极限状态的计算：1 按弹性分析方法设计时，可将混凝土应力按区域等代成内力，依据公式3.3.2-2进展计算，应符合本标准第 6.1.2 条的规定；2 按弹塑性分析或承受多轴强度准则设计时，应依据材料强度的平均值进展承载力函数的计算，并应符合本标准第 6.1.3 条的规定。ckykpyk3.3.4 对偶然作用下的构造进展承载力气极限状态设计时，公式3.3.2-1中的作用效应设计值 S 按偶然组合计算，构造重要性系数𝛾0取不小于 1.0 的数值；当计算构造构件的承载力s函数时，公式3.3.2-2中

16、混凝土、钢筋的强度设计值 fc、f改用强度标准值 f、f 或 f；当进展构造防连续倒塌验算时，构造构件的承载力函数按本标准第3.6 节的原则确定。3.3.5 对既有构造的承载力气极限状态设计，应按以下规定进展：1 对既有构造进展安全复核、转变用途或延长使用年限而验算承载力气极限状态时，宜符合本标准第 3.3.2 条的规定；2 对既有构造进展改建、扩建或加固改造而重设计时，承载力气极限状态的计算应符合本标准第 3.7 节的规定。分析：这些规定使不同状况下的构造设计计算能够遵循不同的法则，更合理更有用。3.4 正常使用极限状态验算标准增加了正常使用极限状态的验算应包括的内容。混凝土构造构件正常使用

17、极限状态的验算应包括以下内容：1 对需要把握变形的构件，应进展变形验算；2 对使用上限制消灭裂缝的构件，应进展混凝土拉应力验算；3 对允许消灭裂缝的构件，应进展受力裂缝宽度验算；4 对有舒适度要求的楼盖构造，应进展竖向自振频率验算。关于手腕构件的挠度限制，标准增加了规定：构件制作时的起拱值和预加力所产生的反拱值，不宜超过构件在相应荷载组合作用下的计算挠度值；当构件对使用功能和外观有较高要求时，设计可对挠度限值适当加严。分析：这里对起拱和预应力起拱的计算给出了更多限制；考虑了构造功能和外观的考虑。关于构造构件正截面受力裂缝把握的规定中，标准的二级删去了“按荷载效应准永久组合 计算时，构件受拉边缘

18、混凝土不宜产生拉应力，当有牢靠阅历时可适当放松”。三级改为“允 许消灭裂缝的构件：对钢筋混凝土构件，按荷载准永久组合并考虑长期作用影响计算时，构 件的最大裂缝宽度不应超过本标准表3.4.5 规定的最大裂缝宽度限值。对预应力混凝土构件， 按荷载标准组合并考虑长期作用的影响计算时，构件的最大裂缝宽度不应超过本标准第3.4.5 条规定的最大裂缝宽度限值；对二a 类环境的预应力混凝土构件，尚应按荷载准永久组合计算，构件受拉边缘混凝土的拉应力不应大于混凝土的抗拉强度标准值。”钢筋混凝土构造预应力混凝土构造环境类别裂缝把握等级一二 a二 b三 a、三blim0.300.40裂缝把握等级lim0.20三级0

19、.10三级0.20二级一级几个构件的裂缝把握等级及最大裂缝宽度的限制mm表格修改为如下：注释中主要增加了一条“混凝土保护层厚度较大的构件，可依据实践阅历对表中最大裂缝宽度限值适当放宽”。以适应后边内容中环境类别的转变。本节最大的转变是增加了大跨度混凝土楼盖构造应进展的竖向自振频率验算对大跨度混凝土楼盖构造应进展竖向自振频率验算，其自振频率宜符合以下要求：1 住宅和公寓不宜低于 5Hz；2 办公楼和旅馆不宜低于 4Hz；3 大跨度公共建筑不宜 3Hz；4 工业建筑及有特别要求的建筑应依据使用功能提出要求。分析：经过上网查询，这里增加楼盖舒适度要求，规定了楼板竖向自振频率的限制。3.5 耐久性规定

20、标准增加了耐久性设计包括的内容混凝土构造应依据设计使用年限和环境类别进展耐久性设计，耐久性设计包括以下内容：1 确定构造所处的环境类别；2 提出材料的耐久性质量要求；3 确定构件中钢筋的混凝土保护层厚度；4 满足耐久性要求相应的技术措施；5 在不利的环境条件下应实行的防护措施；6 提出构造使用阶段检测与维护的要求。环境类别条件一二 a二 b三 a三 b四五室内枯燥环境；无侵蚀性静水浸没环境室内潮湿环境；非严寒和非严寒地区的露天环境；非严寒和非严寒地区与无侵蚀性的水或土壤直接接触的环境；严寒和严寒地区的冰冻线以下与无侵蚀性的水或土壤直接接触的环境干湿交替环境；水位频繁变动环境；严寒和严寒地区的露

21、天环境；严寒和严寒地区冰冻线以上与无侵蚀性的水或土壤直接接触的环境严寒和严寒地区冬季水位变动区环境；受除冰盐影响环境；海风环境盐渍土环境；受除冰盐作用环境； 海岸环境海水环境受人为或自然的侵蚀性物质影响的环境注：对临时性的混凝土构造，可不考虑混凝土的耐久性要求。混凝土结的构环境类别调整如下：注：1 室内潮湿环境是指构件外表常常处于结露或潮湿状态的环境；2 严寒和严寒地区的划分应符合国家现行标准民用建筑热工设计标准GB 50176 的有关规定；3 海岸环境和海风环境宜依据当地状况，考虑主导风向及构造所处迎风、背风部位等因素的影响，由调查争论和工程阅历确定；4 受除冰盐影响环境为受到除冰盐盐雾影响

22、的环境；受除冰盐作用环境指被除冰盐溶液溅射的环境以及使用除冰盐地区的洗车房、停车楼等建筑。最大碱含量kg/m3不限制3.0设计使用年限为 50 年的混凝土构造，其混凝土材料宜符合的规定调整为如下表格：环境等级最大水胶比最低强度等级最大氯离子含量%一0.60C200.30二 a0.55C250.20二 b0.500.55C30C250.15三 a0.450.50C35C300.15三 b0.40C400.10注：1 氯离子含量系指其占胶凝材料总量的百分比；2 预应力构件混凝土中的最大氯离子含量为0.05%；最低混凝土强度等级应按表中的规定提高两个等级；3 素混凝土构件的水胶比及最低强度等级的要求

23、可适当放松；4 有牢靠工程阅历时，二类环境中的最低混凝土强度等级可降低一个等级；5 处于严寒和严寒地区二b、三a 类环境中的混凝土应使用引气剂，并可承受括号中的有关参数；6 当使用非碱活性骨料时，对混凝土中的碱含量可不作限制。对于一类环境中，设计使用年限为 100 年的混凝土构造应符合的规定，修改了“混凝土中的最大氯离子含量”，由 0.06%修改为 0.05%。标准增加了混凝土构造在设计使用年限内尚应遵守以下规定：1 设计中的可更换混凝土构件应按规定定期更换；2 构件外表的防护层，应按规定维护或更换；3 构造消灭可见的耐久性缺陷时，应准时进展处理。分析：关于耐久性，标准做了更具体更多的规定。这

24、些是为了提高构造在使用年限期间的安全性。3.6 防连续倒塌设计原则本节是标准增的，旧标准没有这一节。本节内容如下：3.6.1 混凝土构造宜按以下要求进展防连续倒塌的概念设计：1 实行减小偶然作用效应的措施；2 实行使重要构件及关键传力部位避开直接患病偶然作用的措施；3 在构造简洁患病偶然作用影响的区域增加冗余约束，布置备用传力途径；4 增加重要构件及关键传力部位、疏散通道及避难空间构造的承载力和变形性能；5 配置贯穿水平、竖向构件的钢筋，实行有效的连接措施并与周边构件牢靠地锚固；6 通过设置构造缝，把握可能发生连续倒塌的范围。3.6.2 重要构造的防连续倒塌设计可承受以下方法：1 拉构造件法：

25、在构造局部竖向构件失效的条件下，按梁拉结模型、悬索拉结模型和悬臂拉结模型进展极限承载力计算，维持构造的整体稳固性。2 局部加强法：对可能患病偶然作用而发生局部破坏的竖向重要构件和关键传力部位， 可提高构造的安全贮存；也可直接考虑偶然作用进展构造设计。3 去除构件法：按确定规章去除构造的主要受力构件，承受考虑相应的作用和材料抗力， 验算剩余构造体系的极限承载力；也可承受受力-倒塌全过程分析，进展防倒塌设计。ptkk3.6.3 当进展偶然作用下构造防连续倒塌的验算时，作用宜考虑构造相应部位倒塌冲击引起的动力系数。在承载力函数的计算中，混凝土强度仍取用强度标准值 fck，钢筋强度改用极限强度标准值

26、fstk或 f ，依据本标准第 4.1.3 条及第 4.2.2 条的规定取值，a 宜考虑偶然作用下构造倒塌对构造几何参数的影响。必要时可考虑材料强度在动力作用下的强化和脆性，并取相应的强度特征值。分析：汶川地震中，建筑连续倒塌造成了相当严峻的震害。因此，在标准中参与防连续倒塌设计内容，增加建筑的安全性。3.7 既有构造设计的原则本节是标准增的，旧标准没有这一节。本节内容如下：3.7.4 为既有构造延长使用年限、安全复核、转变用途、改建、扩建或加固修复等，应对其进展评定、验算或重设计。3.7.5 对既有构造的评定、验算或重设计应符合以下原则：1 应按现行国家标准工程构造牢靠性设计统一标准GB 5

27、0153 的要求，进展安全性、适用性、耐久性及抗灾难力气的评定。2 应依据评定结果、使用要求和后续使用年限确定既有构造的设计方案。3 对既有构造进展安全复核、转变用途或延长使用年限而进展承载力气极限状态的验算时，宜符合本标准的规定。4 对既有构造进展改建、扩建或加固改造而重设计时，承载力气极限状态的计算应符合本标准和相关标准的规定。5 既有构造的正常使用极限状态验算及构造要求宜符合本标准的规定。6 必要时可对使用功能作相应的调整，提出限制使用的要求。3.7.6 既有构造的重设计应符合以下规定：1 应优化构造方案、提高构造的整体稳固性、避开承载力及刚度突变；2 荷载可按现行荷载标准的规定确定，也

28、可按使用功能和后续使用年限作适当的调整；3 应依据检测、评定的结果确定既有构造的设计参数；4 构造既有局部混凝土、钢筋的强度设计值应依据强度的实测值确定；当材料的性能符合原设计的要求时，可按原设计的规定取值；5 设计时应考虑既有构造构件实际的几何尺寸、截面配筋、连接构造和已有缺陷的影响； 当符合原设计的要求时，可按原设计的规定取值；6 构造后加局部的材料性能应按本标准第4 章的规定确定；7 既有构造与后加局部可按二阶段成形的叠合构件，按本标准第9.5 节的规定进展设计；8 设计时应考虑既有构造的承载历史及施工状态的影响：9 既有构造与后加局部之间应实行牢靠的连接构造措施。分析：随着中国的进展，

29、将会有越来越多的既有构造面临着延长使用年限、安全复核、转变用途、改建、扩建或加固修复等问题。而原标准对这一局部没有明确的规定。标准填补 了这一空白。4 材料4.1 混凝土4.1.2 素混凝土构造的混凝土强度等级不应低于 C15；钢筋混凝土构造的混凝土强度等级不应低于C20；承受强度级别 400MPa 及以上的钢筋时，混凝土强度等级不应低于C25。承受重复荷载的钢筋混凝土构件，混凝土强度等级不应低于C30。预应力混凝土构造的混凝土强度等级不宜低于C40，且不应低于C30。分析：这里提高了局部状况下的最低混凝土强度等级，以适应钢筋强度等级的提高，并可提高构造安全性。标准增加了混凝土的剪切变形模量G

30、c 和泊松比c的规定：混凝土的剪切变形模量Gc 可按相应弹性模量值的 0.40 倍承受。混凝土泊松比c可按 0.20 承受。ct在确定混凝土轴心抗压、轴心抗拉疲乏强度设计值f f、f f的疲乏强度修正系数时，标准增加规定“当混凝土受拉压疲乏应力作用时，受压或受拉疲乏强度修正系数 均取𝜌fc0 𝜌f 0.20.1 𝜌f 0.20.2 𝜌f 0.30.3 𝜌f 0.40.4 𝜌f 0.5𝜌f 0.5𝛾𝜌c0.68c0.74c0.80c0.86c0.93c1

31、.000.60。”而且，的取值修改如下： 混凝土受压疲乏强度修正系数𝜌fc0 𝜌f 0.10.1 𝜌f 0.20.2 𝜌f 0.30.3 𝜌f 0.40.4 𝜌f 0.5𝛾𝜌c0.63c0.66c0.69c0.72c0.74混凝土受拉疲乏强度修正系数𝜌fc0.5 𝜌f 0.6c0.760.6 𝜌f 0.7c0.800.7 𝜌f 0.8c0.90𝜌f 0.8c𝛾⼚

32、8;1.00分析：这样将疲乏强度修正系数细分，使标准更加适用于不同状况。混凝土的疲乏变形模量规定中，去除了C20 和C25 等级的混凝土。4.1.8 当温度在 0到 100范围内时，混凝土的热工参数规定修改如下： 线膨胀系数c=110-5/；导热系数 =10.6kJ/(mh)；比热 c=0.96 kJ/(kg)。4.2 钢筋淘汰低强钢筋235 级钢筋并代之以 300 级光圆钢筋，增加高强、高性能钢筋500 级钢筋，推广 400 级和 500 级钢筋，限制 335 级钢筋。相应强度等其他规定也做了相应调整。增加了总伸长率的限制：4.2.4 一般钢筋及预应力筋在最大力下的总伸长率gt 应不小于表

33、4.2.4 的规定的数值。钢筋品种gt(%)一般钢筋HRB335、HRBF335、HRB400、HRBF400、HRB500、HRB500 7.5预应力筋HPB30010.03.5表 4.2.4 一般钢筋及预应力筋在最大力下的总伸长率限值分析：此处提出钢筋延性极限应变的要求，以更好适应地震区的使用。增加了以下几条：4.2.7 当采直径 50mm 的钢筋时，宜有牢靠的工程阅历。构件中的钢筋可承受并筋的配置形式。直径 28mm 及以下的钢筋并筋数量不应超过 3 根；直径 32mm 的钢筋并筋数量宜为 2 根；直径 36mm 及以上的钢筋不应承受并筋。并筋应按单根等效钢筋进展计算，等效钢筋的等效直径

34、应按截面面积相等的原则换算确定。4.2.8 当进展钢筋代换时，除应符合设计要求的构件承载力、最大力下的总伸长率、裂缝宽 度验算以及抗震规定以外，尚应满足最小配筋率、钢筋间距、保护层厚度、钢筋锚固长度、接头面积百分率及搭接长度等构造要求。4.2.9 当构件中承受预制的钢筋焊接网片或钢筋骨架配筋时，应符合国家现行有关标准的规定。5 构造分析本章内容在标准中得到了很大补充。增了 5.2 分析模型、5.4 塑性内力重分布分析、5.5 弹塑性分析、5.6 塑性极限分析、5.7 间接作用分析等几节。在 5.3 弹性分析对应旧标准 5.2 线弹性分析方法中，增了够的二阶效应不利影响的考虑。提出了“混凝土构造

35、的重力二阶效应可承受有限元分析方法计算，也可承受本标准 附录B 的简化方法。当承受有限元分析方法时，宜考虑混凝土构件开裂对构件刚度的影响。” 在 5.4 塑性内力重分布分析中，完善了连续梁和连续连续单向板、双向板等构造的内力重分布分析方法。6 承载力气极限状态计算6.1 一般规定本节明确规定了本章的适用范围。6.2 正截面承载力计算正截面承载力计算的一般规定关于正截面承载力的根本假定，标准明确给出了 n、0、cu 的计算式，以使其规定更明确。n = 2 1 (𝑓 50)60cu,k𝜀0 = 0.002 + 0.5(𝑓cu,k 50) 105

36、20576;cu = 0.0033 (𝑓cu,k 50) 105其他与原标准根本一样。在确定中和轴位置时，对双向受弯构件，其内、外弯矩作用平面应相互重合；对双向偏心受力构件，其轴向力作用点、混凝土和受压钢筋的合力点以及受拉钢筋的合力点应在同一条直 线上。当不符合上述条件时，尚应考虑扭转影响。标准规定了可不考虑构件自身挠曲产生的附加弯矩影响的条件，即：弯矩作用平面内截面对称的偏心受压构件，当同一主轴方向的杆端弯矩比𝑀1不大于 0.9 且设计轴压比不大于 0.9𝑀2时，假设构件的长细比满足公式6.2.3的要求，可不考虑轴向压力在该方向挠曲杆件中产生的

37、附加弯矩影响。标准修改了考虑附加弯矩影响的方法：其他偏心受压构件，考虑轴向压力在挠曲杆件中产生的二阶效应后把握截面弯矩设计值应按以下公式计算：𝑀 = 𝐶m𝜂s𝑀2𝐶= 0.7 + 0.3 𝑀1m𝜂= 1 +𝑀21𝑙c 2s1300(𝑀2𝑁 + 𝑒a)0( )𝜁𝑐𝜁𝑐= 0.5𝑓c𝐴𝑁当Cms小于

38、 1.0 时取 1.0；对剪力墙肢类及核心筒墙肢类构件，可取Cms等于 1.0。式中：Cm构件端截面偏心距调整系数，当小于0.7 时取 0.7； s弯矩增大系数；N与弯矩设计值 M2 相应的轴向压力设计值；𝑒a附加偏心距，按 6.2.5 条规定确定；𝜁𝑐截面曲率修正系数，当计算值大于1.0 时取 1.0； h截面高度；对环形截面，取外直径；对圆形截面，取直径； 0截面有效高度；对环形截面，取0 = 𝑟2 + 𝑟𝑠；对圆形截面，取0 = 𝑟 + 𝑟𝑠；此

39、处，r、𝑟2和𝑟𝑠按本标准附录 E 第E.0.3 条和第E.0.4 条计算；A构件截面面积。标准将任意截面、圆形及环形截面构件的正截面承载力计算纳入附录 E 中。这是为了适应实际工程中越来越多的构造形式的进展。正截面受弯承载力计算这局部与原标准根本一样。正截面受压承载力计算2矩形截面偏心受压构件正截面受压承载力应符合的规定，将𝑒 = 𝜂𝑒𝑖 + 𝑎修改为𝑒 = 𝑒𝑖 + 𝑎。2其余与原标准根本一样正截面受

40、压承载力计算这局部与原标准根本一样。6.3 斜截面承载力计算关于仅配置箍筋的矩形、T 形和I 形截面受弯构件的斜截面受剪承载力计算，标准做了如下修改：6.3.4 当仅配置箍筋时，矩形、T 形和I 形截面受弯构件的斜截面受剪承载力应符合以下规定：𝑉 𝑉cs + 𝑉p𝑉cs= 𝛼cv𝑓t𝑏0+ 𝑓yv𝐴sv 𝑠0𝑉p = 0.05𝑁𝑝0𝛼cv截面混凝土受剪承载力系数，对于一般受

41、弯构件取 0.7；对集中荷载作用下包括作用有多种荷载，其中集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力的 75%以上的状况的独立梁，取𝛼cv为1.75， 为计算截面的剪跨比，可取 等于 a/h ，当 小于 1.5𝜆+10时，取 1.5，当 大于 3 时，取 3，a 取集中荷载作用点至支座截面或节点边缘的距离。标准增了剪力墙受剪构件承载力在各种状况下的计算：6.3.19 矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱，当斜向剪力设计值 V 的作用方向与 x 轴的夹角 在 010或 8090时，可仅按单向受剪构件进展截面承载力计算。6.3.20 钢筋混凝土剪力墙的受剪截面

42、应符合以下条件：𝑉 0.25𝛽𝑐 𝑓c𝑏06.3.21 钢筋混凝土剪力墙在偏心受压时的斜截面受剪承载力应符合以下规定：𝑉 1𝜆 0.50.5𝑓𝑡𝑏0+ 0.13𝑁 𝐴𝑊𝐴+ 𝑓yv𝐴sh 𝑠V0式中：N 与剪力设计值 V 相应的轴向压力设计值，当 N 大于0.2𝑓𝑐 𝑏0时，取0

43、.2𝑓𝑐 𝑏0A 剪力墙的截面面积；wAT 形、I 形截面剪力墙腹板的截面面积，对矩形截面剪力墙，取为A；A配置在同一水平截面内的水平分布钢筋的全部截面面积；shs水平分布钢筋的竖向间距；V000𝜆 计算截面的剪跨比，取为 M/(Vh ) ；当𝜆小于 1.5 时，取 1.5，当𝜆大于 2.2 时，取2.2；此处，M 为与剪力设计值 V 相应的弯矩设计值；当计算截面与墙底之间的距离小于h /2 时，𝜆可按距墙底 h /2 处的弯矩值与剪力值计算。当剪力设计值 V 不大于公式(6.3.2

44、1)(上式)中右边第一项时，水平分布钢筋应按本标准第9.4.2、9.4.4、9.4.6 条的构造要求配置。6.3.22 钢筋混凝土剪力墙在偏心受拉时的斜截面受剪承载力应符合以下规定：𝑉 1𝜆 0.50.5𝑓𝑡𝑏0 0.13𝑁 𝐴𝑊𝐴+ 𝑓yv𝐴sh 𝑠V0当上式右边的计算值小于𝑓yv 𝐴sh 0时，3 等于𝑓yv 𝐴sh 0。𝑠

45、;V𝑠V6.3.23 剪力墙洞口连梁的受剪截面应符合本标准第6.3.1 条的规定，其斜截面受剪承载力应符合以下规定：𝑉 0.7𝑓𝑡𝑏0+ 𝑓yv𝐴sh 𝑠06.4 扭曲截面承载力计算6.4.2 在弯矩、剪力和扭矩共同作用下的构件，当符合以下要求时，可不进展构件受剪扭承载力计算，但应按本标准第9.2.5 条、第9.2.9 条和第 9.2.10 条的规定配置构造纵向钢筋和箍筋。𝑉+ 𝑇 0.7𝑓+ 0.05 𝑁

46、;𝑝0𝑏0𝑊𝑡𝑡或𝑏0𝑉+ 𝑇 0.7𝑓 + 0.07 𝑁𝑏0𝑊𝑡𝑡𝑏0𝑁𝑝0计算截面上混凝土法向应力等于零时的纵向预应力筋及一般钢筋的合力，按本标准第 10.1.13 条的规定计算，当𝑁𝑝0大于 0.3 f cA0 时，取 0.3 f cA0，此处，A0 为构件的换算截面面积；N与剪力、扭矩设

47、计值 V、T 相应的轴向压力设计值，当 N 大于 0.3 f cA 时，取 0.3 f cA， 此处，A 为构件的截面面积。标准将“受扭的纵向钢筋与箍筋的配筋强度比值”的符号改为了关于剪力或轴向拉力和扭矩共同作用下的矩形T 形、I 形、箱型截面剪扭构件或框架，其受剪扭承载力计算方法，规做了些许修改。6.5 受冲切承载力计算6.5.1 在局部荷载或集中反力作用下，不配置箍筋或弯起钢筋的板的受冲切承载力应符合以下规定：𝐹𝑙 (0.7𝛽 𝑓𝑡 + 0.25𝜎𝑝𝑐,w

48、898;)𝜂𝑢𝑚06.5.3 在局部荷载或集中反力作用下，当受冲切承载力不满足本标准第6.5.1 条的要求且板厚受到限制时，可配置箍筋或弯起钢筋，并应符合本标准第 9.1.11 条的构造规定。此时，受冲切截面及受冲切承载力应符合以下要求：1 受冲切截面𝐹𝑙 1.2𝑓𝑡𝜂𝑢𝑚02 配置箍筋、弯起钢筋时的受冲切承载力𝐹𝑙 (0.5𝑓𝑡 + 0.25𝜎ү

49、01;𝑐,𝑚)𝜂𝑢𝑚0 + 0.8𝑓𝑦𝑣𝐴𝑠𝑣𝑢 + 0.8𝑓𝑦𝐴𝑠𝑏𝑢 sin𝛼𝑓𝑦𝑣箍筋的抗拉强度设计值，按本标准第4.2.3 条的规定承受；𝐴𝑠𝑣𝑢 与呈 45冲切破坏锥体斜截面

50、相交的全部箍筋截面面积；𝐴𝑠𝑏𝑢 与呈 45冲切破坏锥体斜截面相交的全部弯起钢筋截面面积；𝛼弯起钢筋与板底面的夹角。6.6 局部受压承载力计算此局部内容与原标准根本一样。6.7 疲乏验算此局部内容与原标准根本一样。7 正常使用极限状态验算7.1 裂缝把握验算7.1.1 钢筋混凝土和预应力混凝土构件，应按以下规定进展受拉边缘应力或正截面裂缝宽度验算：1 一级与原标准一样2 二级裂缝把握等级构件，在荷载标准组合下，受拉边缘应力应符合以下规定：𝜎𝑐k 𝜎pc 𝑓tk3 三级裂缝把握等级时，钢筋混凝土构件的最大裂缝宽度可按荷载准永久组合并考虑长期作用影响的效应计算，预应力混凝土构件的最大裂缝宽度可按荷载标准组合并考虑长期作用影响的效应计算。最大裂缝宽度应符合以下规定：𝑤𝑚𝑎𝑥 𝑤𝑙𝑖𝑚对环境类别为二 a 类的预应力混凝土构件，在荷载准永久组合下，受拉边缘应力尚应符合以下规定：𝜎𝑐q 𝜎pc 𝑓tk