加气站PKPM罩棚计算书.docx

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1、PKPM罩棚计算书项目编号：项目名称:加气站计算人：专业负责人：校核人：日期：工况编号工况简称工况详称工况4LL3考虑不利布置的活荷载（正包络）工况5WXX向风荷载工况6WYY向风荷载工况7EXPX向正偏心地震工况8EXMX向负偏心地震工况9EYPY向正偏心地震工况10EYMY向负偏心地震工况11LXX向静震（规定水平力）工况12LYY向静震（规定水平力）工况13PXX向正偏心静震（规定水平力）工况14MXX向负偏心静震（规定水平力）工况15PYY向正偏心静震（规定水平力）工况16MYY向负偏心静震（规定水平力）工况17EXX向地震工况18EYY向地震3.构件内力基本组合系数DL:恒荷载LL:

2、活荷载WL:风荷载EH:水平地震2.工况信息工况名称分项系数分项系数（有利）重力荷载代表值系数恒荷载1.301.001.00表6-2永久荷载信息编号组合11. 30*DL1.50*LL21.00*01.1.50*LL31. 30*DL1.50*WL41.30*DI.-1. 50*WL51. 00*DL1.50*WL61.00*DL-1.50*WL71. 30*DL1.50*LL0.90*WL81. 30*DL1. 50*LL-0.90*WL91. 30*DL1.05*LL1. 50*WL101. 30*DL1.05*LL-1. 50*WL111. 00*DL1.50*LL0. 90*WL121

3、. 00*DL1.50*LL-0. 90*WL131. 00*DL1.05*LL1. 50*WL141. 00*DL1.05*LL-1. 50*WL151. 30*DL0. 65*LL1.40*EH161. 30*DL0. 65*LL-1.40*EH171.00*DL0. 50*LL1.40*EH181.00*DL0. 50*LL-1.40*EH表6-5工况组合原则工况名称分项系数抗震组合值系数组合值系数重力荷载代表值 系数活荷载1.50一0. 700. 50风荷载1.500. 200. 600. 00表6-3可变荷载信息七.质量信息1.结构质量分布工况名称分项系数（主控）分项系数（非主控）水

4、平地震1.400. 50表6-4地震作用信息层号质心X,Y,Z(m)恒载质量（t）活载质量（t）层质量（t）质量比123. 00, 11.00, 6. 7070.825.396. 196. 1表7T质量分布-10-恒载产生的总质量(t):70.782活载产生的总质量(t):25.300结构的总质量(t):96.082恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构总质量包括恒载、活载产生的质量和附加质量以及自定义工况荷载产生的质量活载产生的总质量、自定义工况荷载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(It - 1000kg)楼层图7T恒载，活载，层质量分布曲线质载载 层活恒-11-1.5011

5、 P0123楼层1质量比图7-2质量比分布曲线2.各层刚心、偏心率信息Xstif、 Ystif(m):刚心的X, Y坐标值Alf(Degree):Eex、 Eey:层刚性主轴的方向X, Y方向的偏心率表7-2各层刚心、偏心率信息展值线质量比层号XstifYstifAlfEexEey123. 0011.000. 000. 00%0. 00%八.荷载信息1.风荷载信息风压单位：kN/m2迎风面积单位：m2本层风荷、楼层剪力单位:d楼层弯矩单位：kN.m表8-1 X向顺风向风荷载信息层号本层风荷楼层剪力楼层弯矩1215.7215.71445. 5表8-2 Y向顺风向风荷载信息层号本层风荷楼层剪力楼层

6、弯矩1451. 1451. 13022. 3楼层楼层九.立面规则性1 .楼层侧向剪切刚度Ratx, Raty（刚度比）： X, Y方向本层塔剪切刚度与下一层相应塔剪切刚度的比值RJX, RJY:结构总体坐标系中塔的剪切刚度表97楼层侧向剪切刚度及刚度比层号RJX(kN/m)RJY(kN/m)RatxRaty129836. 7229836. 721.001.00楼层 小Y向X向楼层Y向-X向. .刚度比 11012图9-2多方向刚度比简图2 .楼层剪力/层间位移刚度抗规3. 4. 3-2条对于侧向刚度不规则的定义为：该层的侧向刚度小于相邻上一层的70%, 或小于其上相邻三个楼层侧向刚度平均值的8

7、0%;结构并无侧向刚度不规则的情况。Ratxl, Ratyl（刚度比1）:X、丫方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上 三层平均侧移刚度80%的比值中之较小值（按抗规3. 4. 3;高规3. 5. 2-1）Rat2_min:按刚度比2判断的限值RJX, RJY:结构总体坐标系中塔的侧移刚度表9-2楼层刚度及刚度比层号RJX(kN/m)RJY(kN/m)RatxlRatyl119139. 5016269. 241.001.00楼层丫向X向.、 刚度(*l(T3kN/in)181920图9-3多方向刚度简图楼层11.00限值线Y向晌. ）刚度比I o12图9-4多方向刚度比1简图

8、3 .各楼层受剪承载力抗规3. 4. 4-2条规定：楼层受载力突变时，薄弱层抗侧力结构的受芽承载力不应小于相邻 上一楼层的65%。结构设定的限值是65. 00%。并无楼层承载力突变的情况Vx（kN）、Vy（kN）:楼层受剪承载力（X、丫方向）Vx/Vxp. Vy/Vyp:本层与上层楼层承载力的比值（X, Y方向）表9-3各楼层受剪承教力及承载力比值层号Vx(kN)Vy(kN)Vx/VxpVy/Vyp比值判断12026. 292026. 291.001.00满足楼层限值线1 .Y 向X向._告 承载力比(*1/10)678910图9-5多方向受剪承载力比简图4.楼层薄弱层调整系数用户指定的薄弱层

9、:在参数及多塔定义中指定的薄弱层软弱层：刚度比不满足规范要求的楼层（刚度比判断方式：按抗规判断）（软弱层判断原则：“楼层剪力/层间位移”刚度的刚度比1）薄弱层：受剪承载力不满足规范要求的楼层C_def:默认的薄弱层调整系数（综合以上三项判断得到）C_user:用户定义的薄弱层调整系数C.final:程序综合判断最终采用的薄弱层调整系数表9-4薄弱层调整系数层号方向用户指定 薄弱层软弱层薄弱层C_defCuserCfinal1X,Y1.001.00十.抗震分析及调整1 .结构周期及振型方向地震作用的最不利方向角：0.（）0度表10-1结构周期及振型方向振型号周期（S）方向角 （度）类型扭振成 份

10、X侧振 成份Y侧振 成份总侧振 成份阻尼比10. 750790. 00T100%0%0%0%4. 00%20.618789. 83T100%0%0%0%4.00%30. 588090. 00Y38%0%62%62%4. 00%40. 44790. 00X0%100%0%100%4.00%50. 424090. 80T100%0%0%0%4. 00%60.419290.01T71%0%29%29%4.00%70. 294090. 00T100%0%0%0%4.00%80. 266290. 00T91%0%9%9%4.00%90. 104989. 92T100%0%0%0%4. 00%第一扭转周期

11、 （s）振型号第一平动周期 （s）振型号周期比0. 750710. 588031.28说明:此处计算周期比采用的扭转和平动振型通过平动和扭转因子进行判断,程序无法确定其是 否为整体振型，因此结果仅供参考.设计人员应通过振型图确定计算周期比所需的第一阶平动振型和扭转振 型。振型1振型2振型3振型4振型5振型6振型7振型8 图10-1 1-8振型周期简图(S)Z99Z.O(S)6Z .0(m(soxb .0(s)wb .0(so88g.。(S)A8S.O表10-2结构周期比注：图中深灰色表示侧振成份,浅灰色表示扭振成份.2 .各地震方向参与振型的有效质量系数表10-3各地震方向参与振型的有效质量系

12、数振型号EXEY振型号EXEY10. 00%0. 00%20. 00%0. 02%30. 00%61.96%499. 97%0. 00%50. 00%0.01%60. 00%28. 52%70. 00%0. 00%80. 00%9. 46%90. 00%0. 02%根据抗规5. 2. 2条说明，振型个数一般可以取振型参与质量达到总质量90%所需的振型数。第1地震方向EX的有效质量系数为99. 97%,参与振型足够笫2地震方向EY的有效质量系数为99. 99%,参与振型足够3 .地震作用下结构剪重比及其调整Vx,Vy(kN):地震作用下结构楼层的剪力RSW:剪重比Coef2:按抗规(5. 2.

13、5)条计算的剪垂比调整系数Coef_RSWx,Coef_RSWy:程序综合考虑最终采用的剪重比调整系数(如果用户定义了则采用用 户定义值)根据建筑与市政工程抗震通用规范4. 2. 3-3规定，6度(0.05g)设防地区，水平地震影响系数最大值为0.04, X向楼层剪重比不应小于0.80%。由下表可见，X向地震剪重比符合要求。表10-4 EX工况下指标层号Vx(kN)RSWCoef2Coef_RSWx149.35. 13%1.001.00由下表可见，Y向地震剪重比符合要求。表10T EY工况下指标层号Vy(kN)RSWCoef2Coef_RSWy134.73.61%1.001.00楼层根据建筑与

14、市政工程抗震通用规范4. 2. 3-3规定，6度(0.05g)设防地区，水平地震影响系 数最大值为0.04, Y向楼层剪重比不应小于0.80%。0. 80-f02356图10-3地震各工况剪重比简图剪重比(%)4能值线 Y向地震 -X向地震楼层i.Y向地震X向地震., 调整系数 11012图10-4地震各工况最终采用的剪重比调整系数简图4 .偶然偏心信息Ecx, Ecy:X、Y向偶然偏心表10-6偶然偏心层号EcxEcy10. 050. 05十一.结构体系指标及二道防线调整1.竖向构件倾覆力矩及百分比（抗规方式）表11-1 X向降震工况下的倾覆力矩及百分比（单位kN.m）层号框架柱短肢墙普通墙

15、斜撑总弯矩1330.4(100. 0%)0.0(0. 0%)0.0(0. 0%)0.0(0. 0%)330.4表11-2 Y向静震工况下的倾覆力矩及百分比（单位kN.m）层号框架柱短肢墙普通墙斜撑总弯矩1232.5(100. 0%)0.0(0. 0%)0.0(0. 0%)0.0 (0.0%)232.5图UT X向静震下倾覆力矩简图目录-设计依据信息3二 .计算软件信息3三 .项目基本信息3四 .指标汇总信息3五 .结构模型概况41 .系统总信息42 .楼层信息83 .各层等效尺寸94 .层塔属性9六 .工况和组合91 .工况设定92 .工况信息103 .构件内力基本组合系数10七 .质量信息1

16、01 .结构质量分布102 .各层刚心、偏心率信息11八 .荷载信息121 .风荷载信息12九 .立面规则性131 .楼层侧向剪切刚度132楼层明力/层间位移刚度143 .各楼层受剪承载力154 .楼层薄弱层调整系数15十.抗段分析及调整161 .结构周期及振型方向162 .各地震方向参与振型的有效质量系数173 .地震作用下结构剪重比及其调整174 .偶然偏心信息18十一.结构体系指标及二道防线调整191 .竖向构件倾覆力矩及百分比（抗规方式）192 .竖向构件地震剪力及百分比203 .单塔多塔通用的框架0.2V0O25V0）调整系数21十二.变形验算221 .普通结构楼层位移指标统计22十

17、三.结构顶点风振加速度26十四.抗倾茯和稳定验算261 .抗倾覆验算262 .整体稳定刚垂比验克263 .二阶效应系数及内力放大27十五.超筋超限信息汇总272 .竖向构件地震剪力及百分比表11-3 X向地震工况下的剪力及百分比（单位kN）层号框架柱墙及支撑总剪力149.3(100. 0%)0.0(0. 0%)49.3表11-4 Y向地震工况下的剪力及百分比（单位kN）层号框架柱墙及支撑总剪力134.7(100. 0%)0.0(0. 0%)34.7楼层3 .单塔多塔通用的框架0. 2Vo (0. 25Vo)调整系数根据抗规8. 2. 3-3条规定：钢框架-支撑结构的框架部分按刚度分配计算得到的

18、地震层剪 力应乘以调整系数，达到不小于结构底部总地震剪力的25%和框架部分计算最大层剪力1.8 倍二者的较小值。结构中的框架柱X向与Y向地震剪力均不需调整。0. 2V。调整中Vo的系数：alpha = 0. 250. 2V。调整中Vmax的系数：beta = 1. 800. 2V。调整方式：alpha*Vo 和 beta*Vmax 两者取小0. 2V。调整上限：KQ_L = 2. 000. 2V。调整分段数：VSEG = 1第1段位置：1层符号说明：Vc_p：调整前的本层框架剪力Vc_f：调整后的本层框架剪力Coefl：用户定义的0.2Vo调整系数Coef2：本层柱的0.2Vo调整系数计算值C

19、02v_c：本层柱的0. 2Vo调整系数最终采用值(如果用户定义采用用户定义值)C02v_w：本层墙的剪力调整系数表11T X向地震工况下的各层塔的框架剪力(kN)层号Vc_palpha*Vobeta*VmaxVc_f149.312.388.849.31表11-6 X向地震工况下的各层塔的框架剪力调整系数层号CoeflCoef2C02v_cC02v_w11.001.001.00表11-7 Y向地震工况下的各层塔的框架剪力(kN)层号Vc_palpha*Vobeta*VmaxVc_f134.78.762.534. 70表11-8 Y向地震工况下的各层塔的框架剪力调整系数楼层层号CoeflCoef

20、2C02v_cC02v_w1LOO1.001.00Y向地震-X向地震抗规3. 4. 3-1条对于扭转不规则的定义为：在规定的水平力作用下，楼层的最大弹性水平 位移（或层间位移），大于该楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值的1.2倍。结构设定的 判断扭转不规则的位移比为1.20,位移比的限值为1.50,结构不属于扭转不规则。所有工况下位移比、层间位移比均满足规范要求。表中位移的单位为（mm）表12-1 X向正偏心静震（规定水平力）工况的位移层号最大位移 （节点号）平均位移最大层间位 移平均层间位 移位移比层间位移比12. 79(13)2. 572. 792. 571.081.08本工况下全楼

21、最大楼层位移=2. 79 （发生在1层1塔） 本工况下全楼最大位移比=1. 08 （发生在1层1塔） 本工况下全楼最大层间位移比=1.08 （发生在1层I塔）表12-2 X向负偏心静震（规定水平力）工况的位移层号最大位移 （节点号）平均位移最大层间位 移平均层间位 移位移比层间位移比12. 79(15)2. 572. 792. 571.081.080.2VO谒整系数11 7*12图11-5最终采用0.2V0调整系数简图十二.变形验算1.普通结构楼层位移指标统计根据抗规条规定：对%$应进行多遇地震作用下的抗震变形脸算，其楼层内最大的弹 性层间位移! / h不应大于s。本工况下全楼最大楼层位移=2

22、. 79 （发生在1层1塔） 本工况下全楼最大位移比=1. 08 （发生在1层1塔） 本工况下全楼最大层间位移比=1.08 （发生在1层1塔）表12-3 Y向正偏心静震（规定水平力）工况的位移层号最大位移 （节点号）平均位移最大层间位 移平均层间位 移位移比层间位移比12. 20(45)1.882. 201.881. 171. 17本工况下全楼最大楼层位移=2. 20 （发生在1层1塔）本工况下全楼最大位移比=1.17 （发生在1层1塔）本工况下全楼最大层间位移比=1. 17 （发生在1层1塔）表12-4 Y向负偏心隐震（规定水平力）工况的位移层号最大位移 （节点号）平均位移最大层间位 移平均

23、层间位 移位移比层间位移比12. 20(13)1.882. 201.881. 171. 17本工况下全楼最大楼层位移=2. 20 （发生在1层1塔）本工况下全楼最大位移比=1.17 （发生在1层1塔）本工况下全楼最大层间位移比=1.17 （发生在1层1塔）表12-5 X向地震工况的位移层号最大位移（节点 号）最大层间位移平均层间位移最大层间位移角 （节点号）12. 58(13)2. 582. 571/2595(13)本工况下全楼最大楼层位移=2. 58 （发生在1层1塔）本工况下全楼最大层间位移角:1/2595 （发生在1层1塔）表12-6 Y向地震工况的位移层号最大位移（节点 号）最大层间位

24、移平均层间位移最大层间位移角 （节点号）12. 16(28)2. 162. 141/3100(28)本工况下全楼最大楼层位移=2.16 （发生在1层1塔）本工况下全楼最大层间位移角=1/3100 （发生在1层1塔）楼层、位移(* 10mm)3Y向风荷载K向风荷载Y回地震X向地震Y向负倨心静震Y向正偈心静震X向负偏心管震X向正偏心管震图12-3最大层间位移简图楼层A1.201.501. 限值线Y回负但心静震Y向正信心静震X向负信心静震X向正偏心静震Q位移比0121 /31.201.50限值线丫向负倨心静震 Y向正倨心静震X向负信心静震X向正偈心静震1层间位移比1 L102S图12-6层间位移比简

25、图十三.结构顶点风振加速度表13T风振加速度工况顺风 向横风 向WX0. 6920. 046工况顺风 向横风 向WY1.4462. 039十四.抗倾覆和稳定验算1 .抗倾覆验算表14T抗倾覆验算根据抗规条规定：高度比大于4的高层建筑，在地震作用下基础底面不宜出现脱离 区（零应力区）；其他建筑，基础底面与地基土之间脱离区（零应力区）面积不应超过基础底面面 积的15%。工况抗倾覆力矩Mr （kN. m）倾覆力矩Mov (kN. m)比值Mr/Mov零应力区（盼EX17294.72220. 2578. 520. 00EY5764. 53155.0137. 190. 00WX19116.32963.

26、6419. 840. 00WY6371.652014. 883. 160. 00结构的抗像覆验算结果如下：2 .整体稳定刚重比验算刚度单位：k/m层高单位：m上部重量单位：kN表14-2整层屈曲模式的刚重比验算高钢规6.1.7, 一般用于剪切型结构层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比119139.5016269. 246. 701679. 1776. 3764.92该结构最小刚重比Di*Hi/Gi不小于5,能够通过高钢规（6. 1. 7）的整体稳定验算楼层3 .二阶效应系数及内力放大钢结构标准条规定：框架柱的稳定计算应符合以下规定：结构内力 分析可采用一阶线弹性分析或二阶线弹性分析

27、。当二阶效应系数小于0.1时，可采用一阶弹性 分析；大于0.1且小于0.25时，宜采用二阶线弹性分析或直接分析；大于0.25时，应增大结 构的侧移刚度。结构最大二阶效应系数（0.02, 1层1塔）不大于0.1,结构内力分析可采用一阶弹性分析或二 阶弹性分析，结构最大二阶效应系数（0.02, 1层1塔）不大于0.25,能通过钢结构标准 GB50017-2017 （5.1.6）的稳定计算。1 kY向二阶效应系数X向二阶效应系数 x, 0 y:按钢结构标准GB50017-2017 5. 1. 6计算的二阶效应系数刚度单位：kN/m层高单位：m上部重量单位：kN表14-3二阶效应系数层号X向刚度Y向刚

28、度层高上部重量OxOy119139. 5016269. 246. 701679. 170.010. 02,_系数o1r图14-1多方向二阶效应系数简图十五.超筋超限信息汇总一.设计依据信息本工程按照如下规范、规程进行设计：1 .混凝土结构设计规范(GB50010-2010) (2015年版)2 .钢结构设计标准(GB50017-2017)3 .建筑抗震设计规范(GB50011-2010) (2016年版)4 .建筑结构荷载规范(GB50009-2012)5 .人民防空地下室设计规范(GB50038-2005)6 .高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ3-2010)7 .混凝土异形柱结构技术规程(

29、JGJ149-2017)8 .钢板剪力墙技术规程(JGJ/T 380-2015)9 .门式刚架轻型房屋钢结构技术规范(GB51022-2015)10 .建筑结构可靠性设计统标准(GB50068-2018)11 .钢管混凝土结构设计与施工规程(CECS 28-2012)12 .矩形钢管混凝土结构技术规程(CECS 159:2004)13 .型钢混凝土组合结构技术规程(JGJ138-2001)14 .高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ99-2015)15 .工程结构通用规范(GB55001-2021)16 .建筑与市政工程抗震通用规范(GB55002-2021)17 .钢结构通用规范(GB5500

30、6-2021)二.计算软件信息本工程计凫软件为中国建筑科学研究院北京构力科技有限公司的SATWE2021 VI. 2. 0版。 计算日期为2022年6月15日10时37分26秒。三.项目基本信息表37项目基本信息表类型计算值类型计算值建设地点建筑功能建筑面积2)设计使用年限结构高度(m)6. 700嵌固端层号(层底嵌固)1地上/地下层数1/0结构体系钢框架结构地面粗糙度B基本风压(kN/nf2)0. 48抗震设防类别丙类地宸分组第一组地震设防烈度6 (0. 05g)场地类别III类类型计算值类型计算值场地特征周期(s)0.45最大地震影响系数0. 0400结构阻尼比(%)4. 00抗宸等级壁4

31、四级结构重要性系数1.00结构耐火等级二级底部加强区层号1约束边缘构件范围1四.指标汇总信息表4T指标汇总计算结果计算值规范(规程)限 值判别备注结构总质量(t)96. 08结构自振周期(s)T10. 7507 (T)T30. 5880 (Y)T40. 4479 (X)有效质量系数X99. 97% 90%满足Y99. 99%满足地震底部剪重比(调整前/调整 后)X5. 13%=0. 80%满足1层1塔Y3.61%=0. 80%满足I层1塔水平力作用下的楼层 层间最大位移与层高 之比(A u/h)地震X1/2595 1/250满足I层1塔Y1/3100 1/250满足I层1塔地震力作用下(偶然偏

32、 心)塔楼扭转参数最大 位移 /平均 位移X1.08 1.50满足1层1塔Y1. 17满足I层1塔最大 层间 位移 /层间 平均 位移X1.08=1.00满足1层1塔Y1.00满足1层1塔0. 0027. 0078. 00001101.001.00是是 否 传统移动节点方式 钢结构钢框架结构模拟施工加载1 计算水平风荷载 计算水平地震作用 通用规范（2021版） 全国楼层剪力差方法（规范方法） 传统方法考虑墙的所有内力贡献计算结果计算值规范（规程）限 值判别位移 刚度 比比值楼层抗剪承我力与相邻上一层 比值的最小值X1.00=0. 65满足Y1.00满足五.结构模型概况1.系统总信息（一）总信

33、息：水平力与整体坐标夹角（度）混凝土容重（kN/m3）钢材容重（kN/m3）裙房层数转换层所在层号嵌固端所在层号地上部分层数地下室层数墙元细分最大控制长度（m）弹性板细分最大控制长度5）转换层指定为薄弱层墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点 考虑梁板顶面对齐构件偏心方式结构材料信息结构体系恒活荷载计克信息风荷载计算信息地震作用计算信息执行规范结构所在地区规定水平力的确定方式高位转换结构等效侧向刚度比计算 墙倾覆力矩计算方法Ay X*.墙梁转杆单元，当跨高比=0. 00缶注框架梁转壳元，当跨高比0. 00扣除构件重叠质量和重量否自动计算现浇楼板自重否弹性板按有限元方式进行面外设计否1层1塔全楼强制刚性

34、楼板假定不采用1层1塔整体计算考虑楼梯刚度不考虑结构同度不考虑（二）风荷载信息：地面粗糙度类别B修正后的基本风压（kN/m2）0. 48X向结构基本周期（秒）0. 28丫向结构基本周期（秒）0. 28风荷载作用下结构的阻尼比（%）2. 00承载力设计时风荷载效应放大系数1.00保留分析模型上自定义的风荷载否考虑顺风向风振影响是考虑横风向风振影响否考虑扭转风振影响否横风向或扭转风振校核是用于舒适度验算的风压（kWm2）0.48用于舒适度验算的结构阻尼比（舟）2. 00水平风体型系数：体型分段数1分段数最高层号X向体型系数丫向体型系数111.701.70设缝多塔背风面体型系数0. 50（三）地震信

35、息:丙类第一组6 （0. 05g）III类建筑抗震设防类别 设防地宸分组 设防烈度场地类别特征周期（秒）0. 45周期折减系数0. 70计算地震位移时是否考虑周期折减系数时地震作用的影响是水平地宸影响系数最大值0. 0400用T-12层以下规则碎框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值0. 2800是否采用自定义地震影响系数曲线否结构阻尼比选取方法全楼统一结构的阻尼比（舟）4.00特征值分析参数：分析类型子空间迭代法计算振型个数9碎框架抗震等级4四级剪力墙抗震等级4四级钢框架抗震等级4四级抗震构造措施的抗震等级不改变悬挑梁默认取框梁抗宸等级否降低嵌固端以下抗震构造措施的抗震等级否部分框支剪力墙结

36、构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级是按主振型确定地震内力符号否程序自动考虑最不利水平地震作用否工业设备反应谱法与规范简化方法的底部剪力最小比例1.00考虑双向地震作用否考虑偶然偏心是考虑偶然偏心的方式相对于边长的偶然偏心X向相对偶然偏心0. 05Y向相对偶然偏心0. 05斜交抗侧力构件方向附加地震数0同时考虑相应角度的风荷载是（四）活荷信息：楼面活荷载折减方式传统方式柱、墙设计时活荷载不折减传给基础的活荷载折减柱、墙、基础活荷载折减系数：计算截而以上层数12-34-56-89-2020层以上梁楼面活荷载折减设置梁活荷不利布置的最高层号考虑结构使用年限的活荷我调整系数增、柱设计时消防车荷载梁

37、设计时消防车荷载折减系数1.000. 850. 700. 650. 600. 55 不折减11.00折减折减（五）二阶效应:结构内力分析方法 二阶效应计算方法 柱长度系数置1.0 考虑柱、支撑侧向失稳 考虑结构整体缺陷 考虑结构构件缺陷一阶弹性设计方法 不考虑 否否 否 否（六）调整信息:采用中梁刚度放大系数Bk 梁刚度放大系数按主梁计算 地震作用下连梁刚度折减系数 采用SAUSAGE-Design计算的连梁刚度折 减系数计算地宸位移时是否单独指定连梁刚度折0. 00 否0. 60否减系数风荷载作用下的连梁刚度折减系数梁柱重叠部分简化为刚域：梁端简化为刚域柱端简化为刚域钢管束剪力墙计算模型托墙

38、梁刚度放大系数否1.00否否双模型计算1.00钢管束墙混凝土刚度折减系数1.00剪重比调整调整扭转效应是否明显是弱轴方向动位移比例（0T）0. 00强轴方向动位移比例（0T）0. 00薄弱层调整：按刚度比判断薄弱层的方式仅按抗规判断受剪承载力突变形成的薄弱层自动进行调整否指定的薄弱层个数0薄弱层地震内力放大系数1.25地震作用调整：全楼地震作用放大系数1.20调整与框支柱相连的梁的内力否框支柱调整系数上限5. 00二道防线调整：考虑双向地震时内力调整方式先考虑双向地震再调整0. 2V0分段调整方法规范方法调整方式min alpha*V0, beta*Vfmaxalpha0. 25beta1.8

39、0调整分段数1调整起始层号1调整终止层号1调整系数上限2. 00梁端负弯矩调幅系数0. 85梁端弯矩调幅方法通过主次梁支座进行调幅梁活荷载内力放大系数1.00梁扭矩折减系数0. 40转换结构构件（三、四级）的水平地宸作用效应放大系数1.00（七）设计信息：结构重要性系数1.00交义斜筋箍筋与对角斜筋强度比1.00梁按压弯计算的最小轴压比0. 15梁按拉弯计算的最小轴拉比0. 15框架梁端配筋考虑受压钢筋结构中的框架部分轴压比限值按照纯框架 结构的规定采用按排架柱考虑柱二阶效应柱配筋计算原则柱双偏压配筋方式柱剪跨比计算原则H取柱净高Hn框架梁弯矩按简支梁控制主梁进行简支梁控制的处理方法 保留用户自定义的边缘构件信