某斜拉桥方案施工方案.docx

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1、某斜拉桥方案施工方案第一章某工程概况某斜拉桥为一高低（姊妹）塔预应力混凝土斜拉桥，桥跨布置成160+300+97 米，墩号41，、42，、43=、44二墩。某通航孔主桥梁全长557米。某通航孔斜拉桥为双面索飘荡体系斜拉桥结构，42、43.主塔设置横向减 震限位支座，41，墩设竖向承压支座，44,墩设置竖向拉压支座。某通航孔主桥主塔为冗型结构，主梁为等高度双肋板式，即“兀型”预应 力碎梁，桥梁纵轴线处梁高2.465米，主梁顶面设双向2.0%的横坡，主梁边 缘处梁高2.2米。主梁顶面宽26. 5米，底面宽27. 0米。主梁肋宽1. 70米（等 宽），主梁为C60混凝土。第二章工程要点一、主梁（兀型

2、梁）某通航孔主桥主梁为“兀型”预应力混凝土梁，桥梁纵轴线处梁高2. 465m, 顶面宽26. 5m,底面宽27.0m。1、主梁断面型式根据桥型特点和结构受力要求，将某通航孔主桥主梁分为五种断面型式:A、断面一，即标准“ Ji型”断面；B、断面二，在主梁标准断面上加底板（厚32cm）；C、断面三，大边跨主梁标准断面梁肋内侧加2. 0m马蹄底板；D、断面四，中跨主梁标准断面梁肋内侧加1.2m马蹄底板；E、断面五，实体断面，分别为斜拉桥两边墩处端块（1、75号梁段）。AD四种断面均保持“兀型梁”梁肋宽度一致（170cm）,以便于挂篮悬 臂浇筑时模板和挂篮的尺寸一致，不增加施工设备投入。2、梁段、类型

3、及施工方法将某通航孔主桥主梁从41墩位处开始至4击墩位处共划分成75个梁段， 其梁段号、截面类型和施工方法见“梁段、类型及施工方法一览表”。梁段、类型及施工方法一览表梁段号梁段类型施工方法备 注1断面五支架浇筑法42#墩支撑支Cd断而一架断而一0电Jw. vuJ/x 1254*浇69断面三前支点挂篮浇筑亨称双向悬1019 断面一前支点挂篮浇筑对称双向悬浇装置和拉杆的尺寸、长度。斜拉索张拉端锚具牵引至索塔下方后，将拉杆旋入锚头，在张拉端锚头以 下预先确定了位置的斜拉索上设置两个保护性长抱箍，防止斜拉索在挂索过 程，产生较大的弯拆损坏斜拉索的PE套。在中横梁上安置两台卷扬机走丝， 一索通过人洞进入

4、塔内通过转向穿过斜拉索套筒口，利用连接件与锚头拉杆连 接，另一台通过塔顶转向滑轮与斜拉索上两抱箍连接，起动各卷扬机，并辅以 塔吊协助将张拉端锚具牵引至套筒口。为使拉杆能顺利进入套筒，在套筒下方 设置暂时工作台，由专人负责指挥操作。在索塔张拉锚垫板上安放反力架、千斤顶、斜拉索张拉锚具螺帽和拉杆螺 帽，将拉杆牵引过锚垫板，给拉杆上好螺帽，拆去牵引与吊索，至此，索塔端 挂索完成。前支点挂索利用吊车和安装在主梁上卷扬机，按同样方法把斜拉索牵引穿 过索导管，上好螺帽与挂篮前支点千斤顶拉杆相连，然后拆去牵引。7、斜拉索的张拉工艺挂索工作完成后，即可进行斜拉索的张拉。张拉工作开始前，对张拉千斤顶和压力表进行

5、配套标定，确定张拉力与压 力表读数之间的曲线关系。压力表精度不低于1.5级。张拉千斤顶配备相应的 测力传感器，以控制千斤顶的张拉力。张拉机具就应由专人使用和维护，并定 期检验标定。斜拉索张拉前，所有锚具和配件按图纸检验确定符合要求后方可使用。斜拉索的张拉严格按设计要求的工艺程序进行，保证南、北方向对称进行、 分级张拉。按照施工控制的要求严格控制张拉千斤顶的张拉力，同步分级张拉。单次张拉工作工艺流程：第三次张拉至设计值后，斜拉索张拉端锚头超出索塔垫板，将锚头螺帽带 好。索力调整工作完成后，拆除千斤顶、拉杆及反力架，移至下一待张拉索锚 垫板上。由于板梁斜拉桥刚度较差，属于超静定的柔性结构，有牵一发

6、而动全身之 弊，施工中，往往会浮现实际情况偏移设计目标值，形成一定的误差。其中除 了梁段施工误差，导致其自重与设计值不符、弹性模量取值偏差、索力张拉吨 位不许等因素外，还因温度变化、日照影响、风力、施工荷载等导致索力大小、 塔柱位移、板梁内力等变化而不易控制，均会使实际施工的标高和索力与设计 值不相符。这不仅影响桥梁线形的平顺美观，而且影响了施工的质量和结构安 全，为此，必须对各项指标与施工进行严格控制。控制原则：以桥面标高与索力进行双控。即适当控制索力，使梁、塔内力 于最优状态。通过索力调整，使桥面标高符合设计要求。结合各施工阶段的结构受力特点，第一次张拉（空挂篮）与第二次张拉（梁段碎浇筑一

7、半）以标高控制为主，同时兼顾所测索力；第三次张拉（挂篮 与梁体脱空）以索力控制为主，同时兼顾标高值。8、前支点挂篮悬浇磴施工挂篮拼装完成后按最大荷载进行试压，以消除其非弹性变形和提供弹性变 形参数，为施工控制计算提供准确数据。经检验符合要求后即可投入使用。挂篮前移，（挂篮前移前，把斜拉索牵引到桥面上），挂篮承受负弯矩， 呈悬臂状态。挂篮就位，C型挂钩顶升，后锚固点锚固，确定立模标高。前支点斜拉索挂索，张拉一定吨位（由监控提供），此时挂篮前支点受 力 纵挚等杳知呈简守状本W成钢需绑扎、预应务落道布置、预埋件埋设、模板安装。浇筑梁段混凝土，挂篮受正弯矩增大。浇至1/2混凝土，（或者由监控提供）挂篮

8、再张拉完索力至100%。检测梁段标高，待强、张拉预应力束、压浆、封锚、凿毛、养生、检测八 次挂篮下降脱空待前移，挂篮承受负弯矩。梁段碎浇筑采用自动水上拌和站拌制和泵送，挂篮悬浇时对称，均衡浇筑。 保证97m跨比43#墩北岸挂篮悬浇快2个节段。在浇筑过程中应随时进行变形 观测和监视，必要时作为调整立模标高的参考。9、前支点挂篮悬浇砂工艺流程图10、160m边跨暂时墩与现浇支架暂时墩中心距41=墩中心28米，在暂时墩和41二墩之间架设支架，14号 梁段在支架上浇筑。支架设计为一群桩支架，纵向和横向各6排钢管桩为竖向 支撑，用型钢和d) 40cm钢管作横向联系，联成整体成空间框架结构。顺桥向 置6组

9、贝雷架再在贝雷架上铺T36工字钢作平台。钢管桩用振动锤振动下沉至 底标高14. 0m,入土深度21.5m,考虑洪水冲刷10.5m和水流侧压力以及偶然 飘荡物的撞击，设置锚碇系统反抗水平位移。支架搭设需在水位超过38. 0m 才干方便施工，保证工作船只航行安全。11、97m边跨现浇支架97m跨梁段设计为支架现浇。97m支架按满堂支架设计，在低水位期间完 成。用d）80cm壁厚8mm钢管桩作竖向支撑，用型钢作横向联系。上置贝雷桁 架，再在贝雷桁架上铺工字钢136作平台。钢管桩用振动锤振动下沉，下沉至 桩底标高22. 0m,入土深度19m,支架沉降参数通过静压实验确定，水流冲刷 和水流侧压力可以忽略

10、。12、第5号梁段施工方案第5号梁段采用挂篮施工，但情况比较特殊，当悬浇完6号梁段后，前 移挂篮时在顺桥向将抵达并跨上暂时墩，为保证挂篮顺利前移到位，暂时墩先 不能达到相应梁底标高，须得挂篮移到位，浇完第5号梁段并拆除（或者倒退） 挂篮后再把暂时墩接高。由于受施工环境和施工条件影响，暂时墩和5号梁段 拆挂篮宜安排在高水位（汛期）施工，才便于浮吊吊装，否则由于标高太高而 无法吊装，此外从目前看河床淤积严重，低水位期间无法保证船只正常工作。 为保证对称施工和主梁振动协调，挂篮不宜搁置在暂时墩上，否则有可能由于 主梁弹性振动不自然导致尚未达强度的碎开裂。暂时墩中心距4H墩中心28m, 位于4号梁段下

11、，通常情况是暂时墩中心与主梁衔接，如果这样那末4号梁段 同样存在开裂的可能，于是建议把暂时墩与主梁衔接移到5号梁段。施工时应 与设计方商议，引起重视。13、合拢与体系转换先合拢97米边跨，再合拢160米边跨，然后合拢300米主跨，300米主 跨合拢利用一侧挂篮浇筑合拢段碎，另一侧挂篮后移，在合拢段两侧梁段采用 水箱加压，根据施工监控结果调节合拢段两侧梁段标高，焊接合拢段劲性骨架， 采用强制性手段合拢，以保证主梁线型。第六章施工控制1、施工控制的目的在上部结构施工过程中，通过对斜拉桥结构线型及内力的控制，确保施工 过程中结构的安全和成桥后结构的线型及内力最大限度地接近设计状态，最终 使成桥满足设

12、计要求。2、施工控制的原则以标高和梁塔内力作为控制目标，以索力作为调控手段。各施工控制节段 的标高误差控制在2%范围之内；横向相对误差不宜大于5mm；板梁轴线偏位 不宜大于lOnrni。各施工控制节段的预应力张拉误差纵向不宜大于张拉值的土 2%；横向相对误差不宜大于2%o严格控制各施工状态下的主梁和索塔内力， 使其处于安全范围内。通过索力调整，使成桥后主梁和塔中控制应力误差值不 大于3%o3、施工控制的组织形式各职能部门不仅要在施工操作和管理上进行有力配合，而且还应在结构分 析等各方面参预设计部门和监理组所组织的施工控制工作。这是因为施工单位 能对自己当时的施工情况和特点清晰掌握，再通过深入研

13、究后才干对施工控制 本质得到全面的理解，才干更快、更合理地组织相应方案和施工措施，进而使 施工更好地满足施工控制要求。我公司将组织本公司有丰富施工控制经验的人员，积极参预和配合设计部 门、大桥监控小组和监理部对上部构造的施工控制，确保高质量完成的成桥施 工。4、施工控制技术在广东XX大桥、长沙XX大桥、铜陵XX公路大桥、武汉XX大桥等斜拉桥 的施工中，我单位对斜拉桥施工控制技术的研究和运用都获得了圆满成功，积 累了成熟的经验。针对某斜拉桥严重不对称和变截面变节距的具体特点，我们 将总结经验，研究新问题，运用成功的经验，以科学、求是的态度脚塌实地地 完成本桥的施工控制研究及运用任务。1）施工控制

14、技术思路我们将采用以下技术思路进行板梁的施工控制。a、参数识别参数识别就是在施工过程中对设计参数进行修正。具体可分为两步：第一 步是对可直接测试的参数如板梁的截面尺寸、挂篮的挠度、立模标高、所加实 际工况等在每段板梁施工前进行测试，以提前获得一组较接近实际情况的结构 参数，从而对设计数据进行修正，为计算出更为接近实际情况的设计理想状态 数据提供条件；第二步是对难以用仪器仪器直接进行现场测试的参数如斜拉索 的物理力学特性等，可根据施工过程中结构行为变化如索力和梁段标高的变化 量来进行参数识别。b、预测与控制根据目前结构的实测参数及识别参数预测未来施工梁段的相应参数，并根 据这些参数的变化分析结构

15、线型和内力的变化，这就是施工控制中的结构预 测。由于参数的误差，施工中结构实际状态总是偏离理想状态目标，因此，还 必须对结构行为预测控制，通过索力调整，使成桥状态结构的内力最大限度地 接近成桥状态目标。我们将建立完善、精确的观测系统，正确、合理的结构分析系统及反馈控 制分析系统，以实现对结构行为的预测与控制。c、观测系统观测系统就是对结构行为进行测量和测试的系统，观测包括两个方面：一 是测量结构位置和变化，如板梁的标高和平面坐标，索塔的偏位等；二是测试 结构的内力，如斜拉索的拉力等。这非但为施工提供有关数据，也为结构预测 分析提供实际数据，使控制更为有效。d、结构分析系统结构分析系统主要用于对

16、结构行为的分析。采用前进分析和倒退分析方 法，利用程序以计算机对结构进行正向与反向拼装计算，可找出结构理想状态 所需数据。e、反馈控制分析系统根据桥梁结构计算理想状态，施工现场实测状态，以及误差信息以计算机 跟踪计算调整，寻觅出最佳调整方案，以指导现场调整作业。5、施工控制的施工措施a、总体要求严格按设计图低、要求、规定施工，对施工数据和情况以规范、表格进行 详细、准确、完善的记录。积极与业主、设计、监理部门联系，及时汇报、 反映情况。服从、执行监理工程师的指令。b、斜拉索安装(1)斜拉索的牵引及张拉，对称于主塔，对称于桥中线均衡地进行。不 均衡拉力在设计的允许值范围内。两侧不对称的拉索或者设

17、计拉力不同的拉索, 按图纸规定的拉力、分阶段同步张拉。(2)斜拉索的张拉千斤顶张拉力控制必须符合规定。(3)斜拉索张拉前，所有锚具和配件必须符合图纸规定，全部或者抽样 检验，确定符合图纸要求后方可使用。(4)斜拉索的安装、张拉顺序、张拉次数及张拉力按图纸规定的程序进 行。不管是初张力的张拉，还是复测、调索的张拉，凡不符合拉索、板梁施 工安装所规定的允许偏差时，必须向监理工程师报告，由设计、监理、施工 三方共同确定调整方法并经业主批准后进行调整。(5)斜拉索张拉过程中，必须同时进行板梁变位观测，并与图纸中相应 的变位值校核。超过规定范围则检查原因，必要时报告监理工程师与设计单 位共同商计，采取适

18、当方法进行控制调整。(6)斜拉索张拉完成后，使用传感或者振动频率测力计测验各索的张拉 力值，每组及每索的拉力偏差均不得超过图纸规定，如有超过需进行调整。 在 调整拉力时对索塔和相应板梁梁段进行索力、高程和位移观测。(7)斜拉索的张拉选择在环境湿度变化较小的时段内进行，以主动规避 法来尽量消除温度对施工控制的影响。(8)斜拉索两端锚具轴线和孔道轴线允许偏差5mm。锚具和孔道在未封 口前需暂时加以防护，防止雨水侵入和锚头被撞击。c、板梁施工(1)桥塔两侧的挂篮要同步进行前移，梁段佐对称浇注。(2)板梁施工按本桥安全操作规程进行。挂篮立模、斜拉索张拉在环境 温度变化较小时进行，尽量消除温度对施工控制

19、的影响。(3)板梁梁段空间位置按设计坐标及标高，在横向面至少设左、右两点 控制。(4)在浇筑本段板梁前，复测已完成的前段箱梁标高。在完成本段板梁 施工后，测量前段板梁顶面标高、本段板梁顶面标高、拉索索力及塔顶偏位。 以上观测数据与施工程序中估计控制值进行校核，其偏差需在规定范围内， 并防止同向偏差的累计。如不符合规定的允许偏差，必须及时报告监理工程 师，在监理工程师主持下与设计单位研究解决，及时调整。(5)每完成一个梁段的施工后进行板梁轴线测量，测量数据作为下一段 安装的控制依据。(6)在合拢段施工过程中，按设计要求采用水箱压重和卸载。(7)板梁施工过程中对挂篮自重、施工荷载的分量及其位置，每

20、阶段均 予以登记，以便每段梁段施工时加以核对，进行分析与调整。d、施工测量施工测量作为施工控制观测系统的组成部份应尽量减少误差，使施工控 制更有效。(1)平面控制网和高程控制点在原控制网基础上加密后，对梁段坐标、索塔变位测量的网点为二等控 制点，由桥址处永久性基点引至索塔承台的水准点为二等水准点，由该二等 水准点通过标定的钢尺传递到下横梁和零号块上梁顶面处和索塔塔肢部位建 立水准点。该水准点对箱梁标高进行测量。为了避免索塔基础沉降对水准点影响，水准点至少每月与永久基点校核-次O#面控制点和水准点控制点都必须做得坚固、醒目。(2)测量仪器平面坐标以莱卡TC2000全站仪采用三维坐标法测量。该全站

21、仪标称精度为 0. 5 和 1+lppmo标高采用精密水准仪进行测量。测量仪器注意保养，定期校准，保证测量的精度。(3)测量时间即时测量：在斜拉索张拉过程中进行必要的同步测量。配合板梁施工， 按规定在施工前和施工后进行必要的相应测量。复核测量：为掌握施工结构的状态所进行的复核测量安排在环境温 度变化较小的时段。实际上，斜拉索的张拉和板梁的定位普通在环境温度变化较小的时段内进 行，所以不管是即时测量还是复核测量普通都在环境温度变化较小的时段内进 行，以避开日照，特殊是上下游日照温差的影响，使温度对施工控制的影响尽 量减少。e、施工测试施工测试是指对施工中的斜拉桥结构状态产生影响的几何参数如梁段各

22、 种尺寸等和物理力学参数如弹性模量、容重、热胀系数、荷载、索力、梁和索 塔应力变等的测试。施工测试与施工测量构成施工控制的观测系统，为结构预 测分析提供实际数据，为控制调整提供依据。施工测试尽量做到准确，使测试 误差对施工控制的影响减到最小程度。(1)对板梁几何尺寸测试的基准温度图纸规定或者监理工程师指令为准。当缺少上述数据时，可采用+20。C为基准温度，并报监理工程师认可。所有 量具，应以基准温度为准进行调整。(2)所有张拉斜拉索用的千斤顶，必须配备相应的测力传感器，以控制 千斤顶的张拉力。(3)千斤顶与压力表必须配套校验，并明确做好标记，不得混用。通过 校验确定张拉力与压力表读数之间的关系

23、曲线。所用压力表精度不低于1.5 级。校验千斤顶用的试验机或者弹簧测力计的精度不低于2%校验时，千斤顶 活塞的运行方向与实际张拉工作状态一致。当采用试验机校验时，用千斤顶 推顶试验机的方法，读数以千斤顶读数为准。(4)张拉机具由专人使用和维护。张拉机具长期不使用时，在使用前进 行全面校验。当千斤顶的使用超过图纸规定的使用时偶尔张拉完成几对斜拉 索，或者使用期间浮现异常情况，均进行一次校验。(5)使用振动频率测力计测试斜拉索索力。振动频率测力计定期标定。f、施工管理成立专门的管理机构，对挂篮悬臂浇筑碎施工进行严格管理，以使施工 符合施工控制要求。管理机构依据得到监理工程师批准的施工控制方案制定专

24、门的管理制 度、规定、办法，并在施工中严格执行，确保施工控制顺利实施。g、施工控制程序(1)板梁施工前进行现场设计参数的测试。通过测试为施工提供更接近 实际情况的设计参数，以进一步修正施工过程各理想状态数据。(2)进行板梁的施工挂篮就位；绑扎钢筋、立模；第一次张拉斜拉索安装预应力管道，验收。浇筑碎一半后第二次张拉斜拉索。浇完碎、养生、凿毛、待强、张拉预应力、压浆、封锚。挂篮脱空前移。(3)进行现场观测，获取施工状态结构行为数据及环境数据，为施工与控 制提供实测数据。(4)在滤出环境因素影响后，计算出施工阶段实测状态和理论状态数据 误差。(5)进行结构参数识别，修正结构设计参数，进行结构行为预测

25、分析。(6)当预测成桥状态与设计成桥状态不一致时，则进行反馈控制分析， 求出最优控制量，制定出最佳调索方案。(7)进行索力和板梁标高调整。(8)调整后进行状态观测。(9)调整后进行结构行为预测分析，预告下一梁段索力和板梁标高。h、有关施工控制的建议(1)施工跟踪分析我们将根据最终确认的施工方案和施工参数(安装索力和主梁标高)进行 施工跟踪分析。分析的结果将提供给监控小姐进行对照，为施工控制提供一套 理论轨迹的对照数据。(2)施工控制方法建议根据我们以往的经验，施工控制的思路为。影响因素识别主要对梁重，结构刚度，索力进行识别。因素识别根据以施工梁段识别出来的影响因素，对未来梁段的因素进行预测。优

26、化调整根据已识别和已预测的影响因素，对索力进行调整，使主梁线型和结构内 力最大限度地满足设计要求，保证结构安全。第七章主要建造材料主梁为预应力混凝土结构，采用C60高标号混凝土。应严格按照公路桥 涵施工技术规范的规定配制混凝土，所采用的水泥、砂、石、水等材料及其 配合比，拌制、运输和浇筑应严格执行设计所规定的标准，满足相应规范所规 定的质量检验和质量评定标准要求。本桥斜拉索及上部构造所使用的结构钢筋应满足上述标准的各项规定，其 中II级钢筋16Mn、20MnSi,20MnNb(b)的标准强度R b=340Mpa, I级钢筋(Q235)的标准强度 R b=240Mpao g结构钢材(钢板、角钢及

27、其它钢型材)均为Q235 (A3)号钢，其技术标 准必须符合 GB-700-88 GB-709-88. GB-9787-88 的有关规定。选用的焊接材料应符合GB-1300-77和GB-981-76的要求，同时要和所焊 接的钢材材质相适应。某斜拉桥主梁预应力采用低松弛预应力钢绞线和高强精轧罗纹钢粗钢筋。 预应力钢绞线公称直径15. 24mm (0.6)，后张法VSL (或者OVM、YM,下同) 预应力锚固体系。采用符合美国标准 ASTMA416-87a的钢绞线，标准强度R b=1860Mpa （即 ASTMA416-87a 标准 270 级），弹性模量 E =1.9X10sMpao 所选 yy

28、用的锚具均应满足1860Mpa强度级别要求。高强精轧罗纹粗钢筋直径32mm, 粗钢筋标准强度R b=750Mpa, YGM锚具后张法锚固。yC60混凝土为高标号混凝土，必须通过试配确定混凝土配比。设计要求使 用常规的水泥和砂、石料，采用配制C50等标号混凝土的常规制作工艺，依靠 增加高强减水剂，或者同时外加一定数量的活性矿物材料，使拌和料具有良好 的工作度，同时使混凝土具有良好的性能。我们通过多次试配，并进行比较筛 选，已拟定三个配合比，其推荐配合比为：水：（水泥+磨细矿粉）：砂：碎石： 外加剂二160： （450+50） ： 662： 1178： 5.0 （正在审批）。水泥为华新525#普通

29、 硅酸盐水泥，外加剂为高效减水剂SF,掺和材料为磨细矿粉。推荐意见：1、某斜拉桥主梁C60碎兼有大体积碎性能，应在满足C60碎配制强度的 前提下，注重其早期水化热。2、硅粉由于极其微细和很高的Si。玻璃体含量，是一种高活性火山灰材 料，早期火山灰反应显著。23、磨细矿渣微粉，虽比表面积较大，也是一种活性火山灰材料，但其早 期水化较慢，大部份起填充作用，只要养护适当，其二次水化反应，使后期强 度大幅度增长。4、试验考虑强度和水化热的矛盾统一，在华新P - 0525水泥中内 掺矿渣微粉10%时，既降低了早期水化热，保持了一定的早期强度，又满足了 C60校的配制强度。水泥必须符合现行国家标准并附有创

30、造厂的水泥品质试验报告等合格证 明文件，水泥进场后，分批次进行检查验收，抽样试验。砂采用级配良好，质地坚硬，颗粒洁净的II区中砂。碎石采用范围在525nun的连续级配碎石，碎石抗压强度不低于120Mpa。外加剂为缓凝早强高效减水剂SF,严格控制用量。水采用沉淀处理后的江水，保证满足碎拌和质量要求。2023断面一傍塔墩支架浇筑塔梁暂时固接2435断面一前支点挂篮悬浇对称双向悬浇3638断面四前支点挂篮悬浇对称双向悬浇3943断面四前支点挂篮悬浇单向悬浇44 （合龙段）断面四挂篮浇筑法300m跨中孔合龙 1折而匹1前士占件航品由段T 0 J t断而一Hu .X.A JJL jm.也、vCF 尸J乙

31、 D O断而一nUA * j-L. JlIjuL *v u传塔擀古力口滞的甲If壮节已3 y v r助LHJ际而一占九回*寻冬T注呐尔：目与tnn女Oo r 4V UT JJ JZZj L Ji/l.筑37t60高标尊辘睡土支架浇筑法皆墩支撑支架浇主梁C60混凝土，为高标号混凝土，即高强度混凝土： C60混凝土标准强 度，R b=42. OMpa R b=3.40Mpa；设计强度 R =32. 5Mpa、R =2. 65Mpao1aa1C60混凝土配制和浇筑应满足下列要求：1）本桥所采用的C60混凝土要求既要有规范和设计所要求的强度，又要 有良好的和易性（工作度）。设计要求使用常规的水泥（如5

32、25、625普通硅酸 水泥）和砂、石料为原料，采用配制C50等标号混凝土的常规制作工艺，依 靠增加高强减水剂，或者同时外加一定数量的活性矿物材料，使拌和料具有 良好的工作度，同时使混凝土具用良好的性能。2） C60高强混凝土配合比必须通过试配确定，不能直接采用中低强混凝 土的配合比的计算方法，也不能采用其他工程所使用的同标号混凝土的配合 比。3）建议水灰比（水胶比）控制在0.24飞.35范围内。高标号混凝土骨料 应使用碎石，粗骨料应颗粒良好、空隙率较小，石质强度必须是混凝土强度的 两倍以上。4）采用625M或者525M普通水泥，水泥用量控制在400、450kg/m3摆布。5）采用高效减水剂配制

33、高标号混凝土时，减水剂应具备以下条件：减水 率大，增强高，引气性低，不延缓凝结硬化。4、主梁预应力1）主桥主梁纵向预应力斜拉桥主梁纵向预应力采用钢绞线和高强精轧罗纹粗钢筋。预应力钢绞线 配用VSL锚固体系锚固并连接接长；高强精轧罗纹粗钢筋采用YGM锚具及其连 接器锚固、接长。主桥“n型梁”纵向预应力钢筋（束）规格有：22-中15. 24 （22-15）钢绞线，YSLEC6-27群锚，VSLK型联结器。3-j 15. 24 （3T5）钢绞线，VSLEC6-22 群锚。第八章施工技术要求1、钢筋必须按不同钢种、等级、牌号、规格分批验收，分别堆存，不得 混杂，立牌以资识别。在运输、储存过程中，要避免

34、锈蚀和污染。钢筋除具 有出厂质量证明书外还必须进行抽样试验。2、钢筋加工必须满足施工技术规范有关条文，严格按图纸由加工班 加工。3、主要受力钢筋接头采用绑条焊或者搭接绑，由具用上岗证的焊工焊接, 箍筋接头普通利用扎丝绑扎，特殊情况采用点焊。采用帮条焊时，帮条采用 与主筋同级别的钢筋，其总截面面积不小于被焊钢筋的截面积。帮条长度如 用双面焊不小于5d,如用单面焊不小于10d (d为钢筋直径)。采用搭接焊时， 两钢筋搭接端部预先折向一侧，使两接合钢筋轴线一致，单面焊时，搭接长 度不小于10d,双面焊时，搭接长度不小于5do钢筋焊接时，应有适当的防 风、雨、雪、寒冷设施。大风、大雨寒冷环境未采取适当

35、技术措施不得施焊。 电焊条采用J-422焊条。4、钢筋安装时接头应相互错开布置。受力筋接头按设计图纸错开布置， 图纸无要求时按接头的截面面积占总截面面积的百分率不大于50%布置。钢 筋交叉点用扎丝绑扎结子，必要时用点焊焊牢。保护层用垫块控制，应符合 设计要求，多层钢筋之间用架立筋支撑，保证位置准确。当钢筋与不宜挪移的 重要预埋件和预应力管道冲突时，可适当挪动钢筋。5、在浇筑混凝土前，应对已安装好的钢筋及预埋件进行检查验收。6、钢筋有关质量标准钢筋及焊缝的外观质量和力学性能均应满足要求。加工钢筋的允许偏差项次项 目允许偏差(mm)1受力钢筋顺长度方向加工后的全长+5、 -102弯起钢筋各部份尺寸

36、203箍筋、螺旋筋各部份尺寸5焊接钢筋允许偏差及缺陷允许值名 称单位接头型式帮条焊搭接帮条沿接头中心线的纵向偏移min0. 5d接头处弯折( )44接头处钢筋轴线的偏移mm0. Id30. Id3焊缝厚度mm-0. 05d-0. 05d焊缝宽度nun-0. Id-0. id焊缝长度mm-0. 5d-0. 5d横向咬边深度mm0.50.5焊缝气孔 及夹渣的 数量和大 小在长2d的焊缝表面 上个22mm266在全部焊缝上个mm?7、水泥为华新525#普硅水泥，要求质量稳定，性能适合施工环境和成桥 后工作环境。每批次水泥均进行抽样试验，实测其技术标准。不同批次水泥 分别存放，尽可能采用散装水泥，并用

37、水泥罐储存，便于水上拌和站取用。 水泥在运输和储存时，做到防止受潮，同时储存水泥时间不能过长，如受潮 成存放时间超过3个月，应重新取样试验，并按其复验结果控制使用。常用水泥标号及抗压强度水泥类别龄期软练胶砂抗压强度（Mpa）备注525普通水泥CGB175-853d20.6试验数据不低于标准7d31.428d51.58、细骨料采用级配良好质地坚硬的河砂，平均粒径为0.50. 35mm细度 模数3.02.3,河砂要求干净，杂质含量应通过试验测定，不超过规定。砂中杂质最大含量项次项 目230号的混凝土备注1含泥量（%）3以质量计2云母含量（%）2以质量计3轻物质含量（）1以质量计4硫化物及硫酸盐折算

38、为SO （%）1以质量计5有机质含量（用比色法试验）颜色不应深于标准 色，如深于标准色，应以水泥砂浆进行 抗压强度对照验,加 以复核可以直接做水泥砂浆 抗压强度对照试验9、粗骨料采用连续级配碎石，级配范围525mm。抗压强度不于120Mpa,杂质含量不超过规范规定。碎石杂质最大含量项次项 目230号混凝土备注1针状片状颗粒含量（酚10以质量计2泥土含量（用冲洗法试验）觥）1以质量计3硫化物及硫酸盐计算为S0 （%）1以质量计10、拌和用水用经净化处理的江水（如江水能满足要求可不进行处理）， 保证水中不合有影响水泥正常凝结与硬化的有害杂质或者油脂、糖类及游离 酸类等。11、外加剂为高效能SF减水

39、剂，具备缓凝早强，高效增强，高效减水性 能。保证高强度混凝土的性能及和易性，每批次减水剂均得检测，并且在混 凝土拌和时严格控制其用量。SF减水剂减率大于10%,初凝延缓6小时。12、混凝土配比掺入粒化高炉矿渣，以节约水泥用量，提高强度，保证 525普通水泥配制的高强度C60混凝土的质量稳定。粒化高炉矿渣由生产单 位专门加工，进行产品检验并出具产品合格证书，其技术条件分别符合 GB203-78标准的规定，并且在使用前进行配比试验验证。13、混凝土配合比参照规范和经验资料进行设计，并进行多组试配 试验，最后选定既能满足强度要求，又能满足施工条件，同时具有95%以上 保证率的设计配合比，水：（水泥+

40、磨细矿粉）：砂：碎石：外加剂二160：（450+50）： 662： 1178： 5.0（正在审批），试配强度 R=71.8Mpa,坍落度218cm。 此配比能满足利用常规水泥（525Q和常规方法配制出高标号（C60）混凝土 但外加剂和混和材料的性能和用量都必须严格控制。14、拌制混凝土时，各种衡器应保持准确，应时常检测，对骨料的含水 率也应时常进行检测，据以调整骨料和水的用量。配料数量允许偏差项次材料类别允许偏差备注1水泥、混和材料1集中拌和站拌 制2粗、细骨料23=H混凝土由水上自动拌和站拌制，配料整确，搅拌适宜，每拌混凝土最短 搅拌时间，从加水算起不少于1分钟。15、拌和好的混凝土通过混凝

41、土输送泵运送到浇筑点。输送管接头应严 密不漏浆，泵送碎应连续不断，需间断时其时间尽量减短。输送泵管子在夏 季应覆盖，并洒水防暴晒。16、浇筑混凝土前，应对支架、模板、钢筋、预埋件、预应力管道进行 检查，模板内的杂物，积水和钢筋上的污垢应清理干净，模板缝隙应填塞严 密，模板内面应涂涮脱模剂。碎要检查其和易性和坍落度，浇筑时防止离析， 堆积高度不超过1m。17.混凝土按一定顺序和方向分层浇筑，在下层混凝土初凝或者能重塑 前浇筑完成上层混凝土，上下层同时浇筑时，上层和下层先后浇筑距离保持 1. 5m以上。18、使用插入式振动器振捣混凝土，振动棒挪移间距不应超过振动器作 用半径的L 5倍，与侧模保持5

42、 10cm的距离，插入下层混凝土 510cm, 每一处振捣完毕后边振动边徐徐提出振动棒，应避免振动棒碰撞模板，预埋 件，预应力管道。对每一振动部位，必须振动到该部位混凝土密实为止，对 高标号预应力混凝土应特殊重视。密实标志是混凝土住手下沉，再也不冒气泡, 表面呈现平整，泛浆。混凝土严格分层，多挪移布料点，禁止利用振动棒赶 混凝土。19、混凝土浇筑应连续进行，如因故必须间断时，此间断时间应小于前 层混凝土的初凝时偶尔能重塑的时间，若超过允许时间，须采取保证质量措 施或者按工作缝处理。20、施工缝正常情况为梁节段端接缝，当碎强度达2. 5Mpa后进行人工凿 毛。经凿毛处理的混凝土面用水冲洗干净。2

43、1、对于前支点挂篮施工性浇筑除分层连续浇筑外，还必须要对称、均 衡施工。南北岸对称施工，上下游方向均衡布置。其不对称或者不均衡相差 不宜超过30To22、混凝土浇筑过程中或者浇筑完成时，如混凝土表面泌水较多须在不 扰动已浇筑混凝土的条件下采取措施将水排除，并应查明原因，采取措施， 减少泌水。主梁混凝土裸露面大，必要时加盖防护，加强养护碎。23、严格控制混凝土厚度和标高，对主梁而言增加碎方量对受力将产生 不良影响。混凝土先浇梁肋和横隔板，后浇顶板，并且从挂篮前端往后端按 顺序浇筑，加快浇筑作业，以最大限度消除挂篮弹性变形对碎接合的影响。24、侧模脱模在混凝土强度达2. 5Mpa以上。挂篮脱空需在

44、斜拉索张拉第 三次和预应力张拉完后脱空。脱模后如有表面缺陷，应及时予以修理。25、斜拉桥预应力钢材为低松弛钢绞线和高强精轧罗纹钢粗钢筋。钢绞 线符合美国标准ASTMA416-87a；标准强度R b=1860Mpa （即ASTMA416-87a标y准270级），弹性模量Ey=1.9X105Mpao所选用锚具均应满足1860 Mpa强度 级别要求。高强度精轧罗纹钢粗钢筋直径32mm,标准强度R b=750Mpa, YGM y锚具。均为后张法工艺施工。26、预应力材料下料，通过计算确定。考虑构件长度、锚夹具、千斤顶、 外露长度等因素。采用切断机切断。钢绞线进行编束，梳理顺直，绑扎坚固, 互不缠绞。2

45、7、钢绞线和精轧罗纹钢需进行试验，合格产品方可使用。对验收和加 工后的预应力钢材应妥善保管，防止在堆放、运输和安装过程中损伤、变形 或者发生有害的锈蚀。特殊注意电弧焊损伤。28、预应力孔道选用铁皮波纹管。管道安装位置准确，连接平顺，孔道 锚固端和张拉端锚垫板应垂直于孔道中心线，设置压浆孔和排气孔。对管道 和预埋件要求固定牢靠，保证浇险过程中其位置和尺寸不受影响。29、张拉机具应与锚夹具和张拉吨位相匹配。千斤顶与压力表配套校验， 以确定张拉力与压力表读数之间的关系曲线，整确确定张拉控制应力。所用 压力表精度不低于L5级。张拉机具由专人使用和管理，并时常维护、定期 校验。普通使用超过6个月或者20

46、0次以及千斤项使用过程中浮现不正常现 象时需重新校验。锚具和夹具的类型必须符合设计规定和预应力张拉的需要。锚夹具分批进行 外观检查，不得有裂纹、伤痕、锈蚀、尺寸不得超过允许偏差。对锚具的强度、 硬度、锚固能力等应根据供货情况确定是否复验的项目、数量。30、张拉应力控制采用双控标准，以控延伸量为主，以设计吨位校核。通过对预应力钢材的弹性模量实测，重新计算设计延伸量。当需进行超张拉 时，钢绞线的超张拉应力不大于其标准强度R b的80%。延伸量偏差控制在-5y+10%以内。31、预应力张拉时混凝土强度不低于设计规定，通过对试块测定硅强度。 张拉前检查孔道口是否光滑，锚垫板是否干净无水泥浆块，锚具是否与锚垫 板相吻合，均符合要求方可进行张拉。按一次张拉施工，分段、分批对称第 拉，张拉顺序符合设计规定，设计未作明文规定则按规范施工。后张法预应力钢材张拉程序项次预应力钢材张拉程序备注1钢筋0初应力105 0持荷加口 、（锚固）. 。为控制应 力、初应力普通为 10。%K2钢绞线束预应力钢材断丝滑移不得超过设计要求。施工员要认真做好张拉记录。32、预应力张拉后，孔道应及早填浆。