2023年-年产万吨硫酸转化系统工艺设计.docx

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1、目录摘要：1ABSTRACT:1第一章文献综述2第二章工艺说明书42.1 概述42.1.1 产品规模和规格42.1.2 工艺方案叙述42.2 装置设计说明42.2.1 工艺原理42.2.2 工艺流程说明52.2.3 主要设备选型说明52.2.4 化工原材料规格及用量5第三章转化工序物料衡算与热量衡算63.1 转化工序流程示意图及简要说明63.2 确定各段进口温度及转化率63.2.1 温度与平衡转化率的关系63.2.2 最适宜温度与转化率的关系7323确定操作线73.2.4 各段进口温度及转化率83.3 转化工序物料衡算93.3.1 进转化器一段气体量及成分103.3.2 出一段气体量及成分10

2、3.3.3 出二段气体量及成分103.3.4 出三段气体量及成分103.3.5 出四段气体量及成分103.4 转化器各段的热量衡算123.4.1 转化一段反应热量和出口温度123.4.2 转化二段反应热量和出口温度143.4.3 转化三段反应热量和出口温度16确定转化器一段进口温度360气体经每层触媒后温度升高，计算式是：t = tQ+x-x公式（见化工工艺工程设计邹兰，阎传智编）公式（3.4）表3二氧化硫的浓度与人值的关系SO2浓度，%SO2浓度，%SO2浓度，%296731027838700113034178261232854595213506由上表查得，浓度为8%的S02对应的九值为22

3、6。操作线温度的确定：已知催化剂的起燃温度为360,使用的温度为400-580,考 虑到应使操作线尽量与最适温度曲线靠近，且出口温度在催化剂的使用温度范围内，取原 料气的进口温度为360C,四段操作线的斜率根据原理气里SO2的浓度差表得1/226。考 虑到原料气的预热过程是依次经过第一、第二、第三、第四换热器，对应于第四、第一、 第二、第三段反应器的冷却，所以如果考虑每个换热器的换热面积相当，则出口气体冷却 降温的温差应为第一段大于第二段，第二段大于第三段，按照这个原则，分别取第一段的 降温的温差为65,第二段的降温的温差为50,第三段的降温的温差为40,并且每一段转 化器的出口温度和转化率对

4、应的点都在平衡曲线和最佳温度曲线之间，由此估算得到四段 反应器的操作曲线。各段进口温度及转化率表4 一次转化分段转化率和温度段数二三四转化补81.8690.7195.1397.79进口温度汽360480450420由图2以及表4的数据可得：转化器第一段操作线方程：Z = 360 + 226(x0.8186)第二段操作线方程：1 = 480 + 226(%-0.90.71)第三段操作线方程；/ = 450+213(%-0.9513)第四段操作线方程；Z = 420+213()1.110.970.80.70.6昊0.50.4、7八/0.3/0.20. 1/03()0350400450500T550

5、600650700750图2四段反应过程的X-T关系图3.3 转化工序物料衡算本设计为24万吨/年硫酸转化系统工艺设计(以每小时计算)，由=3478kmol24xl0711SQ =xx300x24 98 0.9779347.8xL = 4347.8/可得实际进气总量为 0.08为方便计算，本设计假设进气总量为lOOOkmol,故在最后的计算结果上需乘于系数4347.81000=4.3483.3.1 进转化器一段气体量及成分以lOOOkmol的进气总量为标准进行计算，已知SO2占8%, O2占10%, N2占82%Oi= 1000 x 0.1 = 1 OOkmol根（02）= 100 x 32

6、= 3200kg V（O2）= 100x 22.4 = 2240m3SOi = 1000 x0.08 = 80kmol m（so2）= 80x64 = 5120kgV（S02）= 80 x 22.4 = 1792m3N2 = 1000x0.82 = 820kmol m（N?）= 820x28 = 22960必 V（/v2）= 820x22.4 = 18368m33.3.2 出一段气体量及成分SOi = 80x（1-0.8186） = 14.512kmol SCh = 80 x 0.8186 = 65AkmolOi = 100-x65.488 = 67.256痴/ Ni = S20kniol 2

7、3.3.3 出二段气体量及成分SCh = 80 x 0.9071 = 72.568初N2 = 820kmolSO2 = 80x（1-0.9071） = 7.432切w/O2 = 100x 73.575 = 63.2U5kmol2334出三段气体量及成分502 = 80x（1-0.9513） = 3.896kmolSO3 = 80x0.9513 = 76.104kmolO2 = 100 - - x 76.104 = 61.94Skmol2N2 = 820At716/335出四段气体量及成分SO2 = 80x（1- 0.9779） = 1 .768Ztw/SCh = 80x0.9779 = 78.

8、232加H。2 = 100 X 78.232 = 60.884/ Nz = 820kmol2由以上计算汇总转化器物料衡算结果于表5表5转化器物料衡算结果进一段(Kmol)(Kg)（小V (%)SO2347.822261.87791.6802434.813913.69739.510n23565.499830.179864.182E4348136005.497395.2100出一段（进二段）SO263.0984038.31413.41.50so3284.74222779.46378.26.7702292.4299357.76550.46.95n23565.499830.179864.184.784

9、205.6136005.494206.1100出二段（进三段）SO231.9282043.4715.20.76SO3315.525242.17067.87.5302274.88795.16156.66.56n23565.499830.179864.185.144187.7135910.793803.6100出三段（进四段）SO216.9401084.1379.50.41SO3330.926472.07412.27.9102269.38619.26033.46.44n282099830.179864.185.244182.55136005.493689.1100出四段SO27.687492.01

10、72.20.18so3340.227212.27619.48.1402264.78471.25929.86.34n23565.499830.179864.185.344177.9136005.493585.513.4 转化器各段的热量衡算气体的摩尔热熔量可按下式求出t2J(25.74 + 5.8x10-2T-38.1x10-6T2+0.861x10-8T3)6/TCp 5s02T2|(15.09 + 15.2x10-2T-120.7x10-6T2+3.62x10-8T3)6/7p4|(25.74 + 1.30x10-2T-3.86x10-6T2)6/TCp(n =t2j(27.18 + 0.5

11、91xl0-2T-0.338xl0-6T2)T713.4.1 转化一段反应热量和出口温度 进转化器第一段气体带入热量（以每小时气量计算）。已知进一段触媒层气体温度为360,所以可得各组分气体的平均摩尔热容：S02的平均摩尔热容：273+360J (25.74 + 5.8x10-2T-38.1x10-6T2+0.861x10-8T3)67TCPs。?=44.71/(mo/K)273CpO2 =273+360j (25.74 + 1.30x10-2T-3.86x10-6T2)JT273360= 3O.8OAJ/(7w/K)N2的平均摩尔热容:270+360j (27.18 + 0.591 xW2T

12、-0.338 xW6T2)6/T270360= 29.78Q/(mo/K)故进一段气体每升高1所需热量为： SO2 所需热量：80x44.71 = 3576.865AJ 。2 所需热量：100x30.80 = 3079.5210 N2 所需热量：820x29.78 = 24423.06V Z所需总热量：31097.44V带入热量=31097.44 x 360 = 1H 88600V (2)已知出转化器第一段气体温度545所以可得各组分气体的平均摩尔热容：SO2的平均摩尔热容：273+545j (ZS + S.SxlOT-SS.lxlO-672+0.861 xW8T3)TCpSO2= q= 46

13、.84V I (mol K)SO3的平均摩尔热容：273+545j (15.09 +15.2x10-2T-120.7x10-6T2+3.62x10-8T3)JTCpSO3二q二 66.44AJ I mol K)。2的平均摩尔热容：273+545J (25.74 + 1.30*10-27_3 86*1072)CpO2=。= 31.59AJ /(mol- K)N2的平均摩尔热容：Cpn2270+545J (27.18 + 0.591 xlOT-OJSSxlOT2)270= 3029kJ / (3lK)故出一段气体每升高1所需热量为:S02 所需热量：14.512x46.84 = 679.8 IVS

14、03 所需热量:65.488x66.44 = 4351.3AJ 。2 所需热量：69.256x31.59 = 2124.44V N2所需热量：820x30.29 = 24841.87。Z所需总热量：31997.42V反应热摩尔反应热(2 = 101314.48-2.21x (273 + 452.5) = 99711.13U总反应热 Q= 65.488x 99711.13 = 6529882.15/一段出口温度t =6529882.15 + 1118860031997.42=553.7 C(4) 一段出口气体带出热量 0= 6529882.15 + 11188600 = 17718482.157

15、转化二段反应热量和出口温度进转化器第二段气体带入热量（以每小时气量计算）已知进二段触媒层气体温度为480,所以可得气体的平均摩尔热容：SO2的平均摩尔热容：CPs。?273+480j (25.74 + 5.8x10-2T-38.1x10-6T2+0.861x10-8T3)T273480= 46A5kJ /(mol-K)SO3的平均摩尔热容:CPsO3 =273+480J (15.09 + 15.2x10-2T-120.7x10-6T2+3.62x10-8T3)6ZT273480=64.94AJ /(/ K)O2的平均摩尔热容:273+480j (25.74 + L30x10-2T-3.86xW

16、6T2)JT273480= 3132kJN2的平均摩尔热容:270+480j (27.18 + 0.591x10-2T-0.338x10-6T2)6/T270480故进二段气体每升高IC所需热量为：SO2 所需热量：14.512x46.15 = 669.77。SO3 所需热量:65.488x64.94 = 4252.85V 。2 所需热量：67.256x31.32 = 2106.394V N2 所需热量：820x30.12 = 24695.44V Z所需总热量：31724.45。带入热量= 31724.45 x 480 = 15227737V(2)已知出转化器第二段气体温度500 所以可得各组

17、分气体的平均摩尔热容： SO2的平均摩尔热容：273+500J (25.74 + 5.8x10-2T-38.1x10-6T2 +0.861x10-8T3)JTCpSO2= 2-= 46.37V /(mol - K)SO3的平均摩尔热容：273+500j (15.09 + 15.2x10-2T-120.7xW6T2+3.62x10-8T3)TCpso3 = q= 65.42AJ / (mol - K)。2的平均摩尔热容：CpO2 =273+500j (25.74 + 1.30x10-2T-3.86x10-6T2)JT273500N2的平均摩尔热容:Cp$270+500j (27.18 +0.59

18、1 x10-2T-0.338 xW6T2)T270500= 30.17 kJ/(mol .K)故出二段气体每升高IC所需热量为：SO2 所需热量：7.432x46.37 = 344.64AJSO3 所需热量:72.568x65.42 = 4747.28V02 所需热量；63.2125x31.40 = 1985.050N2 所需热量：820x30.17 = 24740.58V所需总热量：31817.54AJ反应热摩尔反应热 Q = 10131448 2.21x(273 + 490) = 99628.250，总反应*& Q= (72.568 - 65.488) x 99628.25 = 70536

19、8.0 IV二段出 口 温度 t = 705368.01 + 15227737= 5Q() 8o。31817.54(4)二段出 口 气体带出热量 Q = 705368.01 + 15227737 = 15933105.01V转化三段反应热量和出口温度(1)进转化器第三段气体带入热量(以每小时气量计算)已知进三段触媒层气体温度为450所以可得各组分气体的平均摩尔热容：SO2的平均摩尔热容：Cp 5s02273+450j (25.74 + 5.8x10-2T-38.1x10-6T2+0.861x10-8T3)6/T273450= 45,8kJ/(molK)SO3的平均摩尔热容:CPs03273+4

20、50J (15.09 +15.2x10-2T-120.7x10-6T2+3.62xW8T3)T273450=64.20R /K)CpO2的平均摩尔热容:273+450j (25.74 + 1.30x10-2T-3.86x10-6T2W273N2的平均摩尔热容:450270+450j (27.18 + 0.591 x 1 O-2 T - 0.338 x 1 O_6 T2)dT270=30.03AJ / (mol K)故进三段气体每升高1所需热量为：SO2所需热量：7.432x45.81=340.48SO3 所需热量:72.568x64.20 = 4658.770 。2所需热量：632125x31

21、.19 = 1971.70所需热量：820x30.03 = 24627.59。所需总热量：31598.54V带入热量=31598.54 x 450 = 14219342(2)出转化器第三段气体温度460 各组分气体的平均摩尔热容： SO2的平均摩尔热容：273+460f (25.74 + 5.8x10-2T-38.1x10-6T2+0.861x10-8T3)6/Tcps02=q460= 45.93kJCP。?Cpn2SO3的平均摩尔热容:273+460J (15.09 + 62x1()-27 izo/yxlCT6-+3 62*1。-873)打273。2的平均摩尔热容:460273+460j (

22、25.74 + 1.30x10-2T-3.86x10-6T2)JT273N2的平均摩尔热容:460= 31.23kJ270+460j (27.18 + 0.591x10-2T-0.338x10-6T2W27()460=30.06V /(mol - K)故出三段气体每升高IC所需热量为：SO2所需热量：3.896x45.93 = 178.93/SO3 所需热量：76.104x61.948 = 4904.88AJ。2 所需热量：61.948x31.23 = 1934.9(次/所需热量：820x30.06 = 24650.23VZ所需总热量：31668.94AJ转化四段反应热量和出口温度18第四章安

23、全备忘录214.1 概述214.2 二氧化硫和硫酸的危害214.3 二氧化硫和硫酸运输、使用等应注意的事项以及如何防护22第五章环境保护与治理建议235.1 三废主要来源235.1.1 废气235.1.2 废水235.1.3 矿渣235.2 三废处理方案245.2.1 废气245.2.2 废水245.2.3 废渣24设计小结25参考文献26致谢27(3)反应热摩尔 反应热 2 = 101314.48-2.21x (273 + 455) = 99705.6股，总反应热 0 = (76.104 72.568) 99705.6 = 352559.0三段出口 温度; 352559.0 + 142193

24、42 = 460 fc31668.94(4)三段出口气体带出热量a =352559.0 + 14219342 = 14571901/转化四段反应热量和出口温度进转化器第四段气体带入热量(以每小时气量计算)已知进四段触媒层气体温度为420所以可得各组分气体的平均摩尔热容:SO2的平均摩尔热容:CPs2273+420j (25.74 + 5.8x10-2T-38.1x10-6T2+0.861 xW8T3)T273420=45A6kJ /(molK)SO3的平均摩尔热容:CPSO3 =273+420J (15.09 + 15.2、10-27_120.7*1072+3 62x10-8/)273420。

25、2的平均摩尔热容:CP02273+420j (25.74 +130 x 10-2 T - 3.86 x 1 O-6 T2 )/T273420= 3L06kJN2的平均摩尔热容:270+420j (27.18 + 0.591x卡7。338*1072)270420故进四段气体每升高所需热量为:SO2所需热量：3.896x45.46 = 177.1 IVSO3 所需热量：76.104x63.42 = 4826.80AJ。2所需热量：61.948x31.06 = 1924.2140用所需热量：820x29.95 = 24559.58V所需总热量：31487.7U7带入热量=31487.71 x 420

26、 = 13224837V(2)已知出转化器第四段气体温度426所以可得各组分气体的平均摩尔热容:SO2的平均摩尔热容：273+426J (25.74 + 5.8x1027 38.1*1072+0 861 *10一873)47SO3的平均摩尔热容:273+426J (15.09 + 15.2x10-2T-120.7x10-6T2+3.62x10-8T3)T=63.58kJ ”nolK)O2的平均摩尔热容:273+426J (25.74 + 1.30x10-2T-3.86x10-6T2WN2的平均摩尔热容:270+426j (27.18 + 0.591x10-2T-0.338x10-6T2)T=

27、29.97AJ/(w/K)故出四段气体每升高1C所需热量为：SO2 所需热量：1.768x45.53 = 80.500SO3 所需热量：78.232x63.58 = 4974.10以 。2 所需热量：60.884x31.09 = 1892.756V N2 所需热量：820x29.97 = 24573.2VZ所需总热量：31520.551反应热摩尔反应热。=101314.48 2.21 x (273 + 423) = 99776.321总反应热 Q= (78.232 - 76.104) x 99776.32 = 212324.0/四段出口 温度 t = 212324.0 + 13224837=

28、426.3。31520.55(4)四段出口气体带出热量 Q = 212324.0 +13224837 = 13437161V转化器热量平衡见表6表6转化器热量衡算结果段数气体进口反应热量（KJ ）气体出口温度（） 热量（K/）温度( )热量（KJ ）一段360486480332839192854577039960二段48066210200306694050069277141三段45061825699153292746063358626四段42057501591923184.842658424776I23418552433914979268100502.5第四章安全备忘录4.1 概述本设计中的主

29、要危害物为原料气中二氧化硫，以及产物硫酸。二氧化硫是大气中主要 污染物之一，是衡量大气是否遭到污染的重要标志。在我国的一些城镇，大气中二氧化 硫的危害较为普遍而又严重。而硫酸对皮肤、粘膜等组织有强烈的刺激和腐蚀作用，会对 人体产生严重危害，所以对这些物质必须进行有效的防范。4.2 二氧化硫和硫酸的危害二氧化硫进入呼吸道后，因其易溶于水，故大部分被阻滞在上呼吸道，在湿润的粘膜 上生成具有腐蚀性的亚硫酸、硫酸和硫酸盐，使刺激作用增强。上呼吸道的平滑肌因有末 梢神经感受器，遇刺激就会产生窄缩反应，使气管和支气管的管腔缩小，气道阻力增加。 上呼吸道对二氧化硫的这种阻留作用，在一定程度上可减轻二氧化硫对

30、肺部的刺激。但进 入血液的二氧化硫仍可通过血液循环抵达肺部产生刺激作用。二氧化硫可被吸收进入血液, 对全身产生毒副作用，它能破坏酶的活力，从而明显地影响碳水化合物及蛋白质的代谢， 对肝脏有一定的损害。动物试验证明，二氧化硫慢性中毒后，机体的免疫受到明显抑制。 二氧化硫浓度为1015Ppm时，呼吸道纤毛运动和粘膜的分泌功能均能受到抑制。浓度 达20Ppm时，引起咳嗽并刺激眼睛。若每天吸入浓度为100Ppm8小时，支气管和肺部出 现明显的刺激症状，使肺组织受损。浓度达400Ppm时可使人产生呼吸困难。二氧化硫与 飘尘一起被吸入，飘尘气溶胶微粒可把二氧化硫带到肺部使毒性增加34倍。若飘尘表 面吸附金

31、属微粒，在其催化作用下，使二氧化硫氧化为硫酸雾，其刺激作用比二氧化硫增 强约1倍。长期生活在大气污染的环境中，由于二氧化硫和飘尘的联合作用，可促使肺泡 纤维增生。如果增生范围波及广泛，形成纤维性病变，发展下去可使纤维断裂形成肺气肿。 二氧化硫可以加强致癌物的致癌作用。据动物试验，在二氧化硫作用下，动物肺癌的发病 率高于单个因子的发病率，在短期内即可诱发肺部扁平细胞癌。硫酸蒸气或雾可引起结膜炎、结膜水肿、角膜混浊，以致失明；引起呼吸道刺激，重 者发生呼吸困难和肺水肿；高浓度引起喉痉挛或声门水肿而窒息死亡。口服后引起消化道 烧伤以致溃疡形成；严重者可能有胃穿孔、腹膜炎、肾损害、休克等。皮肤灼伤轻者

32、出现 红斑、重者形成溃疡，愈后痛痕收缩影响功能。溅入眼内可造成灼伤，甚至角膜穿孔、全 眼炎以至失明。慢性影响：牙齿酸蚀症、慢性支气管炎、肺气肿和肺硬化。环境危害：对 环境有危害，对水体和土壤可造成污染。燃爆危险：本品助燃，具强腐蚀性、强刺激性， 可致人体灼伤。4.3 二氧化硫和硫酸运输、使用等应注意的事项以及如何防护生产、运输和使用二氧化硫时应严格按照刺激性气体有害作业要求操作和作好个人防 护，可将数层纱布用饱和碳酸氢钠溶液及1%甘油湿润后夹在纱布口罩中，工作前后用2% 碳酸氢钠溶液漱口。生产和使用场所空气中二氧化硫浓度不应超过15mg/m3的最高容许 浓度。有明显呼吸系统及心血管系统疾病者，

33、禁止从事与二氧化硫有关的作业。若有人中 毒，应立即将患者移离有毒场所，呼吸新鲜空气或氧气、雾化吸入2%5%碳酸氢钠+氨 茶碱+地塞米松+抗生素。用生理盐水或清水彻底冲洗眼结膜囊及被液体二氧化硫污染的 皮肤。.对吸入高浓度二氧化硫有明显刺激症状，但无体征者，应密切观察不少于48h,并 对症治疗。积极防治肺水肿，可早期、足量、短期应用糖皮质激素。需要时可用二甲基 硅油消泡剂。硫酸操作处置：密闭操作，注意通风。操作尽可能机械化、自动化。操作人员必须经 过专门培训，严格遵守操作规程。建议操作人员佩戴自吸过滤式防毒面具（全面罩），穿 橡胶耐酸碱服，戴橡胶耐酸碱手套。远离火种、热源，工作场所严禁吸烟。远离

34、易燃、可 燃物。防止蒸气泄漏到工作场所空气中。避免与还原剂、碱类、碱金属接触。搬运时要轻装轻卸，防止包装及容器损坏。配备相应品种和数量的消防器材及泄漏应急处理设备。倒 空的容器可能残留有害物。稀释或制备溶液时，应把酸加入水中，避免沸腾和飞溅。硫酸运输注意事项：本品铁路运输时限使用钢制企业自备罐车装运，装运前需报有 关部门批准。铁路非罐装运输时应严格按照铁道部危险货物运输规则中的危险货物配 装表进行配装。起运时包装要完整，装载应稳妥。运输过程中要确保容器不泄漏、不倒塌、 不坠落、不损坏。严禁与易燃物或可燃物、还原剂、碱类、碱金属、食用化学品等混装混 运。运输时运输车辆应配备泄漏应急处理设备。运输

35、途中应防曝晒、雨淋，防高温。公路 运输时要按规定路线行驶，勿在居民区和人口稠密区停留。第五章环境保护与治理建议5.1 三废主要来源5.1.1 废气一转一吸工艺及尾气回收后的主要废气为SO2o5.1.2 废水硫酸制备工艺主要采用硫铁矿，故总有酸性污水排出。硫酸废水通常具有色度大、酸 度高的特点，其主要有害物质是硫酸、亚硫酸、矿尘、碎、氟以及多种中金属离子等。炉气酸洗净化流程排除的烯酸，浓度一般在3%20%之间，除含有矿尘外，们还有 神、氟等杂质，通常被称为废酸。5.1.3 矿渣矿渣是硫酸生产过程中排除的废渣，主要为硫铁矿渣。我国硫铁矿都含碑，焙烧过程 中碑的少出率只有约40%,大部分仍六在矿渣中

36、，经焙烧后的碑大部分是水溶性的，遇 雨水浸泡后会被溶出，最终流入江河，污染水体。5.2 三废处理方案5.2.1 废气低浓度的SO2烟气回收方法很多，主要有氨-酸法、钠-酸法和活性炭法，其中以氨- 酸法应用最为广泛。除能消除SO2污染，保护环境之外，还可综合利用生产处有经济价 值的固体亚硫酸钠、亚硫酸氢镂、固体亚硫酸钠等延伸产品。5.2.2 废水硫酸工业污水的处理，通常采用石灰中和的方法，此外还有电石渣-铁屑处理法。废酸的利用：把沉降分离后的烯酸直接与98%的浓硫酸参合，配成72%的硫酸用 于制造普通磷酸钙。代替水补加到吸收塔循环酸槽内，制成商品硫酸。废酸热解在生。 进行浓缩处理制成浓硫酸。用硫

37、化法处理污酸回收金属。5.2.3 废渣硫铁矿渣含有丰富的铁和其他金属，因此采用磁选铁精矿、矿渣制砖、氯化球团炼铁 等方法将其综合利用。设计小结课程设计不仅是对前面所学知识的一种检验，而且也是对自己能力的一种提高。通过 这次为期两周的课程设计，使我拓宽了知识面，锻炼了能力，把所学知识进行了串联，综 合素质得到较大提高。同时也使我明白了自己的知识还比较欠缺，自己要学习的东西还太 多；明白了学习是一个长期积累的过程，在以后的工作、生活中都应该不断的学习，努力 提高自己知识和综合素质。作为这个学期学习体系的有机组成部分，课程设计虽然只有两周,但具有重要的意义。 它的一个重要功能，在于运用学习成果，检验

38、学习成果。运用学习成果：把课堂上学到的 系统化的理论知识，尝试性地应用于实际设计工作，并从理论的高度对设计工作的现代化 提出一些有针对性的建议和设想。检验学习成果：看一看课堂学习与实际工作到底有多大 距离，并通过综合分析，找出学习中存在的不足，以便为完善学习计划，改变学习内容与 方法提供实践依据。对我们化工专业的本科生来说，实际动手能力的培养至关重要，而这 种能力的培养单靠课堂教学是远远不够的，必须从课堂走向实践。这也是一次预演和准备 毕业设计工作。通过课程设计，我们可以找出自身状况与实际需要的差距，并在以后的学 习期间及时补充相关知识，为求职与正式工作做好充分的知识、能力准备，从而缩短从校

39、园走向社会的心理转型期。在这次课程设计中也使我们的同学关系更进一步了，同学之间 互相帮助，有什么不懂的大家在一起商量，听听不同的看法对我们更好的理解知识，所以 在这里非常感谢帮助我的老师和同学。参考文献1汤桂华等.化肥工学丛书之硫酸M.北京：化学化工出版社，1995周学良等.催化剂M.北京：化学工业出版社，2002.103刘少武，刘东等.硫酸工作手册M.南京：东南大学出版社，2001.44南京化工研究院.硫酸生产分析方法M.北京：燃料化学工业出版社，1971.125李绍芬.硫酸工艺学M.北京：高等教育出版社，1957.86陈五平等.硫酸与硝酸M.北京：化学化工出版社，1989.67娄爱娟，吴志

40、泉，吴叙美.化工设计M.华东理工大学出版社，2002.88 W雷斯尼克.化工过程分析与设计M.北京：化工工业出版社，1985.129苏元复.常用物料物性参数第一册M.北京：化学工业出版社，1982.1010KM吗林等.硫酸工学M.北京：高等教育出版社，1956.7本课程设计是在本院*、*、*几位老师的悉心指导下完成的。从课题的选择到 项目的最终完成，他们都始终给予我们细心指导和不懈的支持。在此谨各位老师以诚挚的 谢意和崇高的敬意。摘要:本设计是进行24万吨H2so4/年转化系统工艺设计，画出工艺流程图，再画出X-T平 衡曲线和最适温度曲线，根据进口原料气的组成，平衡曲线和最适温度曲线以及催化剂

41、的 起燃温度、使用温度大致估计四段转化过程的操作线，根据操作线来进行物料衡算和热量 衡算，如果设定值和实际计算值相差太大，需要用试差的方法重新设定操作曲线来计算, 直到设计值和计算值差不多。完成工艺说明书，安全备忘录，即完成课程设计说明书。关键词：催化剂，物料衡算，热量衡算Abstract:The 24,000 tons of H2SO4 per year conversion system is designed in this paper. The transformation process flow diagram is drawn firstly, and then draw the

42、 equilibrium temperature curve and optimum temperature curve. According to the composition of materials gas and the properties of catalyst, we can set the import and export temperature, and the calculation of mass balance and heat balance will be done after drawing the operating line of four periods

43、. The value of the actual exit temperature and set temperature should be closer to each other, otherwise we need return to set the temperature and calculate again. At last, complete the process manual and memorandum, and give some recommendations to environment protection.Key word: catalyst, mass balance, heat balance编号：时间：2021年X月X日 书山有路勤为径，学海无涯苦作舟页码：第28页共30页第一章文献综述硫酸是一种重要的基本化工原料，广泛应用于各个工业部门。硫酸的产量常被用作衡 量一个国家工业发展水平的标志。硫酸主要用于生产化学肥料、合成纤维、涂料、洗涤剂、 致冷剂、饲料添加剂和石油的精炼、有色金属的冶炼，以及钢铁、医药和化学工业。我国的硫酸工业起始于19世纪70年代，在旧中国产量很少。新中国建立后，硫酸工 业获得了高速发展。传统的工艺流程是硫铁矿制酸法。这种