2021年桥梁检测试验考试复习资料好过看书.pdf

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1、桥涵工程检测实验规程一、桥涵工程实验检测内容1、施工准备阶段实验检测项目桥位放样测量；钢材原材料实验；钢构造连接性能实验；预应力锚具、夹具和连接器实验；水泥性能实验；混凝土粗细集料实验：混凝土配合比实验；砌体材料性能实验；台后压实原则实验；其他成品、半成品实验检测；2.施工过程中实验检测地基承载力实验检测；基本位置、尺寸和标高检测；钢筋位置尺寸和标高检测；钢筋加工检测；混凝土强度抽样实验；砂浆强度抽样实验；桩基检测；墩、台位置、尺寸和标高检测；上 部 构 造（构件）位置、尺寸检测；预制构件张拉、运送和安装强度控制实验；11预应力张拉控制检测；1 2桥梁上部构造标高、变形、内 力（应力）监测;1

2、3支架内力、变形和稳定性监测；14钢构造连接加工检测钢构件防护涂装检测。3.施工完毕后实验检测桥梁总体检测；桥梁荷载实验；桥梁使用性能监测二、桥涵工程实验检测根据专业通用原则；公路桥位勘测设计规范(JTJ 062-91)；公路工程地址勘察规范(JTJ 064-98)；公路勘测规范(JTJ 061-99)；公路桥涵设计通用规范(JTJ 021-89)；公路砖石混凝上桥涵设计规范(JTJ 022-85)；公路钢筋混凝上及预应力混凝土桥涵设计规范(JTJ 023-85)；公路桥涵地基与基本设计规范(JTJ 024-85)；公路桥涵钢构造及木构造设计规范(JTJ 025-86)；公路工程抗震设计规范(

3、JTJ 004-89)公路桥涵施工技术规范(附局部修订条文)(JTJ041-89)；公路工程质量检查评估原则(JTJ071-98)；公路工程石料实验规程(JTJ05494)；公路工程金属实验规程(JTJ055-83)；公路工程集料实验规程(JTJ058-94).公路土工实验规程(JTJ051-93)公路旧桥承载能力鉴定办法(试行)；专业专用原则；公路斜拉桥设计规范(试行)(JTJ027-96)公路悬索桥设计规范(正在制定)；大跨径公路桥梁抗震设计规范(正在制定)；公路桥梁板式橡胶支座(JT/T4-93)；公路桥梁盆式橡胶支座(JT391-1999)；公路桥梁板式橡胶支座成品力学性能检查规则(J

4、TJ3132.3-90)；公路桥梁橡胶伸缩装置(JTTT327-1997)；预应力混凝土钢绞线(GB/T5224-1995)；预应力用锻具、夹具和连接器(G B 14370-93)公路桥梁预应力钢绞线用YM锚具、连接器规格系列(JT329.1-1997)；公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器实验办法及检查规则(JT329.2-1997)三、桥涵质量级别评估办法1.桥涵质量级别评估单元划分“质量检评原则”按桥涵工程建设规模大小、构造部位和施工工序将建设项目划分为单位工程、分部工程和分项工程，逐级进行工程质量级别评估。2.工程质量评分办法施工单位在各分项工程竣工后，按 照“质量检评原则”所列基本规定

5、、实测项目和外观鉴定进行自检，填 写“分项工程质量检查评估表”，提交完整、真实自检资料，由监理工程师确认：质量监督部门依照抽查资料和确认施工启检资料进行质量级别评估。工程质量评估分项工程为基本评估单元，采用百分制进行评分；在分项工程评分基本上，逐级计算各相应分部工程、单位工程评分值和建设项伺中单位工程优良率。3.工程质量级别评估办法工程质量评估分为优良、合格和不合格三个级别，应按分项、分部、单位工程和建设项目逐级评估。(1)分项工程质量级别评估分项工程评分在85分以上者为优良；70分及以上、85分如下者为合格；70分如下者为不合格。经检查评为不合格分项工程，容许进行加固、补强、返工或整修，当满

6、足设计规定后，可以重新评估其质量级别，但只可复评为合格。(2)分部工程质量级别评估所属各项工程所有合格，其加权平均分达85分及以上，且所含重要分项工程所有评为优良时，则该分部工程评为优良；如分项工程所有合格，但加权平均分为8 5 分如下，或加权平均分虽在8 5 分以上，但重要分项工程未所有达到优良原则时，则该分部工程评为合格；如分项工程未所有达到合格原则时，则该分部工程评为不合格。(3)单位工程质量级别评估所属各分部工程所有合格，其加权平均分达85分及以上，且所含重要分部工程所有评为优良时，则该单位工程评为优良；如分部工程所有合格，但加权平均分为8 5 分如下，或加权平均分虽在8 5 分及以上

7、，但重要分部工程未所有达到优良原则时，则该单位工程评为合格；如分部工程未所有达到合格原则时，则该单位工程为不合格。(4)建设项目质量级别评估所属单位工程所有合格且优良率在80%及以上时，则该建设项目评为优良；如单位工程所有合格，但优良率在80%如下时，则该建设项目评为合格；如单位工程未所有合格，则该建设项目评为不合格。四、石料力学性能实验办法(1)石料单轴抗压强度实验(JTJ054-94)石料单轴抗压强度，是指将石料(岩块)制备成50mm*50mm*50mm正方体(或直径和高度均为50mm圆柱体)试件，经吸水饱和后，在单轴受压并按规定加载条件下，达到极限破坏时，单位承压面积强度。实验时是用切石

8、机或钻石机从岩石试样或岩芯中制取原则试件，用游标卡尺精准地测出受压面积，按规定办法浸水饱和后，放在压力机上进行实验，加荷速率为0.51.0MPa/s。取 6 个试件实验成果算术平均值作为抗压强度测定值，如 6 个试件中2 个与其她4 个算术平均值相差3 倍以上时，则取实验成果相近4 个试件算术平均值作为抗压强度测定值。此外，有明显层理岩石，取垂直与平行于层理方向试件各一组，取其强度平均值作为实验成果。(2)石料磨耗率实验磨耗性是石料抵抗撞击、剪切和摩擦等综合伙用性能，用磨耗率来定量描述它。石料磨耗实验有两种办法：国内现行实验规程(JTJ 054-94)规定，石料磨耗实验以?式实验法为原则办法。

9、洛杉矶式磨耗实验又称搁板式磨耗实验。该实验机是由一种直径为711mm、长 为 508mm圆鼓和鼓中一种搁板所构成。实验用试样是按一定规格构成级配石料，总质量为5000g。当试样加入磨耗鼓同步，加 入 12个钢球，钢球总质量为5000g。，磨耗鼓以3O33r/min转速旋转，在旋转时，由于搁板作用，可将石料和钢球带到高处落下。经旋转500次后，将石料试样取出，用 2mm圆孔筛筛去石屑，并洗净烘干称其质量。取两次平行实验成果算术平均值作为测定值，当采用洛杉矶式办法时，两次实验误差应不不不大于2%,否则须重新实验。五、混凝土收缩、徐变测试办法。收缩测定。在工程应用中，普通是测定以干缩为主总收缩值。按

10、国内现行行业标准(JTJ053-94)中 T0526-94规定，是 用 100mm*100mm*515mm试件，经 3d原则养护后，在温度为20 2,相对湿度为(60 土 5)%条 件 下，测定3d、7d、14d、28d、60d、90d和 180d等不同龄期收缩值。对预应力混凝土桥梁构件而言、为减少徐变可采用下列办法：选用小水灰比，并保证潮湿养生条件，使水泥充分水化，形成密实构造水泥石；选用级配优良集料，并作较高集浆比，提高混凝土弹性模量；选用快硬高强水泥，并恰当采用早强剂，提高混凝土初期强度；推迟预应力张拉时间。六、钢筋实验检测钢筋常规抽验项目及基本办法1）屈服强度和抗拉强度钢筋拉伸实验在实

11、验机上进行时，当测力度盘指针停止转动后恒定负载或第一次回转最小负荷即为所求屈服点荷载。屈服强度（0 s）以MPa表达，井按下式计算。凡%=石式中：Fs-相称于所求屈服应力时荷载，N：Ao-试件原截面面积，mm2,中碳钢和高碳钢没有明显屈服点，采用分级加荷，求出弹性直线段相应于小级别负荷平均伸长增量，由此计算出偏离直线段后各级负荷弹性伸长。从总伸长中减去弹性伸长即为残存伸长。普通以残存伸长0.2%应力作为屈服强度，表达为。0.2,并按下式计算。FO.232=7式中：FO.2-相称于所求应力荷载，N；Ao-试件原横截面积，mm，抗拉强度是向试件持续加荷直至拉断，由测力度盘或拉伸曲线上读出最大负荷F

12、 b，抗拉强度（。u以MPa表达，按下式计算。F b5 K式中：Fb 一式件拉断前最大荷载，N；A（）-试件原横截面积，mm2o2）塑性工程中钢材塑性指标通惯用伸长率和断面收缩率表达，钢筋普通可进行伸长率单项抽验，当试件拉断后标距长度增量与原标距长度之比百分率即为伸长率，伸 长 率（8 ）以表达，并按下式计算：L-x 1 0 0%式中：L,一一试件拉断后标距某些长度，mm；L o-试件原标距长度，mm；n 一 一 长、短比例试件伸长率分别以8 5、6 i o表达，定标距试件伸长率应附该标距长度数值角注，如L=1 0 0 m m或2 0 0 m m则（伸长率分别以6必、8 2 0 0表达之。3）

13、冷弯性能实验它是钢筋在常温条件下进行一项工艺性实验。用于检查钢材试件环绕弯心弯曲至规定角度与否有裂纹、起层或断裂等现象，若无则以为合格。如钢材含碳、磷量较高或受过不正常热解决，则冷弯实验往往不能合格。钢筋及预应力钢丝弯曲是以其规定弯心半径、弯曲角度和重复弯曲次数，采用弯曲机或圆口台钳等设备进行。弯心半径与钢筋直径关于，选取不当对弯曲实验成果影响甚大。4）钢筋接头及加工容许偏差检测钢筋接头普通应采用焊接，螺纹筋可采用挤压套管接头。钢筋纵向焊接应优选闪光对焊，也可采用电弧焊（帮条焊、搭接焊、熔槽帮条焊等）。钢筋接头检查）焊接前必要依照施工条件进行试焊，按不同焊接办法至少抽取每组3 个试样进行基本力

14、学性能检查。桥梁工程基本一、地基承载力检测按规范拟定地基承载力时，须先拟定地基基本容许承教力（6 o），即基本宽度b W 2m,埋 置 深 度 hW3m时地基容许承载力。当基本宽度b 2 m,埋置深度h 3 m,且 h/b W 4 时可以按规范对容许承载力予以提高，地基容许承载力拟定按地基土分类进行。二、荷载板实验办法：现场荷载实验是将一种一定尺寸荷载板（惯用5000cm2方板或圆板）置于欲实验土层表面，在荷载板上分级施加荷载。每级荷载增量持续时间相似或接近，测记每级荷载作用下荷载板沉降量稳定值，加载至总沉降量为25m m,或达到加载设备最大容量为止，然后卸载，记录土口弹值,持续时间应不小千一

15、级荷载增量持续时间。依照实验记录绘制荷载P（或荷载强度P）和沉降量S 关系曲线。地基在荷载作用下达到破坏状态5 过程可以分为3 个阶段：压密阶段（直线变形阶段）：相称于P-S曲线上oa段，P-S曲线接近于直线土中各点剪应力均不大于土抗剪强度土体处在弹性平衡状态，这一阶荷载板沉降重要是由于土压密变引起，曲线上相应于a 点荷称为比例界限Pr 剪切阶段：相称于P-S曲线上ab段。这一阶段P-S曲线已不再保持线性关系,沉 降 增 长 率 随 荷 载 增 长 而 增 大。在这个阶段，地基土中局部范畴内（一方面在基本边沿处）剪应力达到土抗剪强度，土体发生剪切破坏，这些区域也称塑性区。随着荷载继续增长，土中

16、塑性区范畴也逐渐扩大，直到土中形成持续滑动面，由荷载板两侧挤出而破坏；因而，剪切阶段也是地基中塑性区发生及发展阶段。相应于P -S曲线上b 点荷载称为极限荷载P u。破坏阶段，相称于P -S曲线上be 段。当荷载超过极限荷载后，荷载板急剧下沉，虽然不增长荷载，沉降也不能稳定，因而，P -S曲线陡直下降。这一阶段，申于土中塑性区范畴不断扩展，最后在土中形成持续滑动面，土从荷载板四周挤出隆起，地基本失稳而破坏。对于典型荷载实验P S曲线，在曲线上可以 明显地区别3个阶段，则在拟定地基容许承载力时，一方面规定地基容许承载力不超过比例界限，这时地基土是处在压密阶段，地基变形较小。但有时为了提高地基容许

17、承载力，在满足建筑物沉降规定前提下，也可超过比例界限，容许土中产生一定范畴塑性区。另一方面又规定地基容许承载力对极限荷载P u 有一定安全度，即地基容许承载力等于极限荷载除以安全系数。而安全系数大小，取决于建筑物可靠限度，同步还要满足建筑物对沉降规定占如图P S曲线是非典型性，在曲线上没有明显3个阶段，也很难直接从曲线上得到比例界限，这时依照实践经验，可以取相应于沉降S等于荷载板宽度(或直径)B 2%时荷载作为地基容许承载力。三、原则贯入实验办法：1.实验设备原则贯入实验装置重要部件为：(1)落锤：质量为6 3.5 k g 穿心锤；(2)贯人器：(3)探杆：直径4 2 m m；(4)锤垫和导向

18、杆；(5)自动落锤装置；2.实验注意事项(1)将贯入器打人士中，贯人速率为1 5 3 0 击 I m i n,并记录锤击数，涉及先打1 5 c m 预打击数，后 3 0c m 中每10c m锤击数以及3 0c m 合计锤击数N。如锤击数超过5 0,则按下式换算锤击数N：N=3 0n/As式中：n一所选用锤击数；s-相应于n 锤击量，c m。(2)旋转探杆，提出贯人器，并取出贯人器中土样进行鉴别、描述、记录，必要时送实验室分析。(3)由于钻杆弹性压缩会引起功能损耗，钻杆过长时传人贯人器功能减少，因而减少每击贯人深度，亦即提高了锤击数，因此需要依照杆长对锤击数进行修正。3,原则贯入实验应用原则贯入

19、实验国内外已积累了大量实践资料，给出了砂性土和粘性土某些物理性质和原则贯入实验锤击数经验关系，可供工程中使用。(1)依照N预计砂土密实度。(2)依照N预计天然地基容许承载力(6 o)。(3)依照N预计粘性土状态。(4)依照N预计土内摩擦角(p o四、反射波法检测基桩现场检测及注意事项(1)被测桩应凿去浮浆，桩头平整。(2)检测前应对仪器设备进行检查，性能正常方可使用。(3)每个检测工地均应进行激振方式和接受条件选取实验，拟定最佳激振方式和接受条件。(4)激振点宜选取在桩头中心部位，传感器应稳固地安顿在桩头上，对于大直径桩可安顿两个或各种传感器。(5)当随机干扰较大时，可采用信号增强方式，进行多

20、次重复激振与接受。(6)为提高检测辨别率，应使用小能量激振，并选用高截止频率传感器和放大器。(7)鉴别桩身浅部缺陷，可同步采用横向激振和水平速度型传感器接受，进行辅助鉴定。(8)每一根被检测单桩均应进行二次及以上重复测试 浮现异常波形应在现场及时研究，排除影响测试不良因素后再重复测试。重复测试波形与原波形具备相似性。4.实测曲线判读解释基本办法由于桩身缺陷种类复杂，实测曲线判读人员技术水平所限，实测资料解释是一项较为困难工作。下面通过对桩身各种常用缺陷反射波特性，结合某些典型实测波形，对反射波法实测曲线解释办法加以归纳。(1)缺陷存在也许性判读、判断桩身缺陷存在与否，需辨别实测曲线中有无缺陷反

21、射信号，及辨别桩底反射信号，这对缺陷定性及定量解释是有协助。桩底反射明显，普通表白桩身完整性好，或缺陷轻微、规模小。此外，可换算桩身平均纵波速V p m ,从而评价桩身与否有缺陷及其严重限度。此外，还应分析地层等资料r 排除由于桩周土层波阻抗变化过大等因素导致“假反射”现象。(2)多次反射及多层反射问题当实测曲线中浮现各种反射波至时，应鉴别它是同一缺陷面多次反射，还是桩间多处缺陷多层反射，前者,即缺陷反射波在桩顶面与缺陷面间来回反射，其重要特性：反射波至时间成倍增长（倍程），反射波能量有规律递减。后者往往是杂乱，不具备上述规律性。多次反射现象浮现，普通表白缺陷在浅部，或反射系数较大（如断桩）。

22、它是桩顶存在严重离析或断裂（断层）有力证据。多层反射不只表白缺陷也许有多处，并且由下层缺陷反射波在能量上相对差别，可推测上部缺陷性质及相对规模。5.影响基桩质量检测波形因素分析（1）露出于桩头钢筋对波形影响由于灌注桩考虑到后来承台问题，桩头均有钢筋露出，这对实测波形有一定影响，严重时可影响反射信息辨认。这是由于在桩头激振时，钢筋所产生回声极易被检波器接受，之后又与反射信息叠加在一起。克服这一影响因素办法是，将检波器用细砂或粒土屏蔽起来，使检波器收不到声波信息。经多次实验证：明这一办法是有效。图3 10a）是某工程桩屏蔽前实测波形，图3 10b）是屏蔽后实测波形，可以看出，屏蔽后实测波形反射信息

23、清晰易辨，图中i是桩问反射旅行时间，灯是桩底反射旅行时间。（2）桩头破损对波形影响预制桩在贯人过程中，桩头也许产生破损，灌注桩头表面松散，这将使弹性波能量不久衰减，从而削弱桩间及桩底反射信息，影响了波形辨认。有效途径是：将破损处或松散处铲去。总之，影响基桩质量检测波形因素较多，工作中应逐个排除，以便桩间、桩底反射信息辨识，避免产生误判。五、声波透射法现场检测（1）预埋检测管应符合下列规定：桩径不大于L 0m时应埋设双管；桩径在1.02.5m时应埋设三根管；桩径2.5m以上应埋设四根管。声波检测管宜采用钢管、塑料管或钢质波纹管，其内径宜为5060mm。钢管宜用螺纹连接，管下端应封闭，上端应加盖。

24、依照计算和实验，采用钢管时，双孔测量声能透过率只有0.5%,塑料管则为4 2%,可见采用塑料管时接受信号比采用钢管时强，但由于在地下水泥水化热不易发散，而塑料温度变形系数较大，当混凝土硬化后塑料管因温度下降而产生纵向和径向收缩，致使混凝土与塑料管局部脱开，容易导致误判。实验证明，钢管界面损失虽然较大，但仍有足够大接受信号，并且安装以便，可代替某些钢筋截面，还可作为后来桩底压浆通道，因此采用钢管作测管是适当。塑料管声能透过率较高，当能保证它与混凝土良好粘结前提下，也可使用。：检测管可焊接或绑扎在钢筋笼内侧，检测管之间应互相平行。但在实际施工中，由于钢筋骨架刚度局限性，对平行度提出过高规定是不现实

25、。在检测内部缺陷时，不平行影响，可在数据解决中予以鉴别和消除，因此对平行度不必苛求，但必要严格控制。(2)到现场检测前测定声波检测仪发射至接受系统延迟时间to,并应按公式计算声时修正值t,:(3)在检测管内应注满清水。测量点距2040cm,当发现读数异常时，应加密测量点距。(4)一根桩有多根检测管时，应将每之根检测管编为一组，分组进行测试。(5)每组检测管测试完毕后，测试点应随机重复抽测10%20%呢。其声时相对原则差不应不不大于5%；波幅相对原则差不应不不大于10%。对声时及波幅异常部位应重复抽测。5。检测数据解决与鉴定(1)概率法一方面计算出桩基各测点声时平均值d 及原则差6 1,然后采用

26、声时平均值小，与声时2 倍原则差d t之和作为鉴定桩身有无缺陷临界值。(2)相邻测点间声时斜率和差值乘积判据(筒称PSD判据)设测点深度为H,相应声时值为t,则声时值因混凝土中存在缺陷或其她因素影响，而随深度变化关系，可用如下函数式表达：t=f(H)当桩内存在缺陷时，由于在缺陷与完好混凝土界面处声时值突变，从理论上说，该函数应是不持续函数。在缺陷界面上，当深度增量(即测点间距)H-0 ,并且由于缺陷表面凹凸不平以及孔洞等缺陷是由于波线曲折而引起声时变化，因此在t=f(H)实测曲线中，在缺陷处只体现为斜率变化，该斜率可用相邻测点声时差值与测点间距离之比求得,即式中，下标i 为测点位置或序号，Si

27、为第i i 至 i 测点之间斜率，G 和 a为相邻两测点声时值，H i 和HN为相邻两测点深度。但是，斜率只反映了相邻两测点声时值变化速率。实测时往往采用不同测点间距，因而，虽然所求出Si相似，但所相应声时差值也许是不同。正如图3 19中所示两条t-H 曲线，在 M 和 M 点 Si相似，但声时差值不同，而声时差值是与缺陷大小关于参数。为了使判据进一步反映缺陷大小，就必要加大声时差值在判据中权数。因而判据可写成：&=式中，即为i 点 PSD判据值，别的各项同前。显然当i 处相邻两测点声时值没有变化时，K,=0；当有变化时，由于K i与（3ti一 1）2成正比，因而Ki将大幅度变化。临界判据值及

28、缺陷大小与PSD判据关系。实验证明，PSD判据对缺陷十分敏感，而对于因声测管不平行，或混凝土强度不等原因所引起声时变化，基本上没有反映。这是由于非缺陷因素所引起声时变化都是渐变过程，虽然总声时变化量也许很大，但相邻测点间声时差却很小，因 而 K i值很小、因此采用PSD判据基本上消除了声测管不平行：或混凝土不均质等因素所导致声时变化对缺陷判断影响。为了对全桩各测点进行鉴别，必要将各测点Ki值求出，并描成“H-K”曲线进行分析，凡在K 值较大地方，均可列为可疑区，作进一步细测。临界判据事实上反映了测点间距、声波穿透距离、介质性质、测量声时恒等多数之间综合关系，这一关系随缺陷性质不同而不同。缺陷性

29、质和大小细测判断。所谓细测判断，就是在运用m 判据拟定有缺陷存在区段内、综合运用声时、波幅、接受频率、波 形（或频谱）等物理量，找出缺陷所导致声阴影范畴、从而精确地鉴定缺陷位置、性质和大小。双管对测时，其基本办法是将一种探头固定，另一探头上下移动，找出声阴影所在边界位置。在混凝土中，由于各种不均匀界面漫射和低频波绕射等因素，使阴影边界十分模糊，但通过上述物理量综合运用仍可定出其范畴。在运用上述分析判断办法时，应注意排除声测管和耦合水声时值、管内混响、箍筋等因素影响，并且检测龄期应在 7d以上。显然,PSD判据也可应用于其她构造物大面积扫测时缺陷鉴别,即将扫测网络中每条测线上数据,用PSD判据解

30、决,然后把各测线解决成果综合在一起，同样可定出缺陷性质、大小及位置。（3）多因素概率分析法以上两种判据多是采用声时或波幅等单一标作为鉴别基本根据，但检测时可同步读出声时、波幅、接受波频率等参数，若能综合运用这些参数作为判断根据，则可提高判断可靠性。多因素概率法就是运用声时、频率、波幅或声速、频率。波幅等参数，通过其总体概率分布特性，获得一种综合判断值NFP来判断缺陷一种办法。各测点综合判据值NFP按下式计算式中：NFP第i测点综合判据；g、F Z、A,一一第i点声速、频率、波幅相对值，即分别除以该桩各测点中最大声速、频率、波幅后所得值；S一一上述三个参数相对值之积为样本原则差：Z概率保证系数，

31、它是依照与样本相拟合夏里埃(Charliar)分布率基函数及样本偏移系数、峰凸系数及其保证率所决定。依照NFP判据性质可知，当NFP越大，则混凝土质量越好，当N FRV1时，该点应判为缺陷，同步依照实践经验所得表3-19可作为判断缺陷性质参照。六、基桩承载力检测现行地基基本规范：“单桩承载力宜通过现场静载实验确定，在同一条件下试桩数量不适当少于总桩数1%,并不少于3根”。就地灌注桩静载实验应在混凝土强度达到能承受预定破坏荷载后开始。斜桩作静载实验时，荷载方向应与斜桩轴线相似。1.加荷装置(1)基本规定：一方面规定安全可靠，保证有足够加载量，不能发生加载量达不到规定而半途停止实验事故。另一方面从

32、节约材料、少用经费、取用以便，缩短筹办时间等方面进行比较，选用适当加载系统。(2)加载量拟定：依 照 公路桥涵地基与基本设计规范(JTJ024-85)推荐地基上强度数据或参照类似试桩经验并按照鉴定性或破坏性实验不同规定，拟定试桩破坏荷载或最大实验荷载(如下称最大加载量)。荷载系统加载能力至少不低于破坏荷载或最大加教量1.5倍,最佳能达到1.52。倍。(3)反力装置：反力装置是加载系统中最重要构成某些，对它应事先作好周密设计。2.基准点与基准梁设立作为下沉量测试基准点和基准梁原则上应当是不动。3.测试仪器装置测量仪器必要精准，普通使用精度为l/20mm光学仪器或力学仪器，如水平仪、挠度仪测力器(

33、涉及荷载传感器、拉 应力传感器、电子秤、压 力 环 等)、倾 角 仪、位 移 计 等，如 无此类仪器，可用千分表、游 标 卡 尺、杠杆测桩与试、锚板最小间距表表3-21锚桩数量测 桩 与 试 桩 和 锚 桩 净 距测桩距试桩(m)测桩距锚桩(m)42.401.6061.701.00指针等，精准度至少为几0.1mm。测量仪器普通应设24套，对称安装在试桩两侧或四周。观测用测桩与试桩和锚帆净距参见表3-21,并在任何状况下不得不大于试桩直径3倍。测定系统固定在围堰上时，围堰与试桩及锚桩问最小距离不加限制。仪器安装前应予校定，擦干润滑。4.实验加载方式实验加载方式分为三类，见表32 2,依照详细状况

34、选取采用。试 验 加 载 方 式表 3-22序号试验 顺 序试验 方式号试 验 顺 序试验 方式第一类 第二类 第三类第一类 第二类 第三类1加至计算静力载重-+6加至计算主力加附加力毂重-+2全部卸载-+7卸至计算静力载重一一+3加至计算主力加附加力载重-+8加至破坏载重+4全部卸载-+-9全部卸蒙+十十5卸至计算静力载重-+在所有基桩尚未沉人前作实验时，有也许依照试桩成果变化桩基构造（沉桩深度、桩数量等）。因而，试桩载重普通应达到破坏载重，或试桩下沉量大大超过建筑物容许限度，甚或达到基桩自身材料破坏。在所有基桩均已沉人完毕，实验仅是为了检查基桩与否符合设计规定，试桩载重可等于设计荷载乘以安

35、全系数。如果实验条件限制时，这一载重可减少10%。试桩加载应分阶段进行，每阶段加载重可以相等或者递变。每一阶段载重大小，应按规定实验精准度决定：等重加载时，普通为预测极限载重量1 /10 1 /15；递变加载时，开始阶段为1/2.5 1 /5；终了阶段为1/1 0 1/1 5。下沉量观测间隔时间，视桩尖土质和每阶段载重量而定，普通可按累什0、2 5 10 30观测一次，后来每隔30恻读一次，粘性土在后阶段可延长到每小时测读一次。每阶段测读间隔次数不少于5次。每一阶段载重下沉量，在下列时间内，如不不不大于0.1m m,即可视为休止：对于砂类土最后30min：对于粘性土最后lh。这一阶段下沉休止后

36、，即可进行下一阶段加载。5.破坏载重、极限载重及容许载重拟定（1）破坏载重：当试桩所有下沉量已不不大于40m m,同步这一阶段下沉量不不大于前一阶段下沉量5 倍，或者这一阶段下沉量不不大于前一阶段下沉量2 倍但下沉在24h仍不休止时；其荷载即为破坏荷载。（此原则不合用于对下沉量有特殊规定者）（2）极限载重：在破坏载重前一阶段合计载重即为极限载重。（3）容许载重：极限载重除以安全系数（规范规定为2）为容许载重。如因构造上对桩下沉量有特殊规定期，则应按下沉量拟定容许载重。先作静载实验后挖基桩，应从实验所得极限荷载值中，减去从地面至开挖后基底一段高度内土对桩身摩擦力临界值；再据以计算容许荷载。高桩承

37、台桩，也应扣除从地面至最大冲刷线间一段高度内土摩擦力。6.卸除载重卸载应分阶段进行，每阶段卸载量可为每两个阶段加载重。如加载阶段为奇数时，第一阶段卸载重可为最后三个阶段加载重。每次按顺序卸除载重后应将桩回弹量在各仪器读数分别记录。开始两次每隔15min记录一次到回弹休止为止，回弹休止原则与沉降休止原则相似。回弹稳定后即可进行下一次卸载。载重完全卸除后，至少尚应于2 h 内每隔30min记录一次。桥梁上部构造一、板式桥梁橡胶支座检查办法重要检查项目有支座成品力学性能检查、支座成品解剖检查和外观、几何尺寸检查等。（I）抗压弹性模量检查实验办法为通过中心受压实验，得出橡胶支座应力应变曲线，并据此求出

38、支座抗压弹性模量，实测出使用应力下支座最大压缩量并观测支座在受压状况下工作状态。大量实验研究表白，橡胶支座在受压荷载作用下，在压应力不大时，支座应力应变是非线性关系，即。关系开始有一曲线段；其后随着荷载逐渐加，压缩变形几乎成比例增长，则。-e 曲线呈线性关系，卸载后变形基本上可完全恢复原位。橡胶支座抗压弹性模量就是依照上述曲线中直线段拟定。其实验环节为：将橡胶支座成品直接置于实验加荷装置承压板上，对准中心，加荷至压力应为l.oM Pa,在承载板四角对称安装四只位移计。进行预压。将压应力缓缓增至。,持 荷 5 m in,然后卸至应力为LoMPa。记录百分表初始值，预压三次。正式加载。每一加载循环

39、自。尸。-e l.OMPa开始，每级压应力为。-e l.OMPa,持荷3min,读取百分表读数,至。为止，然后卸载至压应力为l.OMpa。lOmin后进行下一加载循环。加载过程持续进行三次。以承载四角所测得变位平均值作为各级荷载下试样合计压缩变形A s 按试样橡胶层总厚度8 i 求出在各级实验荷载作用下试样合计压缩应变e 1。每一块试样抗压弹性模量E 为三次加载过程所得三个成果算术平均值。但单项成果和算术平均值之间偏差不应不不大于算术平均值10%,否则该试样应重新实验一次。橡胶支座在一定压力作用下，其竖向变形重要由两个因素决定。一是支座中间橡胶片与加劲钢板接触面状态，即橡胶与钢板粘接质量，如果

40、粘按牢固，橡胶侧向膨胀受到钢板约束减少了支座竖向变形，反之则增大竖向变形。同批支座中，个别支座受压后变形量比同类支座相比差别较大，阐明在支座加工时，胶片与钢板粘接处存在缺陷，达不到极限抗压强度时会有剧响。第二个起决定作用因素是支座受压面积与其自由膨胀侧面积之比值，常称之为形状系数。（2）极限抗压强度检查由于桥梁橡胶支座极限抗压强度很大，因而部颁原则规定了 70MPa（矩形支座）和 75MPa（圆形支座）作为橡胶支座极限抗压强度，极限抗压强度检查可在抗压弹模实验完毕后按每分钟l.OMPa加荷速率加载至压应力达到极限抗压强度为止，并随时观测，支座完好无损，其指标为合格。（3）抗剪弹性模量检查由于梁

41、体受温度、收缩徐变以及车辆制动力等环境条件产生水平位移将使支座产生剪切变形，而橡胶支座水平位移量大小重要取决于橡胶片净厚度，也就是说，支座剪切位移是靠胶层变形产生，国内交通部行业原则规定了橡胶支座剪切模量检查办法。橡胶支座抗剪弹性模量实验是以正压力为容许压应力，并在抗剪过程中保持不变状况下，采用2 块支座用中间钢拉板推或拉构成双剪装置，橡胶支座顶面或底面必要以实桥设计（钢筋混凝土梁、钢 梁）图纸一致，并且中间钢拉板对称轴应和加压设备中轴处在同一垂直面上，剪切变形量量测普通采用2 个大标距位移传感器或百分表，正压力和剪切力普通采用力传感器进行量测控制。正式实验前应进行预载，以控制安装偏差和消除初

42、应力，正式加载时，施加水平力至剪应力T=0.1MPa后持荷5m in,然后卸载至剪应力为0.1 MPa后记录位移计初始值。正式加载：每一加载值循环自T=0.1 MPa开始，每级剪应力增力O.IMPa,持 荷 Imin,读取位移计读数，至T=l.OMPa为止，然后卸载剪应力为O.IMPa。lOmin后进行下一循环。加载过程持续进行三次。将各级水平荷载下位移计所测出试样累积为水平变形式,，按试样橡胶层总厚度 i 求出在各级实验荷载作用下试样合计剪切应变兀。每两个检查支座所构成试样综合剪弹性模量G 为这组试件三次加载所得到三个成果算术平均值。但各单项成果与算术平均值之间偏差不应不不大于算术平均值10

43、%,否则该试样应重新进行一次实验。（4）容许剪切角检查（5）摩擦系数检查摩擦系数实验，除规定必要对四筑板与不锈钢板进行检查外，对橡胶与混凝土、橡胶与钢板间摩擦系数实验可按需要或顾客规定进行检查。将试样按规定摆好，对准中心位置。施加压应力至。,并在整个摩擦系数实验过程中保持不变。逐级均匀施加水平力，每级间隔30s增长水平剪应力为0.2M Pa,至支座试样与混凝土板、钢板、不锈钢板试样接触面间发生滑动时为止，记录此时水平剪应力。实验过程持续进行三次。（6）容许转角检查在外荷载作用下，支座在发生竖向压缩同步，由于梁体挠曲作用还产生转动。支座转动时，一侧橡胶被压缩，而另一侧则逐渐被抬起。随着转角增大，

44、支座各层间橡胶将由压力大区域逐次向压力小地方“转移”，但这种转移因受上下钢板约束影响，只能进行到一定限度。如果竖向压缩回弹变形值不不大于其总压缩量，支座边沿必将浮现脱空现象。这是检查橡胶支座厚度在梁体端部在也许浮现最大转角作用下能否满足设计规定必要条件。检测时，在距支座中心600mm处，安装使支座产生转动千斤顶和测力传感器，并在假定梁体四角安顿位移传感器或百分表。一方面进行预压，将压应力缓缓增至。,维 持 5min然后卸载至力为l.oMPa。如此重复预压三遍。正式加载。施加压力至。,停 5minn读数。维持。不变，用油压千斤顶对中间工字梁施加一种向上力P,使其达到预期转角正切值（偏差不不不大于

45、5%）,停 5min后，读取千斤顶力P 及百分表读数。（7）鉴定规则试样抗压弹性模量与规定值偏差在20%范畴之内时，则以为是满足规定。试样抗剪弹性模量与规定值偏差在15%范畴之内，容许剪切角正切值符合规定，则以为是满足规定。在 70MPa（矩形支座）或 75MPa（圆形支座）压应力时，橡胶层未被挤坏，中间层钢板未断裂，四氟板与橡胶未发生剥离，则以为试样极限抗压强度是满足规定。试样摩擦系数符合规定期，则以为是满足规定。试样容许转角正切值，混凝土、钢筋混凝土桥在l/3 o o,钢 桥 在 l/5 o o 时，试样边沿最小变形值不不大于或等于零时，以为试样容许转角是满足规定。三 块（或三组）试样中，

46、有 两 块（或两组）不能满足规定期，则以为该批产品不合格。若有一块（或一组）试样不能满足规定期，则应重新抽取三块（或三组）试样进行实验，若仍有一块（或一组）不能满足规定期，则也以为该批产品不合格。二、桥梁橡胶伸缩装置检查桥梁橡胶伸缩装置按照伸缩体构造不同可划分为四类。(1)纯橡胶式伸缩装置伸缩体完全由橡胶构成(涉及异型钢梁高度不不不大于5 0 m m与密封橡胶带构成单缝)称为纯橡胶式伸缩装置。它合用于伸缩量不不不大于6 0 m m公路桥梁工程。(2)板式伸缩装置伸缩体由橡胶、钢板或角钢硫化为一体称为板式伸缩装置。它合用于伸缩量不大于6 0 m m公路桥梁工程。(3)组合式伸缩装置伸缩体由橡胶板

47、和钢托板组合而成称为组合式伸缩装置。它合用于伸缩量不不不大于1 2 0 m m公路桥梁工程。(4)模数式伸缩装置伸缩体由异型钢梁与单元橡胶密封带组合而成称为模数式伸缩装置。它合用于伸缩量为8 0 7 2 0 0土mm公路桥梁工程。2.桥梁橡胶伸缩装置技术规定桥梁橡胶伸缩装置除使用材料、工艺应符合国内现行规范外，成品力学性能外观质量及解剖检查等应符合交通部颁布现行原则。三、构造混凝土强度评估构造混凝土强度合格原则评估常规办法是以浇注或拌和现场制取试件，以2 8 d龄期极限抗压强度值进行记录评估。规范规定，对于大桥等重要工程及中小桥、涵洞工程取样试件不不大于或等于1 0组时，应以数理记录办法下述条

48、件按评估：四、钻芯取样法检查混凝土强度1 .芯样钻取在钻取芯样前应考虑由于钻芯也许导致对构造不利影响，应尽量避免在接近混凝土构件接缝或边沿钻取，且基本上不应带有钢筋。芯样直径应为混凝土所有集料最大粒径3倍，普通为1 5 0 m m或l oom m。任何状况下不不大于集料最大粒径2倍。钻出后每个芯样应及时清晰地标上记号，并记录芯样在混凝土构造中钻取位置。钻取芯样数量应满足下列规定：(1)按单个构件检查时，每个构件钻取芯样数不少于3个，对较小构件至少应取2个；(2)对构件局部区域检查时，应由规定检查单位拟定取芯位置及数量。2 .钻取芯样检查每个芯样应详细描述关于裂缝、分层、麻面或离析等，并预计集料

49、最大粒径、形状种类及粗细集料比例与级配，检查并记录存在气孔位置、尺寸与分布状况，必要时应进行拍照。在芯样中间及两端1/4按两个垂直方向测量三对数值拟定芯样平均直径d,精准至mm取芯样直径两端侧面测定钻取后芯样长度及端面加工后长度，其尺寸误差应在0.25mm之内，取平均值作为试件平均长度L,精 准 至1.0mm。如有必要，应测定芯样表观密度。3.试件制作抗压实验用试件长度（端部加工后）不应不大于直径，也不应不不大于直径2倍。芯样端面必要平整，必要时应磨平或用抹顶等办法解决。芯样两端平面应与轴线垂直，误差不应不不大于1。4.芯 样 抗 压 强 度 按 下 式 计 算：式中：启混凝土芯样抗压强度,M

50、Pa;P-极限荷载,N;A-受压面积,mn?;d-芯样截面的平均直径,nun;a不同高径比芯样试件混凝土强度换算系数结果计算精确至O.IMPa。混凝土圆柱体强度与立方体强度关系见规范规定五、回弹法检查混凝土强度1.回弹法基本原理回弹法是采用回弹仪弹簧驱动重锤，通过弹击杆弹击混凝土表面，并以重锤被反弹回来距离（称回弹值指反弹距离与弹簧初始长度之比）作为强度有关指标来推算混凝土强度一种办法。2.回弹法检测混凝土强度原则回弹法检测混凝土强度是对常规检查一种补充，当对构件怀疑时，例如，试件与构造中混凝土质量不一致，对试件检查成果有怀疑或供检查用试件数量局限性时，可采用回弹法检测，并将检测成果作为解决混