适用于高层群体建筑高支模施工方案范例.doc

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1、适用于高层群体建筑高支模施工方案范例赠送：大体积混凝土施工方案一、工程概况本工程是一座集商业、办众公寓为一体的现代化建筑，地下一层地上十二层，总建筑面积九千余平方米。结构型式为框支剪力墙结构。本工程地下室为消防水池、水泵室、配电室及发电机室，一层至三层主要有商业及办公用房，四层起为公寓。本工程有地下室部分基础采用振动沉管灌注桩基，筏板基础，承台设计底标高-4.5米，基础底板厚度为500，采用C40防渗混凝土，抗渗等级为S8，整个基础底板的混凝土量约为1000立方米。计划基础底板混凝土浇灌时间为一个日历天数。二、施工准备工作大体积混凝土的施工技术要求比较高，特别在施工中要防止混凝土因水泥水化热引

2、起的温度差产生温度应力裂缝。因此需要从材料选择上、技术措施等有关环节做好充分的准备工作，才能保证基础底板大体积混凝土顺利施工。1、材料选择（1）水泥：考虑普通水泥水化热较高，特别是应用到大体积混凝土中，大量水泥水化热不易散发，在混凝土内部温度过高，与混凝土表面产生较大的温度差，便混凝土内部产生压应力，表面产生拉应力。当表面拉应力超过早期混凝土抗拉强度时就会产生温度裂缝，因此确定采用水化热比较低的矿渣硅酸盐水泥，标号为525#，通过掺加合适的外加剂可以改善混凝土的性能，提高混凝土的抗渗能力。（2）粗骨料：采用碎石，粒径5-25mm，含泥量不大于1。选用粒径较大、级配良好的石子配制的混凝土，和易性

3、较好，抗压强度较高，同时可以减少用水量及水泥用量，从而使水泥水化热减少，降低混凝土温升。（3）细骨料：采用中砂，山砂 (45%)+人工砂 (55%)，平均粒径大于0.5mm，含泥量不大于5。选用平均粒径较大的中、粗砂拌制的混凝土比采用细砂拌制的混凝土可减少用水量10%左右，同时相应减少水泥用量，使水泥水化热减少，降低混凝土温升，并可减少混凝土收缩。（4）粉煤灰：由于混凝土的浇筑方式为泵送，为了改善混凝土的和易性便于泵送，考虑掺加适量的粉煤灰。按照规范要求，采用矿渣硅酸盐水泥拌制大体积粉煤灰混凝土时，其粉煤灰取代水泥的最大限量为25%。粉煤灰对水化热、改善混凝土和易性有利，但掺加粉煤灰的混凝土早

4、期极限抗拉值均有所降低，对混凝土抗渗抗裂不利，因此粉煤灰的掺量控制在10以内，采用外掺法，即不减少配合比中的水泥用量。按配合比要求计算出每立方米混凝土所掺加粉煤灰量。（5）外加剂：设计无具体要求，通过分析比较及过去在其它工程上的使用经验，混凝土确定采用“山峰牌”(减水剂)，每立方米混凝土2kg，减水剂可降低水化热峰值，对混凝土收缩有补偿功能，可提高混凝土的抗裂性。2、混凝土配合比（1）混凝土采用由本公司搅拌站供应的商品混凝土，因此要求混凝土搅拌站根据现场提出的技术要求，提前做好混凝土试配。（2）混凝土配合比应提高试配确定。按照国家现行混凝土结构工程施工及验收规范、普通混凝土配合比设计规程及粉煤

5、灰混凝土应用技术规范中的有关技术要求进行设计。（3）粉煤灰采用外掺法时仅在砂料中扣除同体积的砂量。另外应考虑到水泥的供应情况，以满足施工的要求。3、现场准备工作（1）基础底板钢筋及柱、墙插筋应分段尽快施工完毕，并进行隐蔽工程验收。（2）基础底板上的地坑、积水坑采用组合钢模板支模，不合模数部位采用木模板支模。（3）将基础底板上表面标高抄测在柱、墙钢筋上，并作明显标记，供浇筑混凝土时找平用。（4）浇筑混凝土时预埋的测温管及保温随需的塑料薄膜、草席等应提前准备好。（5）项目经理部应与建设单位联系好施工用电，以保证混凝土振捣及施工照明用。（6）管理人员、施工人员、后勤人员、保卫人员等昼夜排班，坚守岗位

6、，各负其责，保证混凝土连续浇灌的顺利进行。三、大体积混凝土温度和温度应力计算 (计附后)根据业主及设计要求，对基础底板混凝土进行温度检测；基础底板混凝土中部中心点的温升高峰值，该温升值一般略小于绝热温升值。一般在混凝土浇筑后3d左右产生，以后趋于稳定不在升温，并且开始逐步降温。规范规定，对大体积混凝土养护，应根据气候条件采取控温措施，并按需要测定浇筑后的混凝土表面和内部温度，将温差控制在设计要求的范围内;当设计无具体，要求时，温差不宜超过25度;本工程设计无具体要求，即按规范执行。表面温度的控制可采取调整保温层的厚度。四、大体积混凝土施工1、施工段的划分及浇筑顺序由于基础底板尺寸不大，底板厚度

7、均为500mm，因此基础底板为一个自然施工段。混凝土的浇筑顺序由A至E轴方向从1到27轴向后浇灌。基础底板外侧四周砌筑240厚砖墙，然后水泥砂浆找平层，采用逆作涂膜防水，在851涂膜防水层上抹1:3水泥砂浆3d后作外侧模板。基础底板上的预留基坑、积水坑部位采用组合钢模板支模，不合模数的部位采用木模板支模。2、钢筋钢筋加工在现场钢筋场进行，暗梁主筋采用闪光对焊连接，底板钢筋采用冷搭接。基础底板钢筋施工完毕进行柱、墙插筋施工，柱、墙插筋应保证位置准确。基础底板钢筋及柱、墙插筋施工完毕，组织一次隐蔽工程验收，合格后方可浇筑混凝土。3、混凝土浇筑（1）混凝土采用商品混凝土，用混凝土运输车运到现场，采用

8、2台混凝土输送泵送筑。（2）混凝土浇筑时应采用“分区定点、一个坡度、循序推进、一次到顶”的浇筑工艺。钢筋泵车布料杆的长度，划定浇筑区域，每台泵车负责本区域混凝土浇筑。浇筑时先在一个部位进行，直至达到设计标高，混凝土形成扇形向前流动，然后在其坡面上连续浇筑，循序推进。这种浇筑方法能较好的适应泵送工艺，便每车混凝土都浇筑在前一车混凝土形成的坡面上，确保每层混凝土之间的浇筑间歇时间不超过规定的时间。同时可解决频繁移动泵管的间题，也便于浇筑完的部位进行覆盖和保温。混凝土浇筑应连续进行，间歇时间不得超过6h，如遇特殊情况，混凝土在4h仍不能连续浇筑时，需采取应急措施。即在己浇筑的混凝土表面上插12短插筋

9、，长度1米，间距50mm，呈梅花形布置。同时将混凝土表面用塑料薄膜加草席覆盖保温。以保证混凝土表面不受冻。（3）混凝土浇筑时在每台泵车的出灰口处配置34台振捣器，因为混凝土的坍落度比较大，在1.5米厚的底板内可斜向流淌1米远左右，2台振捣器主要负责下部斜坡流淌处振捣密实，另外12台振捣器主要负责顶部混凝土振捣。（4）由于混凝土坍落度比较大，会在表面钢筋下部产生水分，或在表层钢筋上部的混凝土产生细小裂缝。为了防止出现这种裂缝，在混凝土初凝前和混凝土预沉后采取二次抹面压实措施。（5）现场按每浇筑100方（或一个台班）制作3组试块，1组压7d强度，1组压28d强度归技术档案资料用;l组作仍14d强度

10、备用。（6）防水混凝土抗渗试块按规范规定每单位工程不得少于2组。考虑本工程不太大，按规定取2组防水混凝土抗渗试块。5、混凝土测温（1）基础底板混凝土浇筑时应设专人配合预埋测温管。测温管的长度分部为两种规格，测温点约布置见附图2。测温线应按测温平面布置图进行预埋，预埋时测温管与钢筋绑扎牢固，以免位移或损坏。每组测温线有2根(即不同长度的测温线)在线的上断用胶带做上标记，便于区分深度。测温线用塑料带罩好，绑扎牢固，不准将测温端头受潮。测温线位置用保护木框作为标志，便于保温后查找。（2）配备专职测温人员，按两班考虑。对测温人员要进行培训和技术交底。测温人员要认真负责，按时按孔测温，不得遗漏或弄虚作假

11、。测温记录要填写清楚、整洁，换班时要进行交底。 （3）测温工作应连续进行，每测一次，持续测温及混凝土强度达到时间， 强度，并经技术部门同意后方可停止测温。（4）测温时发现混凝土内部最高温度与部门温度之差达到25度或温度异常，应及时通知技术部门和项目技术负责人，以便及时采取措施。（5）测温采用液晶数字显示电子测温仪，以保证测温及读数准确。6、混凝土养护（1）混凝土浇筑及二次抹面压实后应立即覆盖保温，先在混凝土表面覆盖二层草席，然后在上面覆一层塑料薄膜。（2）新浇筑的混凝土水化速度比较快，盖上塑料薄膜后可进行保温保养，防止混凝土表面因脱水而产生干缩裂缝，同时可避免草席因吸水受潮而降低保温性能。（3

12、）柱、墙插筋部位是保温的难点，要特别注意盖严，防止造成温差较大或受冻。（4）停止测温的部位经技术部门和项目技术负责人同意后，可将保温层及塑料薄膜逐层掀掉，使混凝土散热。五、主要管理措施1、拌制混凝土的原材料均需进行检验，合格后方可使用。同时要注意各项原材料的温度，以保证混凝土的入模温度与理论计算基本相近。2、在混凝土搅拌站设专人掺入外加剂，掺量要准确。3、施工现场对商品混凝土要逐车进行检查，测定混凝土的坍落度和温度，检查混凝土量是否相符。混凝土温度应控制在ll寸之间，同时严禁混凝土搅拌车在施工现场临时加水。4、混凝土浇筑应连续进行，间歇时间不得超过35h，同时已浇筑的混凝土表面温度在未被新浇筑

13、的混凝土覆盖前不得低于 度。5、试验部门设专人负责测温及保养的管理工作，发现问题应及时向项目技术负责人汇报。6、浇筑混凝土前应将基槽内的杂物清理干净。7、加强混凝土试块制作及养护的管理，试块拆模后及时编号并送入标养室进行养护。适用于高层群体建筑高支模施工方案范例目 录一、编制依据1二、工程概况2三、高支模支撑方案21、模板及支撑架的材料选取22、支撑系统的构造设计3四、高支模验算书41、楼板高支模计算42、梁高支模计算12五、高支模施工的安全管理241、高支模系统施工安全管理机构242、高支模施工注意问题24六、高支模施工方法241、门式架支撑系统安装242、梁、板模板安装273、验收及拆除的

14、批准程序284、门式架高支模拆除285、安全技术措施306、预防坍塌事故的安全技术措施317、预防高空坠落事故安全技术措施32七、混凝土浇筑方法及技术措施33八、监测措施34九、应急救援预案351、概况352、机构设置353、报警救援及其他联络电话364、人员分工与职责365、应急救援工作程序366、应急救援方法37一、编制依据1.建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000；2.木结构设计规程GB50005-2003；3.建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001；4.混凝土结构工程施工质量验收规范50204-2002；5.建筑施工计算手册2007版；6. 与本工程有关

15、的结构施工图图纸等。二、工程概况工程名称:建设单位:设计单位:监理单位:施工单位:目标工期: 本工程位于*市*一路两侧，东侧占地20979m2，西侧占地4000 m2。总建筑面积61330.19m2, 地下室面积14560.89m2.由一栋28层（局部27层）的高层,二栋18层,一栋11层,六栋五层组成。高层结构型式均为框剪结构，多层为框架结构.东侧地下室层高4.80m，局部层高5.20m，架空层层高6.00m；西侧地下室层高4.30m，局部层高4.70m，架空层层高6.00m。则地下室与架空层都有高支模工程。根据结构施工图图纸以下情况为本工程楼面模板支撑系统主要和最薄弱环节：（1）9-10栋

16、地下室局部层高5.20m，板厚250mm，最不利梁为KL5及KL11，梁截面尺寸为250mm1250mm；14-16栋地下室局部层高4.70m，板厚180mm，最不利梁为KL17，梁截面尺寸为250mm1350 mm（局部1500mm）。（2）7-8栋架空层层高6.00m，板厚120mm，最不利梁为KL10，梁截面尺寸为300mm1200mm；14-16栋架空层层高6.00m，板厚150mm，最不利梁为KL17，梁截面尺寸为250mm700 mm。三、高支模支撑方案1、模板及支撑架的材料选取模板：采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板。木枋：采用80mm80mm木枋。支撑系统：选用MF

17、1219门式脚手架及配件、12对拉螺栓等。纵横水平拉杆：选用483.5mm钢管及配件。纵横向剪刀撑：选用483.5mm钢管及配件。垫板：采用脚手架配套底托，垫板为两条8080mm木枋并排垫放。2、支撑系统的构造设计本工程的超高支模方案采用门式钢管脚手架支撑系统，管径为42，高架宽1219mm，高1930mm（图1），矮架宽1219mm，高914mm（图2）。图2 图1 具体构造措施如下：（1） 梁侧模板采用18mm厚夹板，竖枋间距300，竖向设置一排穿梁螺栓12600mm，第一排设在梁底以上400mm（当梁高750 mm时必设穿梁螺栓）；梁底模板采用18mm厚夹板，梁底设置二层木枋，横枋采用8

18、080木枋，间距300，纵枋采用8080木枋，支顶采用门式架，排距为600；楼面模板采用18厚夹板，板底设置二层木枋，横枋采用8080木枋，间距300，纵枋采用8080木枋，支撑采用门式架，排距为600。（2）为加强门式架的整体刚度，门式架搭设必须保证架身垂直，纵横向基本顺直，并采用48钢管设置纵向水平拉杆，在脚手架的顶层、底层设置，水平拉杆用扣件与门式架扣紧。剪刀撑在主梁门式架两侧沿全高连续设置，剪刀撑与地面倾角为4560，用扣件与门式架扣紧。（3）离地面200mm处设置纵横扫地杆一道。门式架直接置于浇筑好并且达到一定强度的楼板面上或者有一定强度的面层上，门式架下为两条8080mm木枋并排垫

19、放。（4）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，等模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求是，起拱高度应为跨度的13。（5）所有标高高支模必须待下层梁板砼强度达到50以上方可继续搭设。上一层高支模施工时，下一层支架不能拆除，以便荷载能安全传至基础上。组合门式架时，采取高架在下，矮架在上的原则。四、高支模验算书1、楼面高支模计算楼面模板支撑计算以9-10栋地下室为例(1)、计算参数:结构板厚=250mm，层高=5.20m；模板材料为：夹板,底模厚度=18mm；木材弹性模量E=9000.00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.门架间横向间距600

20、mm,门架间纵向间距600mm。(2)、楼板底模验算1)、底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度 板厚 系数 设计值底模自重 0.50 kN/m2 1.0 1.2 = 0.60 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.25 1.2 = 7.20 kN/m钢筋荷载1.10 kN/m2 1.0 0.25 1.2 = 0.33 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 11.63 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 8.13 kN/m2)、楼板底模板验算底模厚度=18mm,板模宽度

21、=1000mm；木模板抵抗矩W=bh2 /6=100018.002/6=54000mm3；木模板惯性矩I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。抗弯强度验算计算简图第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数=五跨。a 、荷载支座弯矩系数KM=-0.105M1=KMq1L2 =-0.10511.630.302106=-109904N.mmb 、荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1058.130.302106=-76829N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0788.130.302106=57073N.mmC、施工人员及施工设备荷

22、载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN 跨中弯矩系数KM=0.2M4=KMPL=0.203.500.30106=210000N.mm支座弯矩系数KM=-0.10M5=KMPL=-0.103.500.30106=-105000N.mmM1=-109904N.mmM2M5=-181829N.mmM3M4=267073N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为验算的弯矩。M=267073N.mm=0.27kN.m=M/W=267073/54000=4.95N/mm2 楼板底模抗弯强度=M/W=4.95N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求

23、。抗剪强度验算剪力系数KV=0.606V=KVq1L=0.60611.630.301000=2114N=2.11kN=3V/（2bh）=32114/(2100018)=0.18N/mm2 楼板底模抗剪强度=3V/(2bh)=0.18N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。挠度验算荷载不包振捣砼荷载,则计算荷载q2=8.13N/mm挠度系数K=0.644=K q2L4/(100EI)=0.6448.133004/(1009000.00486000)=0.10mm=300/400=0.75mm楼板底模挠度V=0.10mm小于0.75mm,满足要求。3) 、第一层龙骨验算第一层龙骨采用木枋b=8

24、0mm,h=80mm；木枋抵抗矩W=bh2/6=80802/6=85333mm3；木枋惯性矩I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。抗弯强度验算门架宽度1200mm，门架间横向间距=600mm；第一层龙骨间距300mm,计算跨数二跨；第一层龙骨受均布荷载q=q1第一层龙骨间距/计算宽度=11.630.30/1.0=3.49kN/m计算简图弯矩系数KM=-0.094最大弯矩为Mmax=KMqL2=-0.0943.51.22=-471266N.mm=-0.47kN.m=M/W =471266/85333=5.52N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=M/W=5.52N/mm2小于13.

25、00N/mm2,满足要求。抗剪强度验算剪力系数Kv=0.531V=KVqL=0.53131.21000=2224N=2.22kN=3V/（2bh）=32224/(28080)=0.52N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=3V/(2bh)=0.52N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。 挠度验算q=q2第一层龙骨间距/计算宽度=8.130.30/1.0=2kN/m挠度系数K=0.183最大挠度为 max=KqL4/(100EI)=0.183212004/(10090003413333)=0.30mm=1200/400=3.00mm 第一层龙骨挠度V=0.30mm小于3.00mm,满足要求。4)

26、、第二层龙骨验算第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm；抵抗矩W180802/6=85333mm3惯性矩I180803/12=3413333mm4门架纵向间距600.00mm,计算跨数三跨。抗弯强度验算P=1.0313.491200=4318N计算简图弯矩系数KM=-0.175最大弯矩为Mmax=KMPL=-0.1754318600=-453374N.mm=-0.45kN.m=M/W=453374/85333=5.31N/mm2第二层龙骨抗弯强度=M/W=5.31N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。抗剪强度验算 剪力系数KV=0.650 V=KVP=0.6504318=2807

27、N=2.81kN =3V/(2bh)=32807/(128080)=0.66N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=3V/(2bh)=0.66N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。挠度验算 挠度系数K=1.146 P=8.131.031(0.6+0.30)1000=7546N =KPL3/(100EI)=1.14675466003/(1009000.003413333)=0.61mm =600/400=1.50mm 第二层龙骨挠度V=0.61mm小于1.50mm,满足要求。5)、门架承载力验算传至每个门架立柱的力的系数=2.150传至每个门架立柱的力NQK1 =2.1504318=9.28kN每

28、个门架立柱的活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=(0.6+0.30)0.601=0.54kN每个门架立柱荷载NQK =NQK1NQK2 =9.28+0.54=9.82kN 单MF1219榀门架与交叉支撑重量=0.1600kN每个门架立杆沿高度重量NGK=(5.20-0.25-1.90)0.08+(1.2+0.60)0.0384=0.31kN门架总承载力=1.2NGK+1.4NGK=1.20.31+1.49.82=14.13kN查(JGJ128-2000)规范每个门架立柱的承载力(N)40.162=20.08kN门架承载力14.13kN小于20.08kN,满足要求。6)、门架立杆支承面受冲切承

29、载力验算立杆设配套底座100100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）支承楼板厚=350mm上部荷载为： F=14.13+1.900.08+(1.2+0.60)0.03841.2=14.36kN s =2.00 ft=1.43N/mm2 hO=350-20=330.00mm h =1.00 =0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00 N/mm2 Um=4100=400mm（0.7h ft0.15pc,m）Um hO=(0.711.43+0.151)1.00400.00330.00)/1000=151.93kN 受冲切承载力151.93kN大于14.36kN,满足要求。7)、地基承

30、载力验算 立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求 Pfg P=N/A=14.36/0.01=1436.34kN/m2 其中 P立杆基础地面的平均压力(kN/m2)； A基础底面面积(m2)，A=0.01m2； N上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值(kN)，N=14.36kN； fg地基承载力设计值(kN/m2)； fg=kc fgk =1.011440.00=11440.00kN/m2 其中 kc地基承载力调整系数，kc=1.0； fgk混凝土抗压强度设计值(C30砼受压fc=14300.00kN/m2,因截面长边小于300mm)fgk=14300.000.8=11440.00kN/m2；

31、地基承载力P=1436.34kN/m211440.00kN/m2,满足要求。(3)、计算结果底模18mm，第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm，间距300mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；门架间横向间距600mm，门架纵向间距600mm。2、梁高支模计算梁高支模计算以14-16栋地下室梁KL17，截面尺寸为250mm1350 mm（局部1500mm）为例:(1)、计算参数结构楼板厚=180mm,梁宽b=250mm，梁高h=1500mm，层高=4.70m；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度=18mm；木材弹性模量E=9000.00N/mm2，抗弯强度fm=13

32、.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ； 支撑采用门架宽度L=1200mm，门架纵向间距=600mm，梁边至板支撑的距离=1.00m；门架顶可调底座调节螺杆伸出长度=200mm。(2)、梁底模验算1)、梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽 梁高 系数 设计值底模自重 0.5 kN/m2 (0.25 + 2.64) 1.2 = 1.73 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.25 1.50 1.2 = 10.80 kN/m钢筋荷载1.5 kN/m2 0.25 1.50 1.2 = 0.68 kN/m振捣砼荷载 2.0kN/m20.25 1.4 = 0.70 kN/m

33、梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 13.91 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 13.21 kN/m2)梁底模板验算底模厚度h=18mm，板模宽度b=250mm；第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数=五跨。木模板抵抗矩W=bh2 /6 =250.0018.002/6=13500mm3木模板惯性矩I=bh3/12=250183/12=121500mm4抗弯强度验算计算简图弯矩系数KM=-0.105M=KMq1L2 =-0.10513.910.302106=-131440N.mm=-0.13kN.m=M/W=131440/13500=9.74N/mm2梁底模抗弯强度=M/W=9

34、.74N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。抗剪强度验算剪力系数KV=0.606V=KVq1L=0.60613.910.301000=2529N=2.53kN=3V/（2bh）=32529/(225018)=0.84N/mm2 梁底模抗剪强度=3V/(2bh)=0.84N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。挠度验算荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=13.21kN/m挠度系数K=0.644=Kq2 L4/(100EI)=0.64413.213004/(1009000.00121500)=0.63mm =300/400=0.75 mm 梁底模挠度V=0.63mm小于0.75mm,满

35、足要求。(3) 第一层龙骨验算第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h=80mm；木枋抵抗矩W=bh2/6=80802/6=85333mm3木枋惯性矩I=bh3/12=80803/12=3413333mm4门架宽度L=1200mm，门架错位尺寸L2=600mm，梁宽度b=250mm。a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=13.910.30/0.25=16.69kN/mb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1825+0.50)+1.42.50=9.50kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=0.500.309.50=1.43kN计算简图经过计算得到从左

36、到右各支座力分别为N1=-0.88kN N2=5.77kN N3=5.77kN N4=-0.88kN 经过计算得到最大弯矩 M=0.63kN.m 经过计算得到最大剪力 V=2.88kN经过计算得到最大支座 F=5.77kN 经过计算得到最大变形 V=0.61mm抗弯强度验算=M/W=0.63106/85333=7.34 N/mm2 第一层龙骨抗弯强度7.34N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。 抗剪强度验算=3V/(2bh)=32884/(28080)=0.68N/mm2 第一层龙骨抗剪强度0.68N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。挠度验算最大挠度=0.61mm=600/4

37、00.00=1.50mm 第一层龙骨挠度V=0.61mm小于1.50mm,满足要求。(4)第二层龙骨验算取中间龙骨进行计算，门架纵向间距600mm，计算跨数三跨；第二层龙骨采用单木枋: b=80mm, h=80mm。W=180802/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4 ；计算简图抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.175P=F=5767 N最大弯矩为Mmax=KMPL=-0.1755767600=-605550N.mm=-0.61kN.m =M/W=605550/85333=7.10 N/mm2第二层龙骨抗弯强度=M/W=7.10N/mm2小于13.00N/mm2,

38、满足要求。抗剪强度验算剪力系数KV=0.650V=KVP=0.6505767.14/1000=3.75kN =3V/(2bh)=33.751000 /(28080)=0.88N/mm2第二层龙骨抗剪强度=3V/(2bh)=0.88N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。挠度验算挠度系数K=1.146P=F=5767N= KPL3/（100EI）=1.14657676003/(1009000.003413333)=0.46mm=L/400=600/400=1.50mm第二层龙骨挠度V=0.46mm小于1.50mm,满足要求。(5)、门架承载力验算传至每个门架立柱的力的系数=2.150传至每个

39、门架立柱的力NQK1 =2.1505.77=12.40kN 每个门架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.60.601=0.50kN每个门架立柱荷载NQK =NQK1NQK2 =12.40+0.50=12.90kN 单MF1219榀门架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.3041.9=0.160kN/m 每个门架立柱沿高度重量=0.080kN/m，钢管重量=0.0384kN/m门架和水平拉杆重量NGK =(4.70-1.50-1.9)0.080+21.800.0384=0.24 kN门架总承载力=1.2NGKNQK =1.20.24+12.90=13.19kN查（JGJ128-20

40、00）规范每个门架立柱的承载力(kN)=40.162=20.08kN 门架承载力13.19kN小于20.08kN,满足要求。(6)、门架支承面受冲切承载力验算门架立杆设配套底座100100mm，支承面为（按C30考虑）混凝土楼板 支承楼板厚350mm上部荷载为：F=13.19+0.081.90+(1.2+0.60)0.03841.2=13.46kN s =2.00 ft=1.43N/mm2 hO=350-15=335mm h =1.00 =0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00N/mm2 Um=4100=400mm(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.43+0.

41、151)1.00400335)/1000=154.23 kN 门架支承面受冲切承载力154.23kN大于13.46kN,满足要求。(7)、侧模板验算1）、荷载计算新浇砼的侧压力F1 =0.22r200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (r=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=rH=24梁高=241.50=36.00kN/m2比较F1、F2两者取小值F=36.000kN/m2有效压头高度=F/r=1.50m2、振捣砼产生的荷载4.00kN/m23、倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2分项

42、系数标准值kN/m2荷载值kN/m21、新浇砼的侧压力1.236.0043.202、振捣砼产生的荷载1.44.05.603、倾倒砼产生的荷载1.44.05.6054.402）、侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm,计算跨数=五跨,木模板厚度h=18mm木模板抵抗矩W=bh2/6=1320182/6=71280mm3木模板惯性矩I=bh3/12=1320183/12=641520mm4抗弯强度验算计算简图弯矩系数KM=-0.105均布荷载q=54.40(1.50-0.18)=72N/mmM=KMqL2=-0.105723002=-678586N.mm=-0.68kN.m= M/W=678586/71280=9.52N/mm2 侧模抗弯强度=M/W=9.52N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606V=KV q，L=0.606720.30=13.05kN =3V/（2bh）=313.051000/(2181320)=0.82N/mm2 侧模抗剪强度=3V/(2bh)=0.82N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。挠度验算按强度验算荷载组