某办公楼的钢筋混凝土框架结构设计本科毕业设计.pdf

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1、内容摘要本课题为北京地区办公楼的钢筋混凝土框架结构设计，建筑面积 约2982.36m,共5层，首层层高4.2m,其余各层层高为3.3m。本 设计主要进行了结构方案中横向框架5轴框架的抗震设计。首先，根据建筑方案及所选用的建筑材料及做法，确定结构计算简图，进 行荷载和内力计算，绘制了相应的内力图；其次，进行结构内力组 合，确定结构控制截面的弯矩、剪力和轴力设计值。最后，根据已 经计算出的结构控制截面的内力值，对梁、板、柱、等进行配筋计 算，并绘制了相应的结构施工图。通过本次设计充分理解和正确掌 握多层房屋钢混框架结构的的受力特点和内力分析计算，熟悉相关 的构造要求，同时提高工程制图技能，掌握正确

2、的图纸表示方法。关键词：框架结构 结构设计 抗震设计ABS TRACTTh e t o pic fbr t h e Beijin g a r ea o f r ein fo r c ed c o n c r e t e fr a me st r u c t u r e bu il d in g d esig n,fo u r l a yer s,Co n st r u c t io n a r ea o f a bo u t 2982.36m,5 fl o o r s,t h e fir st fl o o r st o r ey 4.2m,3.3m fo r t h e r ema in i

3、n g l a yer s st o r ey.Th e d esig n o f t h e ma in st r u c t u r e o f t h e pr o g r a m c a r r ie d o u t in t h e fr a mew o r k o f five-a x is h o r izo n t a l seismic d esig n fr a me w o r k Fir st o f a l l,a c c o r d in g t o a r c h it ec t u r a l d r a w in g o f d esig n,bu il d

4、in g ma t er ia l a n d met h o d,d et er min e sc h ema t ic c a l c u l a t io n,t h u s c o mpl et in g t h e l o a d a n d in t er n a l fo r c e s c a l c u l a t io n,d r a w in g a ma p c o r r espo n d in g t o t h e in t er n a l fo r c es;S ec o n d l y,pr o c eed t h e st r u c t u r e in

5、 t er n a l fo r c e c o mbin a t io n,d et er min e t h e st r u c t u r e c o n t r o l sec t io n a l ben d in g mo men t,sh ea r in g fo r c e a n d a x fo r c e d esig n va l u e.Fin a l l y,a c c o r d in g t o a l r ea d y c a l c u l a t e st r u c t u r e c o n t r o l sec t io n a l in t e

6、 r n a l fo r c e va l u e,t h e bea m,sl a b a n d c o l u mn s,t h e fo u n d a t io n bein g r ein fo r c e d,a n d t h e ma ppin g o f t h e c o r r espo n d in g st r u c t u r e c o n st r u c t io n pl a n.Th r o u g h t h is d esig n t o fu l l y u n d er st a n d a n d c o r r ec t l y g r

7、a sp t h e mu l t i-st o r ey r ein fo r c e d c o n c r et e fr a me st r u c t u r e h o u sin g t h e mec h a n ic a l c h a r a c t er ist ic s a n d in t er n a l fo r c e c a l c u l a t io n,Fa mil ia r w it h t h e r el eva n t st r u c t u r a l r eq u ir emen t s,w h il e impr o vin g en g

8、 in ee r in g d r a w in g sk il l s a n d ma st er t h e c o r r ec t d r a w in g r epr esen t a t io n.keywords：fr a me c o n st r u c t io n；S t r u c t u r a l d esig n；S eismic Desig n；目录1、工程概况.-6-2、结构布置及计算简图.-8-2.1梁、柱截面尺寸的确定.-10-2.2框架结构承重方案的选择.-12-3、重力荷载代表值的计算.-13-3.1资料准备.-13-3.2梁、柱、墙、门、窗重力荷载

9、代表值的计算.-14-3.3楼面、屋面的计算.-24-3.4各层的重力荷载代表值.-25-4、框架侧移刚度的计算.-26-4.1 线刚度的计算.-26-4.2各层横向侧移刚度计算（D值法）.-28-5、横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算.-34-5.1横向自振周期的计算.-34-5.2水平地震作用及楼层地震剪力的计算.-37-5.3横向水平地震作用下的位移验算。.-40-5.4横向水平地震作用下框架内力的计算.-42-5.5横向风荷载作用下框架内力的计算.-46-6、竖向荷载作用下框架结构的内力计算.-56-6.1计算单元的选择确定.-56-6.2荷载计算.-57-6.3内力计算：.-

10、63-7、框架结构的内力组合.-82-7.1 框架梁的内力组合.-82-7.2框架柱的内力组合.-97-8、截面设计.-115-8.1 框架梁的承载力计算.-115-8.2框架柱.-129-9、楼梯设计.-153-9.1设计参数.-153-9.2楼梯板计算.-154-9.3平台板计算.-156-9.4平台梁计算.-157-10、结论.-160-11、致谢.-162-12、参考文献.-163-13、翻译.-165-1.工程概况本建筑为北京市昌平区一综合办公楼，建筑平面图见图1.1、1.2,总建筑面积为2982.36/,建筑共5层，6跨，首层4.2相，其余各层 3.3m,钢筋混凝土框架 填充墙结构

11、，填充墙采用240加加厚的粘土 空心砖砌筑，门为彩色钢板门，门洞尺寸为L8 mx 2.4 m,窗为塑 钢窗，窗洞尺寸为1.5根X1.8根。建筑分类为丙类，设计使用年限 50年。不考虑地下水位影响。基本风压=0.4左N/，基本雪压 So=O.2k N/m场地类别为H类。抗震设防烈度为7度，抗震等级为二级，设计地震分组为第二组，设计基本地震加速度0.15g。图1.1 一层平面布置图千k卜百寺后亘产用图1.2二至五层平面布置图2.结构布置及计算简图2-5层柱的高度即为层高，取3.3加，底层柱高度从基础顶面取至 一层板底，即4=4.2+0.6+1.5-1.2-0.1=5加，平面布置图,纵（横）向框架结

12、构计算简图分别见图2.1、2.2、2.3。楼盖和屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取100加n,各 层梁，柱和板的混凝土强度等级为C30=M3KN/m2,f,=A3KN/m2)o2.1结构平面布置图*(MD：3*1M=t z(,x/c./22 3 *=0.55x 12x 3.l x l Ol o/33OO2=187882.85 4.053.12.85 4.05(4.3)图4.6二至五层类梁柱的线刚度:A-3,A-5,A-7,A-9,A-l l,D-2 D-3,D-5,D-7,D-9,D-10,D-11,C-2,011,(14 根)K=ib/ic=1.74(4.1)%=(0.5+K)/(2+

13、K)=0.6(4.2)D=tx/；/z2=0.6x 12x 3.l x l 0/33002=20496(4.3)图4.7二至五层类梁柱的线刚度(D：B-1,B-13,C-1,C-13,(4)K=ib/ic=2.23(4.1)%,=(0.5+K)/(2+K)=0.64(4.2)D=acx ic/h2=0.64 x 12 x 3.1 x 1010/33002=21862(4.3)叁 8 5.43.13.8 5.4图4.8二至五层类梁柱的线刚度：B-3,B-5,B-7,B-9,B-11,C-3,C-5,C-7,C-9,C-11,(10 根)K=ih/ic=2.91(4.1)a.=(0.5+K)/(2

14、+K)=0.7(4.2)D=acxic/h2=0.70 x 12x 3.l x l O,o/33OOO2=23912(4.3)Z 2=18788x 4+20496x 14+21862x 4+23912x 10=688664表4.1横向框架梁的层间侧移刚度层次12345514176688664688664688664688664(N/mm)注；ZDz/ZDz=514176/6886640.7,故该框架为规则框架。5.横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算5.1.横向自振周期的计算横向自振周期的计算采用结构顶点的假想位移法，按式（5.1）估 算将突出房屋重力荷载代表值折算到主体结构的顶层，结构

15、顶点的 假想侧移按式（5.2）、（5.3）、4）计算，层间侧移计算结果见表 5.1,自振周期按式（5.5）进行计算。式l+3x 4/2/H)(5.1)G,=819.91x l+Gx 3/2x 3.3x 4+5)=1024.89ANG5=1024.89+6391.19=7416.08左 NYg尸H(5.2)(，)(5.3)K(5.4)注：E4为第i层的层间侧移刚度。(A为第i层的层间侧移。(AM)、为第k层的层间侧移。表5.1层间侧移层次G(k N)vG1(k N)小(N/mm)ui(mm)Uj(mm)57416.087416.0868866410.77192.5448153.0715569.1

16、568866422.61181.7738219.0623788.2168866434.54159.1728219.0631270.2868866445.41124.6218724.1740731.4451417679.2279.22T=1.7+%J，(5.5)注：叼假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值G作为水平荷载而算得的结构顶点位移。洋结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数,取 0.7。7=1.7(uT)/2=1.7 x 0.7 x(0.1925)1/2=0.5225.2.水平地震作用及楼层地震剪力的计算本结构高度不超过40m,质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故用底部

17、剪力法计算水平地震作用，按式(5.6)进行等效总重力荷载代表值的计算，按式(5.7)进行 水平地震影响系数的计算，按式8)进行结构总的水平地震作 用标准值的计算，按式(5.9)、(5.10)进行附加水平地震作用，按式(5.11)进行各质点横向水平地震作用，按式(5.12)进行 地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi的作用，各质点横向水 平地震作用及楼层地震剪力计算结果见表5.2,各质点水平地震 作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图5.1,查表得二类场 地近震特征周期值Tg=0.30s,设防烈度为7度的。a=。2 oG,，4=0.85G(5.6)=0.85x(6391.19+8153.07+82

18、19.06x 2+8724.17+819.91)=34447.49a=(TG/Tr amaK(5.7)=(0.3/0.522)09x 0.12=0.073Fek=%G约(5.8)=0.073x 34447.4=2514.67 KN因1.47；=1.4x0.3=0.42s (A)k(5.14)各层的层间弹性位移角=(%)他，根据抗震规范，考虑 砖填充墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值幻 1/550。表5.3各层层间位移层次VGi(k N)ZD.(N/mm)Uj(mm)Uj(mm)h6e=(Au)i/h5924.476886641.34241081314.6398314433000.00040

19、679141512.256886642.19591847413.2974206233000.0006654331973.556886642.86576617911.1015021533000.00086841422303.626886643.3450565158.23573597133000.00101365312514.675141764.8906794564.34390169950000.000978136由表可知，最大层间位移发生在第二层，其值为。001011/550=0 00181,满足要求。5.4.横向水平地震作用下框架内力的计算以图中轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法。框架柱端

20、 剪力及弯矩分别按式5.15、5.16、5.17计算，计算结果见表5.4,5.5,弯矩图、轴力图，剪力图见图5.2、5.3、5.4oVij=DijVj/E(5.15)Mh=V,j xyh(5.16)ijy=yll+yi+y2+y3(5.17)注：外框架柱的标准反弯点高度比。yi为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比 的修正值。丫2、丫3为上下层层高变化时反弯点高度比的 修正值。y框架柱的反弯点高度比。底层柱需考虑修正值丫2,第二层柱需考虑修正值力和y3,其它 柱均无修正。表5.4各层柱端弯矩及剪力计算(边柱)vG1ADnVuMbiiM uii层(k(N/m(N/(k N(k N-(k N-次N)m

21、)mm)khym)m)924.1.3.0.5476886642049627.517434540.8649.9415121.3.0.4.256886642049645.01743574.2374.2319731.3.0.3.556886642049658.74743596.9296.9223031.3.0.114.82.626886642049668.5674349111.43225140.0.1.675141761466471.7283573261.7796.82表5.5各层柱端弯矩及剪力计算（中柱）层 次vGi(k NZD.(N/mDii(N/mVn(k NkhyM bii(k N-M ui

22、i(k N-)m)m)m)m)924.42.3.0.576886642391232.10973552.9652.961512.2.3.0.4256886642391252.51973586.6486.641973.2.3.0.3556886642391268.539735113.07113.072303.2.3.0.2626886642391279.999735131.98131.982514.1.0.1675141761903293.084565300.18165.2249._9449.942.96处遇5疾40.874.2 335.849.9449.941 1 5.0974,此 96.92

23、1 71.96.吆 1 1 4.8：45 071 3b.64.47)4.5：5.07尸=74.2 364.4796.921 71.1 579.1 11 57M1 1 1.2 1 1.741 3M2 1 1.74,1 165/1 65.2 25-9ym041 1 4.8 12 08.2 596.8 22 08.2 52 61.77川血心。，1 81 1 1.01 57.79lllllllllllllllllll I.96.8 2/7777图5.2横向水平地震作用下弯矩图(k N m)1 6.23图5.2横向水平地震作用下轴力图（他）图5.3横向水平地震作用下剪力图1N）5.5.横向风荷载作用下框

24、架内力的计算5.5.1,横向风荷载作用下框架的荷载计算基本风压,w=0.4k N/m2,由荷载规范第7.3节查的从=0.8（迎 风坡），从=-0.5（背风坡），B类地区，4=1.19,H/B=7.4/40.8=0.426L00 x L00 x 0.5=1.44(UN/m图5.4风荷载沿房屋高度分布五层：F5=(2.742+1.714+2.442+1.526)x 0.5x 3.3+(2.742-2.442)+(1.714-1,526)x 3.3 x 0.5 x 2/3=14.06 k N/m四层：F4=(2.442+1.526+2.350+1.469)x0.5x3.3+(2.742-2.442)

25、+(1.714-1.526)x 3.3 x 0.5 x l/3+(2.442-2.350)+(1.526-1.469)x 3.3x 0.5x 2/3=12.98/777三层：F3=(2.350+1.469+2.304+1.440)x 0.5x 3.3+(2.442-2.350)+(1.526-1.469)x 3.3 x 0.5 x 1/3+(2.350-2.304)+(1.469-1.440)x 3.3 x 0.5 x 2/3=12.53k N/m 二层：F2=(2.304+1.440+2.304+1.440)x 0.5 x3.3+(2.350-2.304)+(1.469-1.440)x 3.

26、3 x 0.5x 1/3=12.37 kN/机一层：K=(2.304+1.440+2.304+1.440;x 0.5x 4.2=15.72左 N/m图5.5等效节点集中荷载风荷图&N/加）5.5.2,风荷载作用下水平位移的验算按公式5.19进行计算,计算结果见表5.70C=(%)/Zj(5.19)表5.7层间位移计算结果层次FivG1(k N)A(N/mm)Uj(mm)Ui(mm)h0e=(u)j/h514.0614.06819840.1712.50633000.00005197412.9827.04819840.3302.33533000.00009995312.5339.57819840.

27、4832.00533000.00014626212.3751.94819840.6341.52233000.00019198115.7267.66761280.8894.34350000.00017775由表可知，最大层间位移发生在第二层，其值为0.000191 1/550 满足要求。5.5.3,风荷载作用下框架结构内力计算计算结果见表5.8,5.9,见图5.6、5.7、5.8表5.8各层柱端弯矩及剪力计算（边柱）ED Duv“M miM u ii层Vc,i(N/mm(N/m(k(k N(k N次(k N)m)N)khym)m)0.41.73.0.4514.066886642049624350

28、.620.760.81.73.427.04688664204960430.51.331.331.11.73.339.57688664204968430.51.941.94251.94688664204961.551.743.30.4932.512.59167.66514176146641.930.8350.737.042.60表5.9各层柱端弯矩及剪力计算（边柱）ED iV”M bHM u il层vGi(N/mm(N/m(k(k N-(k N-次(k N)m)N)khym)m)0.42.93.514.06688664239129730.50.810.810.92.93.427.04688664

29、239124730.51.551.551.32.93.339.57688664239127730.52.272.27251.94688664239121.82.93.0.52.982.980.76073167.66514176190322.501.450.6458.084.450.76通)8：的7.040.6：1.33r1.33/1.941.92.592.512.60K2654.531.78)0.76 P2.591.2 32.4.6 Ldl.76950.550.761.55L33272.9555.5521.785.115.037.041.944.534.452.60 和q2分别为屋面板和走道板

30、传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，Pi、P2分别由边纵梁、中纵梁、其上纵墙自重直接传给柱的恒载，它包括主梁自重、楼板重等重力荷载，集中力矩Mi和M2,计算过 程如下，计算结果见表6.1、6.2oq、=0.3x 0.6x 25=4.5左N/根q=0.25 x 0.4 x 25=25k N/mq2=4.13x 3.6=14.87 左N/根q=4.13x 2.1=8.67 左 N/加px=G.6x l.8/2)x 2+(2.4+6)x 1.8/2 x4.13+4.5x 7.2+0.37x 0.45x 25x 6/2=100.5 左 Np2=(3.6x 1.8/2)x 2+(2.4+6)x l.8/2+

31、(5.1+7.2)x l.05/2x 4.13+4.5x 7.2+0.3x 0.45x 25x 6/2+0.25 x 0.4 x 25x 2.1/2=129.8左NMx=100.5x(0.45-0.3)/2=7.54k N 加用2=02=129.8x(0.45 0.3)/2=9.74左Nm对于2-4层：%=0.3 x 0.6 x 25+4.28 x 2.7=16.01k N/mq=0.25 x 0.4 x 25=2.5k N/mq2=3.3x 3.6=11.88 攵N/mq；=3.3 x 2.1=6.93AN/m外墙面的线密度：(34.2 x 2.7)(1.8 x 1.5 x 1D x 4.2

32、8/34.2=7.94 左 N/mPl=(3.6x 1.8/2)x2+(2.4+6;x0.9x3.3+(4.5+7.94;x 7.2+0.3 x 0.45 x 25x 6/2+7.94 x 6/2=169.85 左 N内墙面的线密度：(31.2x3.6)-d.8x2.4x70 x4.28-Q.7x 3.6x 4.28)=309.70/34.2=9.06左N p2=G.6x 1.8/2)x 2+(2.4+6)x 0.9+(5.1+7.2)x 1.05/2 x 3.3+(4.5+9.06)x 7.2+0.3x 0.45x 25x 3+0.25x 0.4x 25x 2.1/2+7.94x 3=201

33、.84Mx=Pxex=169.85 x(0.45-0.3)/2=12.74 mM2=P2e2=201.84x(0.45-0.3)/2=15.14左N 小对于第1层:%=0.3 x 0.6 x 25+4.28 x 2.7=16.0 MN/m q=0.25 x 0,4 x 25=2.5k N/m纭=3.3x 3.6=11.88 kN/m q2=3.3x 2.1=6.93k N/m外墙面的线密度：G7.2x 3.6)-Q.8x 1.5x 10+1.8x 2.4x 2)x 4.44-2.7x 3.6x 4.44=393.2/37.2=10.57/?,=(3.6x 0.9)x 2+(2.4+6)x 0.

34、9x 3.3+(4.5+10.57)x 7.2+0.3x 0.45x 25x 3+10.57x 3=199.29 k N内墙面的线密度:G1.2 x 3.6)-a.8 x 2,4x 7)x 4.28-Q.7x 3.6 x4.28)=309.70/31.2=9.93k NP2=(3.6x0.9)x2+(2.4+6)x0.9x0.9+(5.1+7.2)x1.05/2x3.3+(4.5+9.93)x7.2+0.3x 0.45 x 25x 3+0.25 x 0.4 x 25x 2.1/2+9.93 x 3=214.08女NA1】=199.29x(0.6 0.3)/2=29.89左N 根M2=P2e2=

35、214.08x(0.6-0.3)/2=32.11 AN6.2.2.活载作用下柱的荷载计算：活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图6.3所示：图6.3活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布对于第五层：q2=2.0 x 3.6=7.2k N/mq=2.Ox 2.1=4.2k N/mP=3.6x l.8+(2.4+6)x l.8/2x 2.0=28.08左Np2=3.6 x 2.4+(2.4+6;x 1.8/2+(5.1+7.2;x 1.05/2 x 2.0=41k NM 二生=28.08 x(0.45-0.3)/2=2.1U7V mM=41x(0.45 0.3 2=3.08ZN 相同理，在屋面雪荷载

36、的作用下:%=0.2x 3.6=0.72 k N/mq=0.2x 2.1=0.42 k N/mp=3.6x 1.8+(2.4+6)x 1.8/2 x 0.2=2.808kNp2=3.6x2.4+(2.4+6)x 1.8/2+6.1+7.2)x 1.05/2x0.2=A.lk NM=6.=2.808 x(0.45-0.3)/2=0.2106k N mAf2=2=4.1x(0.45-0.3)/2=0308 k N m对于二至四层:q,=2.0 x 3.6=12k N/mq2=2.0 x2,l=4.2k N/mPi=3.6 x 1.8+(2.4+6)x 1.8/2 x 2.0=28.08左Np2=3

37、.6 x 2.4+(2.4+6)x 1.8/2+(5.1+7.2)x 1.05/2 x 2.0=4WVMi=Pxex=28.08 x(0.45-0.30/2=2.1 k N mM2=P2e2=41 x(0.45-0.3)/2=3.OS k N m对于第一层:%=2.0 x 3,6=7.2k N/mq=2.0 x 2.1=4.2左N/mp,=3.6x 1.8+(2.4+6)x 1.8/2 x2.0=28.08kN p2=3.6x 2.4+(2.4+6)x 1.8/2+(5.1+7.2)x 1.05/2 x 2.0=4k NM=28.08x(0.6-0.3)/2=4.2 MN 小例2=41x 9.

38、6-0.3)/2=6.15k N 加表6.1横向框架恒载汇总表q iqq 2q 2PiP2Mim2层(k N/(k N/(k N/(k N/(k(k(k N-(k N-次m)m)m)m)N)N)m)m)54.52.514.878.67100.5129.87.549.742-416.012.511.886.93169.85201.8412.7415.14116.012.511.886.93199.29214.0829.8932.11表6.2横向框架活载汇总表层次q 2q 2Pip2Mim2(k N/m)(k N/m)(k N)(k N)(k N-m)(k N-m)57.2(0.72)4.2(0.

39、42)28.08(2.808)41(4.1)2.11(0.2H)3.08(0.308)2-47.24.228.08412.113.0817.24.228.08414.216.15注：表中括号内数值对应于屋面雪荷载作用情况。6.3.内力计算：梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算，由于结构和荷载均对 称，故计算时可用半框架，根据公式6.2、6.3、6.4把梯形荷载 化作等效均布荷载，根据公式6.5、6.6、6.7计算梁端。第五层：恒荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图6.4所示:q 1=4.56000A1 4.87q，2=8.67 Q2=1 4 8 7q2=2.5 I 2 1 OOqi=4.56

40、000B CD五层图6.4恒荷载作用下各层框架梁上的荷载分布图oci=a/1=1.8/6=0.3(6.2)g A=g i+a-2*+*)2=4.5+(l-2 x 0.32+0.33)x l 4.8717.09Z:7V/m(6.3)g；=gbcT+5/8 g be2=2.5+5/8 X 8.67=7.92AN/m(6.4)=l/12g i/边=_i/i 2 x 17.09 x 62=-51.27 k N/m(6.5)Mab=-Mba=51.27 左N 小Mbc=T/3g；,中=T/3x 7.92x 2.y=-11.64 左N加(6.6)M CB=1/6g；2 中=l/6x 7.92 x 2.12

41、=5.82左N m(6.7)对一至四层：恒荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图6.5所示:四层图6.5横荷载作用下各层框架梁上的荷载分布图ccx=a/1=1.8/6=0.3(6.2)g=gab+gab2=16.01+0-2x 0.32+0.33)x l 1.88=26.07Z:7V/m(6.3)g%=g Ai+5/8g/,c 2=2.5+5/8x 6.93=6.S3k N/m(6.4)Mab=l/12g%/2 边=_1/12 x 26.07 X 62=-78.2 m(6.5)Mar=-Mra=78.21*mM BC=l/3g：/2 中=1/3x 6.83x 2.12=10.04 m(6.6)

42、MCB=1/6g 3/2中=1/6x 6.83x 2.12=5.02k N m(6.7)活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图6.6所示:q2=7.2 口 2=2 q 2=7.2J/*/J/600021006000cB图6.6活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布图c c=a/1=1.8/6=0.3(6.2)g%=g 如+a-2*+*)gab2=(l-2x 0.32+0.33;x 7.2=6.1 Gk N/m(6.3)端=g bd+5/8 g be2=5/8 x 4.2=2.63k N/m(6.4)Mab=l/12g 2 边=_1/i2x 6.10 x 62=-183k N/m(6.5)Mab=

43、_Mba=8.3k N mMbc 二一1/34/2中=-1/3x 2.63x 2.12=-337k N m(6.6)M CB=1/6g,中=-l/6x 2.63 x 2.12=-1.93左N m(6.7)对于一至五层:雪荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图6.7所示:q2=0.72/MGq2=0.72/、/、/x/、/、/、/、/L l z L x l z l z600021006000图6.7雪荷载作用下各层框架梁上的荷载分布图AB CDc cx=a/1=1.8/6=0.3(6.2)=乩沏+6-2滔+滔)=(1-2x 0.32+0.33;x0.72=0.610/m(6.3)g%=g*i+5

44、/8gcd=5/8 x 0.42=0.26AN/m(6.4)Mab=l/12g%/2边=1/12x 0.610 x 62=-.3k N/m(6.5)MAB=-MBA=1.S3k N/mMbc=l/3g1中=i/3x0.263x212=0.387左 N加(6.6)Mcb=l/6g2 中=一1/6x0.263x2.12=0.193ZN(6.7)6.3.1.弯矩的计算过程见下表6.3、6.4表6.3恒荷载作用下弯矩的计算过程上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁00.5340.4660.43500.490.0757.54-51.2751.279.74-11.6423.3520.38&-13.00-14.65-

45、2.2411.30-6.5010.19-8.78-2.56-2.24-0.61-0.69-0.1132.09-39.6347.85-24.12-13.990.3450.3450.310.2880.3310.3310.0512.74-78.2178.2115.14-10.0422.5922.5920.29 二X-15.27二-17.55-17.55-2.6611.6811.30-7.6410.15-7.33-8.78-5.29-5.29-4.761.721.971.970.328.9828.60-70.3274.81-22.90-24.36-12.40.3450.3450.310.2880.33

46、10.3310.0512.74-78.2178.2115.14-10.0422.59 22.59-15.2720.29.-17.55-17.55-2.6611.30-5.1611.30-5.16-7.64-4.6410.152.13-8.782.45-8.782.450.3828.7328.73-70.2075.22-23.87-23.88-12.320.3450.3450.310.2880.3310.3310.0512.7415.14-78.2178.21-10.0422.5922.59-15.2720.29.X-17.55-17.55-2.6611.3011.30-7.6410.15-8.

47、78-8.78-5.16-5.16-4.642.132.452.450.3828.7328.73-70.2075.22-23.87-23.88-12.320.250.530.220.210.240.510.0415.1412.7416.37-78.2178.21X44.14-12.73-27.05-10.04-2.1134.7014.40 二11.30-5.577.20-8.78-1.43-3.04-1.260.330.380.800.0626.24.66-70.6474.60-21.13：6.25-12.0915.83-13.12表6.4活荷载作用下弯矩的计算过程左上柱下柱右梁梁上柱下柱右梁

48、00.5340.4660.43500.490.0752.11-18.318.33.08-3.878.657.54 4-4.9-5.56-0.852.79-2.473.77-1.88-0.17-0.15-0.82-0.93-0.1511.27-13.3816.31-8.37-4.870.3450.3450.310.2880.3310.3310.052.11-18.3018.303.08-3.875.585.585.03 4-3.2-3.75-3.75-0.854.332.79-1.642.52-2.78-1.88-1.89-1.89-1.700.620.710.710.18.026.48-16.

49、6118.17-5.82-4.92-4.350.3450.3450.310.2880.3310.3310.052.11-18.3018.303.08-3.875.585.585.03-3.27-3.75-3.75-0.852.792.79-1.642.52-1.88-1.88-1.89-1.89-1.24-0.360.410.410.17.027.02-16.1517.19-5.21-5.22-4.622.110.3450.3450.310.2880.3310.3310.052.11-18.3018.33.080-3.87-3.25.585.585.03-3.75-3.75-0.852.792

50、.79-1.642.52-1.88-1.88-0.3-1.89-1.89-1.2460.410.410.117.17.027.02-16.159-5.21-5.22-4.620.250.530.220.210.240.510.043.08-18.3018.30-3.874.058.583.56 a-2.3-2.72-5.78-0.472.79-1.191.78-1.88-0.40-0.85-0.35-0.020.020.050.0046.447.73-16.2817.27-4.58-5.73-4.3413.871F-2.876.3.2.梁端剪力和柱轴力的计算恒、活载作用下，荷载引起的剪力，柱的