反动式汽轮机回热系统毕业设计.docx

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1、华中科技大学文华学院毕业设计论文题目：N600-16.67/537/537 反动式汽轮机回热系统热平衡计算、2 号低压加热器设计学 生 姓 名： 陈正学号：090204011101 学部(系):机 电 学 部专 业 年 级:09 级热能与动力工程指 导 教 师：刘 华 堂职 称：副 教 授2023 年 5 月 11 日目录中文摘要4A b s t ra c t. . .51. 前言71.1 汽轮机进展历史71.2 国际上汽轮机进展状况71.3 我国汽轮机进展状况91.4 哈尔滨第三电厂 600MW 机组简介92. 回热系统简述及其热经济性102.1 给水回热系统简述102.2 提高给水回热加热

2、的热经济性及最正确给水温度102.3 多级回热给水总焓升的加热安排112.4 给水回热加热级数113. 机组回热系统的热平衡计算113.1 计算的理论根底.。113.2 计算的方法及步骤123.3 依据条件进展热力计算124. 低压加热器简介及课题介绍 .2 04.1 低压加热器的作用204.2 加热器的分类及国内机组对加热器的选用214.3 加热器工作原理214.4 低压加热器的构造特点215 低压加热器热力设计225.1 加热器传热计算的理论根底225.2 加热器主要技术参数的选定及计算步骤225.3 编写加热器传热计算程序25结论28参考文献29致谢29附录一近似热力过程曲线30附录二低

3、压加热器构造示意图31附录三600MW 机组系统构造性示意图32中文摘要汽轮机依据汽轮机的构造、蒸汽的热力过程、蒸汽的初终参数以及汽轮机大的用途，可以依据如下方式对汽轮机进展分类：（1） 依据压力级数来分：1） 单级汽轮机。2） 多级汽轮机。（2） 依据汽流的流淌方始终分：1） 轴流式汽轮机。2） 辐流式汽轮机。（3） 依据气缸的数目来分：1） 单缸汽轮机。2） 双缸汽轮机。3） 三缸汽轮机。4） 四缸汽轮机。（4） 依据汽轮机的调整方式来分：1） 节流调整式汽轮机。2） 喷嘴调整式汽轮机。3） 旁路调整式汽轮机。（5） 依据汽轮机的做功原理来分1） 冲动式汽轮机。2） 轴流反动式汽轮机。3）

4、 没有静导叶的辐流反动式汽轮机。4） 有静导叶的辐流反动式汽轮机。（6） 依据热力过程来分：1） 带回热加热器的凝汽式汽轮机。2） 背压式汽轮机。3） 前置式汽轮机。4） 调整抽汽式供热汽轮机。5） 低压式汽轮机。6） 混压式汽轮机。（7） 依据汽轮机的进汽参数来分：1） 低压汽轮机。2） 中压汽轮机。3） 高压汽轮机。4） 超高压汽轮机。5） 超临界汽轮机。（8） 依据工业用途来分：1） 等转速固定式汽轮机。2） 变转速固定式汽轮机。3） 变转速移动式汽轮机。AbstractSteam TurbinesSteam turbines may be classified into differe

5、nt categories depending on their construction, the process by which heat drop is achieved, the initial and final conditions of steam used and their industrial usage as follows:1. According to the number of pressure stages:(1) single-stage turbines(2) multistage turbines2. According to the direction

6、of steam flow:(1) axial-turbines(2) radial-turbines3. According to the number of cylinders:(1) single-cylinder turbines;(2) double-cylinder turbines;(3) three-cylinder turbines;(4) four-cylinder turbines.4. According to the method of governing:(1) turbines with throttle governing;(2) turbines with n

7、ozzle governing;(3) turbines with bypass governing.5. According to the principle of action of steam:(1) impulse turbines;(2) axial reaction turbines;(3) radial reaction turbines without any stationary guide blades;(4) radial reaction turbines having stationary guide blades.6. According to the heat d

8、rop process:(1) condensing turbines with regenerators;(2) back pressure turbines;(3) topping turbines;(4) back-pressure turbines;(5) low-pressure turbines(6) mixed-pressure turbines.7. Accorrding to the steam conditions at inlet to turbines:(1) low-pressure turbines;(2) medium-pressure turbines;(3)

9、high-pressure turbines;(4) turbines of very high pressures;(5) turbines of supercritical pressures.8. According to their usage in industry:(1) stationary turbines with constant speed;(2) stationary steam turbines with variable speed;(3) nonstationary turbines with variable speed1.1 汽轮机进展历史1前言公元 1 世纪

10、，亚历山大的 希罗记述的利用蒸汽反作用力而旋转的 汽转球，又称为风神轮，是最早的反动汽轮机式汽轮机的雏形。 1629 年， 意大利的 Gde 布兰卡提出由一股蒸汽冲击叶片而旋转的转轮。 1882 年， 瑞典的 C.G.Pde 拉瓦尔制成第一台 5 马力 3.67 千瓦的单级 冲动式汽轮机 。1884 年， 英国的 C.A. 帕森斯制成第一台 10 马力 7.35 千瓦的多级 反动式汽轮机 。1910 年，瑞典的 B. F. 容克斯川兄弟制成辐流的反动式汽轮机。19 世纪末，瑞典 拉瓦尔和英国帕森斯分别创制了有用的汽轮机。拉瓦尔于 1882 年制成了第一台 5 马力(3.67 千瓦)的单级冲动式

11、汽轮机， 并解决了有关的喷嘴设计和强度设计问题。单级冲动式汽轮机功率很小，现在已很少承受。20 世纪初，法国 拉托和瑞士佐莱分别制造了多级冲动式汽轮机。多级构造为增大汽轮机功率开拓了道路，已被广泛承受，机组功率不断增大。 帕森斯在 1884 年取得英国专利，制成了第一台 10 马力的多级反动式汽轮机，这台汽轮机的功率和效率在当时都占据先地位。20 世纪初， 美国的柯蒂斯制成多个速度级的汽轮机，每个速度级一般有两列动叶，在第一列动叶后在汽缸上装有导向叶片，将汽流导向其次列动叶。现在速度级的汽轮机只用于小型的汽轮机上，主要驱动泵、鼓风机等，也常用作中小型多级汽轮机的第一级。1.2 国际上汽轮机进展

12、状况1.2.1 1、1883 年瑞典工程师拉瓦尔设计制造出了第一台单级冲动式汽轮机，随后在 1884 年英国工程师帕森斯设计制造了第一台单级反动式汽轮机，虽然当时的汽轮机和我们现在的汽轮机相比构造格外简洁，但是从今推动了汽轮机在世界范围内的应用，被广泛应用在电站、航海和大型工业 中。1.2.2 2、在 60 年月，世界工业兴旺的国家生产的汽轮机已经到达500 600MW 等级水平。 1972 年瑞士 BBC 公司制造的 1300MW 双轴全速汽轮机在美国投入运行， 设计参数到达 24Mpa ，蒸汽温度 538C，3600rpm ；1974 年西德 KWU 公司制造的 1300MW 单轴半速 1

13、500 rpm 饱和蒸汽参数汽轮机投入运行，；1982 年世界上最大的 1200MW 单轴全速汽轮机在前苏联投入运行，压力 24 Mpa ，蒸汽温度 540C。1.2.3 3、目前世界各国都在争论大容量、高参数汽轮机的争论和开发，如俄罗斯正在争论 2023MW 汽轮机。主要是大容量汽轮机有如下特点：1.2.3.1 1、降低单位功率投资本钱。如 800MW 机组比 500MW 汽轮机的千瓦造价低 17%；1200MW 机组比 800MW 机组的千瓦造价低 15%20%。1.2.3.2 2、提高运行经济性。如法国的 600MW 机组比国产的 125MW 机组的热耗率低 276kj/kW.h ，每年

14、可节约燃煤 4 万吨。1.2.4 4、汽轮机依据工作原理分为冲动式汽轮机和反动式汽轮机。汽轮机是一种以蒸汽为动力，并将蒸气的热能转化为机械功的旋转机械，是现代火力发电厂中应用最广泛的原动机。汽轮机具有单机功率大、效率高、寿命长等优点。冲动式汽轮机蒸汽主要在静叶中膨胀，在动叶中只有少量的膨胀。反动式汽轮机蒸汽在静叶和动叶中膨胀，而且膨胀程度一样。 由于反动级不能作成局部进汽，因此第一级调整级通常承受单列冲动级或双列速度级。如我国引进美国西屋 WH技术生产的 300MW 、600MW 机组。目前世界上生产冲动式汽轮机的企业有：美国通用公司GE、英国通用公司 GEC、日本的东芝 TOSHIBA 和日

15、立、俄罗斯的列宁格勒金属工厂等。制造反动式汽轮机的有美国西屋公司WH、日本三菱、英国帕森斯公司、法国电器机械公司 CMR等，德国 SIEMENS 。冲动式汽轮机为隔板型，如国产的300MW 高中压合缸汽轮机；反动式汽轮机为转鼓型或筒型，如上海汽轮机厂引进的300MW 、600MW 汽轮机。1.2.5 5、汽轮机依据蒸汽参数压力和温度分为： 低压汽轮机：主蒸汽压力小于 1.47Mpa ； 中压汽轮机：主蒸汽压力在 1.96 3.92Mpa ； 高压汽轮机：主蒸汽压力在 5.88 9.8Mpa ； 超高压汽轮机：主蒸汽压力在 11.77 13.93Mpa ； 亚临界压力汽轮机：主蒸汽压力在15.6

16、9 17.65Mpa ； 超临界压力汽轮机：主蒸汽压力大于22.15Mpa ； 超超临界压力汽轮机：主蒸汽压力大于32Mpa ；由于冶金技术的不断进展，使得汽轮机构造也有了很大改进。目前的大机组普遍承受了高中压合缸的双层构造，高中压转子承受一根转子构造， 高、中、低压转子全部承受整锻构造，轴承较多地承受了可倾瓦构造。目前各国都在进展大容量、高参数机组的开发和设计，如俄罗斯正在开发的2023MW 汽轮机。日本正在开发一种的合金材料，将使高中、低压转子一体化成为可能。1.3 我国汽轮机进展状况1.3.1 1、我国汽轮机进展起步比较晚。 1955 年上海汽轮机厂制造出第一台 6MW 汽轮机。 196

17、4 年哈尔滨汽轮机厂第一台 100MW 机组在高井电厂投入运行； 1972 年第一台 200MW 汽轮机在朝阳电厂投入运行； 1974 年第一台300MW 机组在望亭电厂投入运行。 70 年月进口了 10 台 200 320MW 机组， 分别安装在了陡河、元宝山、大港、清河电厂。70 年月末国产机组占到总容量 70%。1.3.2 2、1987 年承受引进技术生产的 300MW 机组在石横电厂投入运行； 1989 年承受引进技术生产的 600MW 机组在平圩电厂投入运行； 2023 年从俄罗斯引进两台超临界 800MW 机组在绥中电厂投入运行。1.3.3 3、上海汽轮机厂是中国第一家汽轮机厂，在

18、1995 年开头与美国西屋电气公司合作成立了现在的 STC，1999 年德国西门子公司收购了西屋电气公司发电部， STC 相应股份转移给西门子。哈尔滨汽轮机厂1956 年建厂，先后设计制造了我国第一台25MW 、50MW 、100MW 和 200MW 汽轮机， 80 年月从美国西屋公司引进了 300MW 和 600MW 亚临界汽轮机的全套设计和 制造技术，于 1986 年制造成功了我国第一台 600MW 汽轮机，目前自主研制的三缸超临界 600MW 汽轮机已经投入生产。东方汽轮机厂 1965 年开头兴建， 1971 年制造出第一台汽轮机，目前的主力机型为600MW 汽轮机。北京北重汽轮电机有限

19、责任公司做为后起之秀，以300MW 机组为主导产品，它是由始建于 1958 年的北京重型电机厂通过资产转型在2023 年 10 月份成立的又一大动力厂，目前 2 台 600MW 汽轮机也已经在今年投入生产。1.34 、目前中国四大动力厂以 300MW 和 600MW 机组为主导产品。1.4 哈尔滨第三电厂 600MW 机组简介该机组是哈尔滨汽轮机厂制造的亚临界压力、一次中间再热、单轴、反动式、四缸四排汽机组。该机组适用于大型电网中担当调峰负荷。机组承受高压缸启动，也可以用中压缸启动。汽缸由高压缸、双流程中压缸、2 个双流程低压缸组成。高、中压缸均采用内、外双层形式，由铸造制成。低压缸为三层构造

20、外缸、内缸 A、内缸 B，由钢板焊接制成。汽轮机高、中低压转子均为有中心孔的整锻转子。四台低压加热器为外表式，卧式布置，三台高压加热器也均为外表式，卧式布置。除氧器为滑压运行。分散水精处理承受低压系统。汽轮机共有 8 段用于回热系统加热的非调整抽汽，分别置于高压缸第 8 级后用于 8 号高压加热器、第 11 级后高压缸排汽，用于 7 号高压加热器、中压缸第 16 级后用于 6 号高压加热器、第 20 级后即中压缸排汽，用于除氧器和给水泵小汽轮机，以及低压缸 A/B 第 22、24、25、26 级后分别用于 4、3、2、1 号低压加热器。2 回热系统简述及其热经济性2.1 给水回热系统简述给水回

21、热系统是火力发电机组的重要组成局部，属于循环经济。其能否正常工作将直接影响机组的安全性和经济性。把汽轮机中局部做过功的蒸汽抽出，送入加热器中加热给水，这种循环叫给水回热循环。2.2 提高给水回热加热的热经济性及最正确给水温度2.3 多级回热给水总焓升的加热安排在纯凝汽式汽轮机中的热力循环，大约只有 30的热能转变为电能，而其中 70的热量在蒸汽分散中被凝汽器的循环水带走，假设将这局部损失的热量用来加热锅炉给水，可以降低给水蒸发时所要吸取的热量，从而提高了电厂的经济性。但回热系统一方面需要增加很多关心设备，另一方面各抽汽点后的蒸汽流量削减，使机组的出力削减，这两方面对使得具有回热系统的机组经济性

22、下降。承受给水回热加热以后，一方面从汽轮机中间局部抽出一局部蒸汽，加热给水提高了锅炉给水温度。这样可使抽汽不在凝汽器中冷凝放热，削减了冷源损失。另一方面，提高了给水温度，削减给水在锅炉中的吸热量。因此，在蒸汽初参数、终参数一样的状况下，承受给水回热循环的热效率比朗肯循环热效率高。最有利的抽汽压力应当是既把给水加热到给定的给水温度，又使抽汽在汽轮机内所做的功最大。当利用回热抽汽来加热给水时，使给水温度随抽汽压力提高而提高，热经济性也随之增加，抽汽压力到达某一数值时，热经济性到达最大，此时的给水温度称为理论上的最正确给水温度。现有的几种比较成熟的加热器给水焓升安排方法，均是在抱负回热循环的基础上得

23、到的，即假定全部为混合式加热器、加热器端差为零、不计蒸汽、抽汽压损和给水泵耗功、无视加热器的散热损失。同时也不考虑中间再热及汽轮机轴h = 1- Dq= 1-ciq0h - h0a qcc= 1-(q + Dhq q q) q( + Dh123zcgq qfw0w 01w1)q( + Dh2wgg) q (+ Dh)2zwzi封漏汽。则得到抱负回热循环确定内效率h 为：式中，ac为汽轮机凝汽份额，qc为单位质量排汽在表示单位质量排气在凝汽器中的放热量， q 、 q 、q 、 q 、q123zc为抽汽在各加热器中的放热量， h0为主蒸汽比焓， Dhw0、Dhw1、Dhw2、Dhwz分别分别表示单

24、位质量给水或分散水在各级加热器中的焓升，kJkg。使h 为最大的回热安排为最正确回热安排，即依据以下条件对hii求极值：iih= 0 ， hhhh= 0 ， gg, h i= 0w1w2wz2.4 给水回热加热级数当给水温度肯定时，随着回热级数 z 的增加冷源损失将减小，汽轮机确定内i效率h将增加。由热量法可知，随着回热级数的增加，能更充分地利用较低压抽汽，从而使回热抽汽做功增加，因此，回热循环的效率也提高了。当给水温度肯定时，回热加热的级数z 越多，循环热效率越高。在选择回热加热级数时，应当考虑到每增加一级加热器就要增加设备投资费用，所增加的费用应当从节约燃料的收益中得到补偿。同时还要尽量避

25、开发电厂的热力系统过于简单，以保证运行的牢靠性。因此，小机组一般 1-3 级，大机组 7-9 级。目前，600MW 机组都是承受三高四低一除氧外加轴封抽汽。高压加热器均设置蒸汽冷却段和疏水冷却段， 低压加热器设置疏水冷却段，以提高经济效益。哈尔滨第三电厂 600MW 机组承受的是八级回热抽汽。3 机组回热系统的热平衡计算3.1. 计算的理论根底计算必需把握的理论根底是以下三个根本公式：（1） 加热平衡式吸热量=放热量 h 或流入热量=流出热量2 汽轮机物质平衡式D =Dc0- z1D或a - z ajcj13 汽轮机的功率方程式3600Pe=W hh =D w hhimg0img其中W =D

26、h +D qi00rhrh- z1D h -D hjjccw =h +aqi0rhrh- z1ah-a hjjcc3.2 计算的方法和步骤(1) 依据给定的参数，查表或图完善相关数据列出参数表。(2) 回热抽汽计算. (3)物质平衡式计算(4)计算结果校核(5)热经济性指标的计算3.3 进展热力计算600MW 汽轮机热平衡计算以下是给定的条件：型号：N600-16.67/537/537 汽轮机反动式全名：亚临界压力、一次中间再热、单轴、反动式、四缸四排汽汽轮机主要技术参数： 额度功率：600MW 冷却水温度：20 排汽压力：0.0049MPa 给水温度：272.6 给水压力：16.83MPa

27、工作转速：3000r/min； 掌握系统：DEH 通流级数：57 级高压局部：1 调整级+10 反动级中压局部：29 级低压局部：27 +273.3.1 高压缸：1 调整级+10 反动级 主蒸汽压力：p=16.67 MPa0 主蒸汽温度：t0=537 主蒸汽初焓值：h=3394.4 kJ/kg0 主蒸汽流量：D0=1783 t/h 高压缸排汽压力：Pgp=3.522MPa 高压缸排汽温度：tgp=312 高压缸排汽焓值：hgp=3010.4kJ/kg 高压缸排汽流量：Dgp3.3.2 中压缸29 级=1474.59t/h去中压缸局部 再热蒸汽压力：P=3.205 MPaz 0 再热蒸汽温度：t

28、=537 z 0 再热蒸汽初焓值：h=3536.9 kJ/kgz 0 再热蒸汽流量：D 中压缸排汽压力：P=1474.59 t/hz 0=0.7813 MPazp 中压缸排汽温度：tzp=333 中压缸排汽焓值：hzp=3126.6 kJ/kg 中压缸排汽流量：Dzp=1393.25 t/h去低压缸局部3.3.3 低压缸27 +27 级 进汽压力：pd 0=0.7813 MPa 进汽温度：td 0=333 进汽初焓值：hd 0=3126.6 kJ/kg 进汽流量：D 低压缸排汽压力：p=1393.25 t/hd 0=0.0049 MPadp 低压缸排汽焓值：hdp=2333 kJ/kg 低压缸

29、排汽流量：Ddp3.3.4 回热系统抽汽状况介绍共有 8 段抽汽，分别在：=1071.35 t/h去凝汽器 高压缸第 8 级后对 8 号高压加热器 高压缸第 11 级后即高压缸排汽，对 7 号高压加热器 中压缸第 16 级后对 6 号高压加热器 中压缸第 20 级后即中压缸排汽，用于除氧器、小汽轮机 低压缸 A/B 第 22、24、25、26 级后分别对 4、3、2、1 号高压加热器3.3.5 热力系统图如下3.3.6 依据水蒸汽表查得个加热器出口水焓h回热计算点参数列下表。及有关疏水焓 h ”wjj或 h dwj,将机组表 3-1N600-16.67/537/537 四缸四排汽机组回热系统计

30、算参数表% c H85.6523120.44.15.443269.11180.6-1.5270.51165.5H73.5253010.44.63.378240.61040.020240.61042.3H61.5923316.751.525199.1852.20199.1856.1Hd0.79863126.15.80.7576168.2711.3920170.6748.5H40.33522932.25.40.3181135.5569.922.1133.5561.4H30.13282754.65.90.1251106.3445.72.8103.5434.5H20.0639263670.060886

31、.3361.292.883.5350.2H10.02442505.450.02363.4265.3822.860.6254,33.3.7 计算回热抽汽系数及凝汽系数承受相对量方法进展计算1 8 号高压加热器的计算a h -h d =h - h88w8w8w7(ha=we8h- h) /h-w7hd加热抽型号压汽力抽 汽 比抽管损汽 工 作 饱 和 饱和水比 出 口压 压 力 水 温端 差焓he焓h”ep给出水水口温给水出口比焓ekJ/kg Dpp ”e度t ”deKJ/kghwjMpaepMpattw2e kJ/kg8w8=1165.5 -1042.30.98 3120.4 -1067.3=

32、0.0612H8 的疏水系数=a =0.0612d88(2) 7 号高压加热器 H7 的计算a(h - h d)+ a (h d- h d) = h - h77w78w8w7w7w6= (h- h) /h - a(hd- hd )a w7w6d 8w8w77h- hd7w7=1042.3 - 856.1/ 0.98 - 0.0612 (1067.8 - 885.1=0.08443010.4 - 885.1H7 的疏水系数=+a=0.0612+0.0844=0.1456d7d87再热蒸汽系数=1-arha8-7=1-0.1456=0.8544(3) 6 号高压加热器 H6 的计算由热平衡得：a

33、h - h d)+ a(h d- h d) = h -h66w6d7w7w6w6w5(ha=w6- h) /h - aw5d 7(hdw7- hd )w66h- hd6w6=856.1 - 748.5) / 0.98 - 0.1456 (885.1- 761.2=0.03343316.8 - 761.2H6 的疏水系数=+a =0.1456+0.0334=0.1790d6d76(4) 除氧器 HD 的计算由除氧器物质平衡可知除氧器的进水系数a c4=1-a 5-a d6由能量平衡：a h - h d)+ a(h d- h d) = h - h55w4d6w6w4w5w4 w5w4d 7w7w6

34、a = (h- h) /h - a(hd- hd )5h - hd5w4= (748.5 - 561.4/ 0.98 - 0.190(761.2 - 457.5)3126.1- 457.5=0.0528除氧器的 HD 进水系数a c4=1-a 5-a d6=1-0.0528-0.1790=0.7682(5) 4 号低压加热器 H4 的计算a h -h =h- h a c4444w4w3a = 0.7682 (561.4 - 434.5/ 0.9842932.2 - 569.1=0.0421H4 的疏水系数为 a d 4 =a4 =0.0421(6) 3 号低压加热器 H3 的计算a h - h

35、 )+ a(h - h ) =a(h - h )333d443c4w3w2ha = ac4 ( w3- h) /h - aw2d 4(h”4- h” )33h - h”33= 0.7682 434.5 - 350.3/ 0.98 - 0.0421 (457.5 - 373)2754.4 - 373=0.0259H3 的疏水系数=a+a =0.0421+0.0259=0.0677d3d 43(7) 2 号低压加热器 H2 的计算a(h - h )+ a(h - h ) =a(h - h )222d332c4w2w1a(h- h) /h - a(h” - h” )a = c4w22w1d 332h

36、- h”22= 0.7682 350.2- 254.3 / 0.98 - 0.0677 (337 - 277.1)2636- 277.1=0.0302H2 的疏水系数=a +=0.0302+0.0677=0.0979d22d381 号低压加热器 H1 的计算为了计算便利，将 1 号低压加热器、轴封加热器和凝汽器进展整体分析，并无视轴封抽汽。由热井的物质平衡式，可得：+ +c1=1d2c4 。能量平衡： h +h + h =h21 1d2 2c cc4 w1。由1得: = =0.6635cc41d21代入2得: 2505.4+0.0979 277.1+(0.6635 ) 136.2=0.7682

37、 254.811 =0.030119凝汽系数的计算与物质平衡校核c由热井的物质平衡式计算 =0.6635-0.033=0.6305c由汽轮机通流局部物质平衡来计算c =1 8 cj1=1-0.033-0.0302-0,0259-0.0421-0.0528-0.0334-0.0844-0.0612=0.6366两者计算结果一样，说明以上计算完全正确。3.3.8 汽量计算及功率校核依据抽汽做功缺乏多耗汽的公式来计算 DD = D0c 0/= Dc 0/(1 810a Y)jj(1) 计算 Dc 0q= h- h =3536.9-3010.4=526.5(KJ/h)rhrh7凝汽器的比内功为w= h

38、 + q h =3394.4+526.52333=1587.9(KJ/h)ic0rhc3600Pe3600 600D=c 0W h h 10-3=1587.9 0.99 0.985=1394.952KJ/hicmg(2) 计算 D0各级抽汽缺乏系数 YJ如下：(h +qY = 8rh-hc ) = (3120.4+526.5-2333)=0.82658wich+ q- h1587.93101.4 + 526.5 - 2333Y = 7rhc7wic=0.78521587.9Y = (h h )/W =(3316.72333)/1587.9=0.619666CicY =(h h )/ W=(31

39、26.12333)/1587.9=0.500055cicY =(h h )/ W=(2932.22333)/1587.9=0.377344cicY =(h h )/ W=(2754.62333)/1587.9=0.265333cicY =(h h )/ W=(2636.52333)/1587.9=0.190822cicY =(h11h )/ Wcic=(2505.42333)/1589.7=0.1085于是,抽气做功缺乏汽耗增加系数 b 为b =1/(1- 81a Y)=1/1-(0.003352+0.00576+0.00687+0.01418+0.0264+0.0206+0.jj06627+0.0505)=1/(1-0.193932)=1.2405则汽轮机的蒸汽量 D =D =1394.952 1.2405=1730.5636t/h0c0表 3-2 h 、 Y和 D的计算数据hjj hjjYj YjD t/hjj( D= D )j0j =0.03091h =2505.41h =77.416811Y =0.10851 Y =0.00335211D =53.4741 =0.03022h =26362h =79.607222Y =0.1908 Y222a =0.02593h =2754.63ah =71.344133Y =