施工组织设计-恒大绿洲高大模板施工方案.docx

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1、目 录一、编制依据1二、工程概况1三、模板及支撑系统材料选用1四、施工工艺及操作要求14.1 梁模板施工14.2 楼板模板施工2五、模板的拆除2六、成品保护措施3七、质量保证措施及施工注意事项3八、安全施工注意事项4九、文明施工及环保措施5十、模板系统验算510.1 模板支撑架计算书510.2 梁模板计算书10十一、高支撑模板施工安全防范措施2011.1 预防坍塌事故安全技术措施2011.2 预防高空坠落事故安全技术措施20 11.3检测措施恒大绿洲1#-4#模板工程施工方案一、编制依据1.1建筑结构荷载规范GB50009-20011.2混凝土结构设计规范GB50010-20021.3建筑施工

2、计算手册1.4建筑施工手册第四版1.5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20011.6混凝土结构工程施工技术标准 ZJQ08-SGJB 204-20051.7建筑施工脚手架实用手册二、工程概况乌海恒大绿洲项目1#-4#楼位于乌海市海勃湾区海摩路北侧,剪力墙结构,地上二十六层,一层地下室.塔楼带两层商业裙房,塔楼住宅标准层层高为3米.带商业裙房住宅塔楼二层层高为5.15米.三、模板及支撑系统材料选用本工程模板采用18mm厚木胶合板,方木采用4080mm,模板支撑体系采用483.5mm扣件式钢管脚手架.四、施工工艺及操作要求4.1 梁模板施工4.1.1 工艺流程：抄平、弹线(轴线、

3、水平线)支撑架搭设 支柱头模板铺设底模板 拉线找平封侧模预检.4.1.2 根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线.4.1.3 梁模支撑.梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑,立杆纵、横向间距均为1.0m;立杆须设置纵横双向扫地杆,扫地杆距楼地面200mm;立杆全高范围内设置纵横双向水平杆,水平杆的步距(上下水平杆间距)不大于1500mm;.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆.在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆,沿梁方向间距1.0m.梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣.梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置,相互连接、形成整体.4.1.4 剪刀撑.竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道

4、竖向剪刀撑.水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑.剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m,纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560度之间,水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度.4.1.5 梁模板安装大龙骨采用483.5mm双钢管,其跨度等于支架立杆间距;小龙骨采用40mm80mm方木,间距300mm,其跨度等于大龙骨间距.梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高,然后安装梁底模板.梁跨中起拱高度为梁跨度的2,主次梁交接时,先主梁起拱,后次梁起拱.梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等.梁侧模应设置斜撑,当梁高大于700mm时设置腰楞,并用对拉螺栓加固,对拉螺栓水平间距为50

5、0,垂直间距300.4.2 楼板模板施工4.2.1 工艺流程：支架搭设龙骨铺设、加固楼板模板安装预检.4.2.2 支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设,与梁模板支架统一布置.立杆顶部如设置顶托,其伸出长度不应大于300mm;顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不大于100.4.2.3 模板安装：采用木胶合板作楼板模板,一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法,模板接缝应设置在龙骨上.大龙骨采用483.5mm双钢管,其跨度等于支架立杆间距;小龙骨采用40mm80mm方木,间距300mm,其跨度等于大龙骨间距.挂通线将大龙骨找平.根据标高确定大龙骨顶面标高,然后架设小龙骨,铺设模板.4.2.

6、4楼面模板铺完后,应认真检查支架是否牢固.模板梁面、板面清扫干净.五、模板的拆除5.1 拆模程序：先支的后拆,后支的先拆先拆非承重部位,后拆承重部位先拆除柱模板,再拆楼板底模、梁侧模板最后拆梁底模板.5.2 柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度.柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时,方可拆除;顶板模板应在板砼强度达到设计强度的75%(梁、悬挑除外),并有同条件养护拆模试压报告,经监理审批签发拆模通知书后方可拆除.5.3 模板拆除的顺序和方法.应按照配板设计的规定进行,遵循先支后拆,先非承重部位后承重部位,自上而下的原则.拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬

7、.5.4 拆模时,操作人员应站在安全处,以免发生安全事故.待该片(段)模板全部拆除后,将模板、配板、支架等清理干净,并按文明施工要求运出堆放整齐.5.5 拆下的模板、配件等,严禁抛扔,要有人接应传递.按指定地点堆放,并做到及时清理,维修和涂刷好隔离剂,以备待用.六、成品保护措施6.1 模板搬运时应轻拿轻放,不准碰撞柱、梁、板等混凝土,以防模板变形和损坏结构.6.2 模板安装时不得随意在结构上开洞;穿墙螺栓通过模板时,应尽量避免在模板上钻孔;不得用重物冲击已安装好的模板及支撑.6.3 搭设脚手架时,严禁与模板及支柱连接在一起.6.4 不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板,以保证模板牢固稳定不变形.浇筑

8、混凝土时,在芯模四周要均匀下料及振捣.6.5 拆摸时应尽量不要用力过猛过急,严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬,以免混泥土表面或摸板受到损失坏.七、质量保证措施及施工注意事项7.1 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图,经施工负责人复核后方可施工,安装完毕,经高支模管理机构有关人员组织验收合格后,通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收,合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业7.2 现浇结构模板安装允许偏差：序号项 目允许偏差(mm)1轴线位移62底模上表面标高53截面内部尺寸柱、梁4,-54层高垂直度大于5m85相邻两板表面高底差36表面平整度5注;检查轴线位置时,应沿纵、横两个方向量测,并取其中的

9、较大值.7.3 确保每个扣件和钢管的质量满足要求,每个扣件的拧紧力矩都要控制在4065Nm,钢管不能选用已经长期使用发生变形的.7.4 模板施工前,对班组进行书面技术交底,拆模要有项目施工员签发拆模通知书.7.5 浇筑混凝土时,木工要有专人看模.7.6 认真执行三检制度,未经验收合格不允许进入下一道工序.7.7 严格控制楼层荷载,施工用料要分散堆放.7.8 在封模以前要检查预埋件是否放置,位置是否准确.八、安全施工注意事项8.1 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作,应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底.8.2 支模过程中应遵守安全操作规程,安装模板操作人员应戴好

10、安全帽,高空作业应系好挂好安全带.8.3 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下,应从施工电梯进入工作面.8.4 高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间,无关人员不得进入支模底下,并由安全员在现场监护.8.5 混凝土浇筑时,安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性,发现异常应立即暂停施工,迅速疏散人员,及时采取处理措施,待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工.8.6 正在施工浇筑的楼板,其下一层楼板(地下室顶板)的支撑不准拆除,待本层模板及满堂架拆除后方可拆除.8.7 拆模时应搭设脚手架,废烂木方不能用作龙骨.8.8 在4m以上高空拆模时,不得让模板、材料自由下落,更不能大面积同时

11、撬落,操作时必须注意下方人员动向.8.9 拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时,应暂停拆除,经处理后,方可继续拆模.8.10 拆模间歇时应将松开的部件和模板运走,防止坠下伤人.8.11塔吊司机和指挥人员必须经过培训合格后持证上岗.风力大于5级时应立即停止施工.九、文明施工及环保措施9.1 模板拆除后的材料应按编号分类堆放.9.2 模板每次使用后清理板面,涂刷脱模剂,涂刷隔离剂时要防止撒漏,以免污染环境.9.3 模板安装时,应注意控制噪声污染.9.4 模板加工过程中使用电锯、电刨等,应注意控制噪音,夜间施工应遵守当地规定,防止噪声扰民.9.5 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固

12、体废弃物处理程序处理,避免污染环境.9.6 每次下班时保证工完场清.十、模板系统验算10.1 模板支撑架计算书10.1.1参数信息：1.脚手架参数横向间距或排距(m)：1.00;纵距(m)：1.00;步距(m)：1.50;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.10;脚手架搭设高度(m)：5.15;采用的钢管(mm)：483.5;扣件连接方式：双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数：0.80;板底支撑连接方式：40mm80mm方木支撑,间距300mm;钢材弹性模量E=206103(N/mm2);钢管抗压强度设计值f=205.0 N/mm2钢管截面惯性矩I=5.712104mm4,截面抵

13、抗矩W=2.38103mm3.2.荷载参数(1)模板及木楞自重标准值(kN/m2)：0.350;荷载分项系数i=1.2(2)混凝土与钢筋自重标准值(kN/m3)：板26.0;i=1.2(3)施工人员及设备均布荷载标准值(kN/m2);i=1.4a.计算模板时取2.50;b.计算支撑小楞构件时取1.5;c计算支架立柱时取1.0;(4)砼振捣时产生的荷载标准值(kN/m2) ：水平模板2.0;垂直面模板4.0;i=1.4(5)倾倒砼产生的荷载标准值取：2KN/m2;i=1.43.木方参数木方弹性模量E(N/mm2)：9.5103;木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.000;木方抗剪强度设计值(

14、N/mm2)：1.400;木方的间隔距离(mm)：300.000;木方的截面宽度(mm)：40.00;木方的截面高度(mm)：80.00;图2 楼板支撑架荷载计算单元10.1.2支撑模板的方木的计算：方木按照简支梁计算,其截面抵抗矩W和惯性矩I分别为：W=bh2/6=4.08.02/6 = 42.67cm3;I= bh3/12=4.08.03/12 =170.67cm4;方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 26.000.300.100 = 0.78 kN/m;(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2= 0.3500.30 = 0.105kN/m ;(3)活

15、荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：p1 =(1.5+2.0)1.000.30=1.05kN;2.方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：均布荷载 q = 1.2(0.78+0.105) = 1.062 kN/m;集中荷载 p = 1.41.05=1.47kN;最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.471.0 /4 + 1.0621.02/8 = 0.500kN.m;方木的最大应力值 = M / W =0.500106 /(42.67103)=11.718N/mm2;方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2;

16、f,满足要求.3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下： V = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足： T = 3 V /(2bh) T其中最大剪力： V = 1.0621.0/2 + 1.47/2 = 1.266 kN;方木受剪应力计算值 T = 31.266103/(240.080.0) = 0.593 N/mm2;方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2; T T,满足要求.4.方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下：均布荷载：q = 1.2(q1 + q2)= 1.062kN/m;集中荷载：p = 1.4P1=1.47 kN;

17、方木最大挠度计算值：Vmax= 14701000.03 /( 489500.0170.67104) +51.0621000.04/(3849500.0170.67104)=2.742 mm;方木最大允许挠度值：V= 1000.0/250=4.0mm;Vmax V,满足要求10.1.3支撑木方的钢管的计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P =1.0621.0 + 1.47 =2.532 kN; 支撑钢管计算简图最大弯矩 Mmax = 0.267PL=0.2672.5321.0=0.676 kN.m ;最大挠度 Vmax = 1.883PL3/(100

18、EI)=4.768mm;最大支座力 Nmax = 1.267P +1.000P=5.74kN ;钢管最大弯曲应力 =M/W=0.676106/4732.0=142.86N/mm2 ;钢管抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2; f,满足要求.支撑钢管的最大挠度Vmax小于1000.0/150与10 mm,满足要求.10.1.4扣件抗滑移的计算：双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN.纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= Nmax=5.74 kN;R 12.80 kN,双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求

19、! 10.1.5模板支架立杆荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1169.5 = 1.102kN;(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3501.01.0 = 0.350 kN;(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 26.00.11.01.00 = 2.6 kN;经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 =4.052 kN;2.活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载.活荷载标准值 NQ = (1.0+2.0+2.0 )1.01.0 = 5.0

20、kN;3.不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.862 kN;10.1.6立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：其中 N立杆的轴心压力设计值(kN) ：N =11.862 kN; 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm; A立杆净截面面积(cm2)：A = 4.502cm2; W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.732cm3; 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2); f钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.0 N/mm2; l0计算长度 (m);l0 =

21、h+2a k1计算长度附加系数,取值为1.155; u计算长度系数,参照扣件式规范表5.3.3;u = 1.70; a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.10 m;上式的计算结果：立杆计算长度l0 = h+2a = 1.500+0.102 = 1.7 m; l0/i =1.7103/ 15.8 = 107.6;由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ;钢管立杆的最大应力计算值;=5.658103/(0.537450.2)= 23.4 N/mm2; f = 205.000 N/mm2,立杆稳定性满足要求.10.2 梁模板计算书10.2.1参数信息

22、1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30;梁截面高度 D(m)：0.63混凝土板厚度(mm)：0.12;梁支撑架搭设高度H(m)：5.0m;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10;脚手架步距(m)：1.50;立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m)：1.00;立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00;采用的钢管类型为483.5;扣件连接方式：双扣件,扣件抗滑承载力折减系数：0.80;承重架支设：木方支撑平行梁截面A;2.荷载参数模板自重(kN/m2)：0.35;新浇混凝土自重：24.0N/m3;钢筋自重(kN/m3)：4.0;施工均布荷载标准值(kN/m2)：a.计算模板时取2

23、.50;b.计算支撑小楞构件时取1.5;c计算支架立柱时取1.0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)：水平模板取2.0,垂直面板取4.0;倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：2.0;新浇筑砼对模板侧面的压力标准值：F、F中较小值;i=1.2F=0.22ct01 2V1/2F=cH3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9500.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4;面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0;钢材弹性模量E(N/mm2)：2.06105;钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)

24、：205.0;4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：250.0;面板厚度(mm)：12.0;5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500;次楞间距(mm)：300;穿梁螺栓水平间距(mm)：500;穿梁螺栓竖向间距(mm)：300;穿梁螺栓直径(mm)：M12;主楞龙骨材料：木楞,宽度80mm,高度40mm;次楞龙骨材料：木楞,宽度80mm,高度40mm;10.2.2梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值：式中： c混凝土的密度,取28KN/m3;t新浇筑砼的初凝时间(h)： t=200/(T+15)=5.714;T混凝土的入模

25、温度,取20.01外加剂修正系数,因采用泵送砼故取为1.2;2砼坍落度影响系数,2取为1.15;V浇筑速度(m/h),V=2.5m/h;H砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度(m);梁取1.0;则F=0.22ct1 2V1/2=0.22285.7141.21.152.51/2=76.8KN/m2F=cH=281.0=28.0KN/m2取两者较小值,则标准值为F = F=28.0KN/m2;10.2.3梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中,龙骨采用木楞,截面宽度80mm,截面高度40mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W

26、 =80402/6 = 21.33cm3;I=80403/12 = 42.67cm4;内楞计算简图(1).内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中, 内楞弯曲应力计算值(N/mm2); M 内楞的最大弯距(N.mm); W 内楞的净截面抵抗矩; f 内楞的强度设计值(N/mm2).按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中,作用在内楞的荷载q=(1.228.00.90+1.42.00.90)0.30=9.828kN/m; 内楞计算跨度(外楞间距)：l = 500mm; 内楞的最大弯距： M=0.19.828500.02= 2.457105N.mm;内楞的最大受弯应力计算值 =2.457105/2.1331

27、04=11.5N/mm2; 内楞的抗弯强度设计值： f = 13.0N/mm2; f,内楞抗弯强度满足要求.(2).内楞的挠度验算其中 E 木材的弹性模量：E =9500.0N/mm2; q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=1.228.00.3=10.08 KN/m; l 计算跨度(外楞间距)：l = 500.0mm; I 内楞的截面惯性矩：I =4.267105N/mm2;内楞的最大挠度计算值：=0.67710.08500.04/(10095004.267105)=1.052mm;内楞的最大容许挠度值： = 2.000mm; ,内楞挠度满足要求.2.外楞计算外楞承受内楞传递的荷载,按照集

28、中荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中,外龙骨采用木楞,截面宽度80mm,截面高度40mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W =80402/6 = 21.33cm3;I=80403/12 = 42.67cm4;外楞计算简图(1).外楞抗弯强度验算其中 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M 外楞的最大弯距(N.mm); W 外楞的净截面抵抗矩; f 外楞的强度设计值(N/mm2).最大弯矩M按下式计算： 其中,作用在外楞的荷载： P = (1.228.00.90+1.42.00.90)0.500.30=4.914kN; 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距)： l = 300mm; 外楞的最大弯距

29、：M = 0.1754.914103300.0 = 2.58105N.mm外楞的受弯应力计算值： = 2.58105/2.133104 = 12.1N/mm2; 外楞的抗弯强度设计值：f = 13.0N/mm2; f,内楞抗弯强度满足要求.(2).外楞的挠度验算其中 E 外楞的弹性模量,其值为9500.0N/mm2; P 作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=28.00.50.3=4.2 KN; l 计算跨度(对拉螺栓间距)：l = 300.00mm; I 面板的截面惯性矩：I = 4.267105mm4;外楞的最大挠度计算值： = 1.1464.2103300.03/(1009500.04.

30、267105) = 0.32mm;外楞的最大容许挠度值： = 1.20mm; ,满足要求.10.2.4穿梁螺栓的计算 验算公式如下：其中 N 穿梁螺栓所受的拉力; A 穿梁螺栓有效面积 (mm2); f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170.0N/mm2;查表得： 穿梁螺栓的直径： 12 mm; 穿梁螺栓有效直径：7.85 mm; 穿梁螺栓有效面积： A= 76 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力： N =28.00.500.302 =8.4kN.穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 170.076/1000 =12.920 kN; N N,满足要求!10.2.5梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗

31、弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算.强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W =250.018.02/6 = 1.35104mm3; I = 250.018.03/12 = 1.215105mm4;1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中, 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2); M 计算的最大弯矩 (kN.m); L 计算跨度(梁底支撑间距)： l =250.0

32、0mm; Q 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1.228.00.401.00.90=12.1kN/m;模板结构自重荷载：q2：1.20.350.400.90=0.15kN/m;振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3：1.42.00.400.90=1.0kN/m;q = q1 + q2 + q3=12.1+0.15+1.0=13.25kN/m;跨中弯矩计算公式如下：Mmax = 0.1013.250.252=0.083kN.m; =0.083106/1.35104=6.148N/mm2; f=13.0,满足要求.2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采

33、用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用.最大挠度计算公式如下：其中,q 作用在模板上的压力线荷载： q =(24.0+4.0)1.0+0.350.40=11.34N/mm; l 计算跨度(梁底支撑间距)： l =250.0mm; E 面板的弹性模量： E = 9500.0N/mm2;面板的最大允许挠度值： =250.0/250 = 1.0mm;面板的最大挠度计算值：=0.67711.34250.04/(1009500.01.215105)=0.26mm; ,满足要求.10.2.6梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24.0+4.0)0.401.00.250

34、=2.8kN;(2)模板的自重荷载(kN)： q2 = 0.3500.250(21.0+0.4) =0.21 kN;(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到,活荷载标准值 P1 = (1.50+2.0)0.400.250=0.35kN;2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.2(q1+q2)=1.2(2.8+0.21)=3.612kN;活荷载设计值 P2=1.4 P1=1.40.35=0.49 kN;P=3.612+0.49=4.102kN.本工程梁底支撑采用方木,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4.08.02/6 = 42.67 cm3;

35、I=4.08.03/12 = 170.67 cm4;3.支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩,跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距 M=4.1020.5/4=0.513kN.m;方木最大应力计算值 =M/W=0.513106/4.267104=12.02N/mm2;方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2; f,满足要求!4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足：T = 3 V /(2bh)其中最大剪力 V=4.102/2=2.051 kN;方木受剪应力计算值 T =32.051103/(24080)=0.961N/mm2;方木抗剪强度

36、设计值 T=1.400 N/mm2; T T,满足要求.5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下：集中荷载 P = 1.2(q1 + q2 )+ 1.4p1 = 4.102 kN;方木最大挠度 =4.102103500.03/(489500.01.7067106)=0.659mm;方木的挠度设计值 =500/250=2.0 mm; ,满足要求.10.2.7梁底支撑钢管的计算在原满堂架的基础上在梁底再加一排立杆,间距1.0m,作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递.1.支撑钢管的抗弯强度计算：按照集中荷载作

37、用下的简支梁计算集中荷载P传递力,P = 1.2(q1 + q2 )+ 1.4p1 2/3=2.735 kN;计算简图如下：支撑钢管按照简支梁的计算公式其中 n=1.0/0.250=4经过简支梁的计算得到：钢管支座反力 RA = RB=(4-1)/22.735+2.735=6.838kN;钢管最大弯矩 Mmax=PL/4=0.342kN.m;支撑钢管的最大应力计算值= Mmax /W=0.342106/4732.0=72.274N/mm2支撑钢管的抗弯强度的其设计值 T=205.0 N/mm2;T,满足要求10.2.8扣件抗滑移的计算：双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数

38、0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN .纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN; R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到 R=6.838N; R Rc,双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 10.2.9立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值,它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =6.838kN ; 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1328.5=1.346kN; N =6.838+

39、1.346=8.184 kN; 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58; A 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.502; W 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.732; 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2); f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.0 N/mm2; lo 计算长度 (m);参照扣件式规范考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下列公式计算 l0 = k1k2(h+2a) k2计算长度附加系数,h+2a=1.70,k2按照表2取值为1.020; lo/i =2.024103/ 15.80 =

40、128.1;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406;钢管立杆受压应力计算值=8.184103/(0.406450.2)=44.775N/mm2f钢管立杆稳定性满足要求! 模板承重架应尽量利用柱子作为连接连墙件,否则存在安全隐患. 表1 模板支架计算长度附加系数 k1步距h(m)h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1k11.2431.1851.1671.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m)h+2a(m)468101214161820253035401.351.01.0141.0231.0391.0421.0541.0611.0811.

41、0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.

42、0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全10.2.10立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 P fgP=N/A =8.184/1.0=8.184KN/m2其中 P立杆基础底面的平均压力(KN/m2) N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN);N=8.184 A