金属高温力学性能PPT课件.ppt

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1、1第八章第八章 金属高温力学性能金属高温力学性能 在在高高压压蒸蒸汽汽锅锅炉炉、汽汽轮轮机机、柴柴油油机机、航航空空发发动动机机等等设设备备中中，很很多多机机件件长长期期在在高高温温下下服服役役。对对于于这这类类机机件件的的材材料料，只只考考虑虑常常温温短短时时静静载载时时的的力力学学性能是不够的。性能是不够的。如如化化工工设设备备中中高高温温高高压压管管道道，虽虽然然承承受受的的应应力力小小于于该该工工作作温温度度下下材材料料的的屈屈服服强强度度，但但在在长长期期使使用用过过程程中中会会产产生生连连续续的的塑塑性性变变形形，即即蠕蠕变变现现象象，使管径逐步增大，使管径逐步增大，甚至会导致管道

2、破裂甚至会导致管道破裂。2 对对长长期期在在高高温温条条件件下下工工作作的的金金属属机机件件，如如果果仅仅考考虑虑常常温温短短时时静静载载下下的的力力学学性性能能显显然然是是不不够够的的。因因为为温度温度和和作用时间作用时间对金属材料的力学性能影响很大。对金属材料的力学性能影响很大。1、温温度度的的影影响响：一一般般随随温温度度升升高高，金金属属材材料料的强度降低而塑性增加的强度降低而塑性增加。2、载载荷荷持持续续时时间间的的影影响响：如如果果不不考考虑虑环环境境介介质质的的影影响响，则则可可认认为为材材料料的的常常温温静静载载力力学学性性能能与与载载荷荷持持续续时时间间关关系系不不大大。但但

3、在在高高温温下下，载载荷荷持持续续时时间间对力学性能有很大影响对力学性能有很大影响。3 0.50.5时时，为为“高高温温”；反反之之则则为为“低温低温”。意意义义：对对于于不不同同的的金金属属材材料料，在在同同样样的的约约比比温温度度下下，其其蠕蠕变变行行为为相相似似，其其力力学学性性能能变变化化规规律律也也是相同的是相同的。68 81 1 金属的蠕变现象金属的蠕变现象 一、蠕变的定义一、蠕变的定义 金金属属在在长长时时间间恒恒温温、恒恒载载荷荷（即即使使应应力力小小于于该该温温度度下下的的屈屈服服强强度度）作作用用下下缓缓慢慢地地产产生生塑塑性性变变形形的的现象现象。由由蠕蠕变变变变形形导导

4、致致的的材材料料的的断断裂裂，称称为为称称为为蠕蠕变变断裂断裂。蠕蠕变变在在低低温温下下也也会会产产生生，但但只只有有当当约约比比温温度度大大于于0.3时时才才比比较较显显著著。如如碳碳钢钢超超过过300、合合金金钢钢超超过过400时就必须考虑蠕变的影响。时就必须考虑蠕变的影响。7 二、金属的蠕变过程二、金属的蠕变过程 金金属属的的蠕蠕变变过过程程可可用用蠕蠕变变曲曲线线来来描描述述，典典型型的的蠕变曲线蠕变曲线如图所示如图所示。按按蠕变速率蠕变速率的变化，曲线可以分为三个阶段：的变化，曲线可以分为三个阶段：第第一一阶阶段段：ab 减减速速蠕蠕变变阶阶段段，又又称称过过渡渡蠕蠕变变阶段。开始大

5、，逐渐减速；阶段。开始大，逐渐减速；第第二二阶阶段段：bc 恒恒速速蠕蠕变变阶阶段段，又又称称稳稳态态蠕蠕变变阶段。速率几乎保持不变；阶段。速率几乎保持不变；第第三三阶阶段段：cd 加加速速蠕蠕变变阶阶段段，逐逐渐渐增增大大，最最后产生断裂。后产生断裂。8 同同一一材材料料的的蠕蠕变变曲曲线线随随着着温温度度高高低低及及应应力力的的大大小而有不同。小而有不同。如图所示如图所示 应应力力较较小小、温温度度较较低低时时：蠕蠕变变的的恒恒速速蠕蠕变变阶阶段段持续时间长，甚至不出现加速蠕变阶段；持续时间长，甚至不出现加速蠕变阶段；应应力力较较大大、温温度度较较高高时时：蠕蠕变变恒恒速速蠕蠕变变阶阶段段

6、持持续续时时间间短短，甚甚至至消消失失，试试样样在在短短时时间间内内断断裂裂，主主要为加速蠕变。要为加速蠕变。9 应力松弛应力松弛 由由于于金金属属在在长长时时高高温温载载荷荷下下会会产产生生蠕蠕变变现现象象，对对于于在在高高温温下下工工作作、依依靠靠原原始始弹弹性性变变形形获获得得工工作作应应力力的的机机件件，如如高高温温管管道道内内用用的的螺螺栓栓等等，随随时时间间的的延延长长，在在总总变变形形量量不不变变的的前前提提下下，弹弹性性变变形形变变为为塑塑性性变形，从而使工作应力降低，导致失效。变形，从而使工作应力降低，导致失效。在在温温度度及及初初始始应应力力一一定定时时，材材料料中中的的应

7、应力力随着时间的增加而减小的现象随着时间的增加而减小的现象称为称为应力松弛应力松弛。可以看成应力不断降低条件下的蠕变过程。可以看成应力不断降低条件下的蠕变过程。注意注意：应力松弛与蠕变的区别：应力松弛与蠕变的区别108-2 8-2 蠕变变形与蠕变断裂机理蠕变变形与蠕变断裂机理 一、蠕变变形机理一、蠕变变形机理 金金属属的的蠕蠕变变变变形形主主要要通通过过位位错错滑滑移移、原原子子扩扩散散等机理进行，与温度及应力的变化有关。等机理进行，与温度及应力的变化有关。（一）位错滑移蠕变（一）位错滑移蠕变 常常温温下下，如如果果滑滑移移面面上上的的位位错错运运动动受受阻阻产产生生塞塞积积，滑滑移移就就不不

8、能能进进行行，只只有有在在更更大大的的切切应应力力作作用用下下位移重新运动和增殖。位移重新运动和增殖。高高温温下下，位位错错可可借借助助于于外外界界提提供供的的热热激激活活能能和和空空位位扩扩散散克克服服某某些些短短程程障障碍碍，有有利利于于加加强强位位错错的的运运动动（滑滑移移、攀攀移移、交交滑滑移移等等），克克服服短短程程障障碍碍。从从而产生塑性变形。而产生塑性变形。11 高高温温下下的的热热激激活活过过程程主主要要是是刃刃型型位位错错的的攀攀移移，模型。模型。如图所示如图所示 当当塞塞积积在在某某种种障障碍碍前前的的位位错错通通过过热热激激活活可可以以在在新新的的滑滑移移面面上上运运动动

9、，或或与与异异号号位位错错相相遇遇对对消消、或或形形成亚晶界、或被晶界吸收。成亚晶界、或被晶界吸收。当当塞塞积积群群中中某某一一位位错错被被激激活活发发生生攀攀移移时时，位位错错源源便便可可能能再再次次放放出出一一个个位位错错，从从而而形形成成动动态态回回复复过过程，蠕变得以不断发展。程，蠕变得以不断发展。12 在在蠕蠕变变第第一一阶阶段段：由由于于蠕蠕变变变变形形逐逐步步产产生生应应变变硬硬化化，使使位位错错源源移移动动的的阻阻力力及及位位错错滑滑移移的的阻阻力力逐逐渐渐增增大大，使使得得蠕蠕变变速速率率不不断断降降低低。也也称称为为“减减速速蠕蠕变变阶阶段段”。蠕蠕变变第第一一阶阶段段是是

10、很很短短的的，不不超超过过几几百百小小时时。一一般般在在高高温温下下工工作作的的机机件件所所要要求求的的寿寿命命都都设设定定在在蠕蠕变第二阶段。变第二阶段。在在蠕蠕变变第第二二阶阶段段：动动态态回回复复（软软化化），硬硬化化与与软化达到平衡，蠕变速率为一常数。软化达到平衡，蠕变速率为一常数。13 （二）扩散蠕变（二）扩散蠕变 这这是是在在较较高高温温度度下下的的一一种种蠕蠕变变变变形形机机理理，约约比比温度温度t/tm0.5。高高温温和和应应力力的的作作用用下下，空空位位、原原子子的的定定向向扩扩散散（不均匀应力场）。（不均匀应力场）。材料产生蠕变。材料产生蠕变。承承受受拉拉应应力力（A、B晶

11、晶界界）的的晶晶界界，空空位位浓浓度度减减小小；承承受受压压应应力力（C、D晶晶界界）的的晶晶界界，空空位位浓浓度度增增加。加。如图所示如图所示 这这种种晶晶体体内内空空位位从从受受拉拉晶晶界界向向受受压压晶晶界界迁迁移移，原原子子朝朝相相反反方方向向运运动动，使使得得晶晶体体伸伸长长的的蠕蠕变变，称称为为扩散蠕变。扩散蠕变。14 （三）晶界滑动（三）晶界滑动 高高温温和和应应力力的的作作用用下下，因因晶晶界界上上的的原原子子容容易易扩扩散散，受受力力后后晶晶界界易易产产生生滑滑动动（即即晶晶粒粒发发生生转转动动），也促进蠕变进行。，也促进蠕变进行。晶晶界界滑滑动动对对蠕蠕变变的的贡贡献献较较

12、小小，一一般般在在10左左右右；此此机机理理不不是是独独立立的的机机理理，因因晶晶界界滑滑动动要要与与晶晶内内滑滑移移变变形形相相配配合合，否否则则不不能能维维持持晶晶界界的的连连续续性性，导致晶界产生裂纹。导致晶界产生裂纹。晶粒减小，晶界滑动对蠕变的作用越大。晶粒减小，晶界滑动对蠕变的作用越大。15 二、蠕变断裂机理二、蠕变断裂机理 实实验验表表明明，不不同同温温度度及及应应力力条条件件下下，晶晶界界裂裂纹纹的形成方式有两种：的形成方式有两种：1、在三晶粒交会处形成楔形裂纹在三晶粒交会处形成楔形裂纹 这这是是在在高高应应力力和和低低温温下下，由由于于晶晶界界滑滑动动在在三三晶晶粒粒交交会会处

13、处受受阻阻，造造成成应应力力集集中中形形成成空空洞洞，空空洞洞互互相连接形成楔形裂纹。相连接形成楔形裂纹。如图所示如图所示16 2、在晶界上由空洞形成晶界裂纹在晶界上由空洞形成晶界裂纹 这是较低应力和较高温度下产生的裂纹。这是较低应力和较高温度下产生的裂纹。这这种种裂裂纹纹出出现现在在晶晶界界上上突突起起的的部部位位和和细细小小的的第第二二相相质质点点附附近近，由由于于晶晶界界滑滑动动产产生生空空洞洞，这这些些空洞长大并连接，就形成裂纹。空洞长大并连接，就形成裂纹。如图所示如图所示 由由于于蠕蠕变变断断裂裂主主要要在在晶晶界界上上产产生生，所所以以晶晶界界的的形形态态、晶晶界界上上的的析析出出

14、物物和和杂杂质质偏偏聚聚、晶晶粒粒大大小小和晶粒度的均匀性对蠕变断裂都会产生很大影响。和晶粒度的均匀性对蠕变断裂都会产生很大影响。17 三、断口特征三、断口特征 1 1、宏观特征宏观特征 (1)断断口口附附近近产产生生塑塑性性变变形形，在在变变形形区区附附近近有有很多很多裂纹裂纹（断裂机件表面出现（断裂机件表面出现龟裂龟裂现象）；现象）；(2)由由于于高高温温氧氧化化，断断口口表表面面被被一一层层氧氧化化膜膜所所覆盖。覆盖。2、微观特征微观特征 冰糖状花样的冰糖状花样的沿晶断裂沿晶断裂。188-3 8-3 高温力学性能指标及其影响因素高温力学性能指标及其影响因素 一、蠕变极限一、蠕变极限 为为

15、了了保保证证高高温温长长时时载载荷荷作作用用下下的的机机件件不不会会产产生生过量蠕变，要求金属材料具有一定的蠕变极限。过量蠕变，要求金属材料具有一定的蠕变极限。1、定义定义 是是材材料料在在高高温温长长时时载载荷荷作作用用下下的的塑塑性性变变形形抗抗力力指标指标。19 2、表达方式表达方式 (1)在在规规定定温温度度（t）下下，使使试试样样在在规规定定时时间间内内产产生生的的稳稳态态蠕蠕变变速速率率 不不超超过过规规定定值值时时的的最最大大应应力力，用用 表示表示。例如：例如：表表示示：在在600，稳稳态态蠕蠕变变速速率率 =110-5%/时时的的蠕变极限为蠕变极限为60MPa。20 (2)在

16、在规规定定温温度度（t）与与试试验验时时间间（）内内，使使试试样样产产生生的的蠕蠕变变总总伸伸长长率率（）不不超超过过规规定定值值的的最最大应力。用符号大应力。用符号 表示。表示。例如：例如：表表示示：材材料料在在500温温度度下下，10万万小小时时，蠕蠕变变总总伸伸长率长率=1%的蠕变极限为的蠕变极限为100MPa。3、选取选取 选选用用哪哪种种表表示示方方法法，根根据据服服役役工工况况来来确确定定。若若蠕蠕变变速速率率大大而而服服役役时时间间短短，可可取取表表示示方方法法。反之，服役时间长，则取后一种表示方法。反之，服役时间长，则取后一种表示方法。21 4、测试测试 蠕变试验装置，蠕变试验

17、装置，如图所示如图所示。具具体体试试验验时时，在在同同一一温温度度下下要要用用4个个以以上上的的不不同同应应力力进进行行蠕蠕变变试试验验，到到规规定定的的时时间间（数数百百至至数数千小时）后停止；千小时）后停止；根根据据实实验验结结果果绘绘出出应应力力-稳稳态态蠕蠕变变速速率率或或应应力力-总伸长率关系曲线总伸长率关系曲线；如图所示如图所示 再用再用内插法或外推法内插法或外推法求蠕变极限。求蠕变极限。注注意意：用用外外推推法法时时，蠕蠕变变速速率率只只能能比比最最低低试试验验点的数据低一个数量级；否则，外推值不可靠。点的数据低一个数量级；否则，外推值不可靠。22 二、持久强度极限二、持久强度极

18、限 1 1、定义、定义 在在规规定定温温度度（t t）下下，达达到到规规定定的的持持续续时时间间（）而不发生断裂的最大应力。用）而不发生断裂的最大应力。用 表示表示。2 2、选取、选取 对对于于设设计计某某些些在在高高温温运运转转过过程程中中不不考考虑虑变变形形量量大大小小，而而只只考考虑虑在在承承受受给给定定应应力力下下使使用用寿寿命命的的机机件，一般选取持久强度。件，一般选取持久强度。如如锅锅炉炉的的过过热热蒸蒸气气管管，持持久久强强度度极极限限是是很很重重要要的性能指标。的性能指标。23 3 3、测试、测试 通通过过高高温温拉拉伸伸持持久久试试验验测测定定。不不需需要要测测定定样样品品的

19、的伸伸长长量量，只只要要测测定定试试样样在在规规定定时时间间和和应应力力作作用用下下至断裂的时间。至断裂的时间。对对于于设设计计寿寿命命几几百百至至数数千千小小时时的的机机件件，材材料料的的持持久强度极限可久强度极限可直接用同样的时间进行试验确定直接用同样的时间进行试验确定。对对于于寿寿命命长长的的机机件件，使使用用数数万万以以上上小小时时，不不可可能能长长时时间间做做测测试试，所所以以类类似似于于蠕蠕变变试试验验，一一般般做做应应力力较较大大、时时间间较较短短（数数百百小小时时）的的试试验验数数据据，绘绘出出直线，通过直线，通过外推法外推法来求持久强度极限。来求持久强度极限。如图所示如图所示

20、24 三、剩余应力三、剩余应力 1、松松弛弛稳稳定定性性：金金属属材材料料抵抵抗抗应应力力松松弛弛的的性性能能。可通过应力松弛试验测定的应力松弛曲线来评定。可通过应力松弛试验测定的应力松弛曲线来评定。2、金金属属的的松松弛弛曲曲线线：在在规规定定温温度度下下，对对试试样样施施加加载载荷荷，保保持持初初始始变变形形恒恒定定，测测定定试试样样上上的的应应力力随随时间延长而降低的曲线。时间延长而降低的曲线。如图所示如图所示 3、剩剩余余应应力力：应应力力松松弛弛试试验验中中任任一一时时间间试试样样上上所所保保持持的的应应力力，用用r（以以前前用用sh）。是是评评定定金金属属材材料应力松弛稳定性的指标

21、。料应力松弛稳定性的指标。4、松松弛弛应应力力：试试样样上上所所减减少少的的应应力力，即即初初始始应应力与剩余应力之差，用力与剩余应力之差，用re表示（以前用表示（以前用so）。25 对对于于不不同同金金属属材材料料或或同同种种材材料料经经过过不不同同的的热热处处理理，在在相相同同试试验验温温度度和和初初始始应应力力下下，经经规规定定时时间间后，后，剩余应力越高，松弛稳定性越好剩余应力越高，松弛稳定性越好。例例如如：20Cr1Mo1V1钢钢广广泛泛应应用用于于气气轮轮机机、燃燃气气轮轮机机紧紧固固件件，经经过过不不同同的的热热处处理理工工艺艺（正正火火、油油淬淬回回火火）后后的的应应力力松松弛

22、弛曲曲线线（初初始始应应力力0300MPa）如如图图所所示示。可可见见，正正火火工工艺艺的的剩剩余余应应力力高，说明其具有较好的应力松弛稳定性。高，说明其具有较好的应力松弛稳定性。26 四、影响金属高温力学性能的主要因素四、影响金属高温力学性能的主要因素 根根据据蠕蠕变变变变形形与与断断裂裂机机理理可可知知，要要提提高高蠕蠕变变极极限限，必必须须控控制制位位错错攀攀移移的的速速率率，要要提提高高持持久久强强度度极限，必须控制晶界的滑动。极限，必须控制晶界的滑动。也也就就是是说说要要提提高高金金属属材材料料的的高高温温力力学学性性能能，就就应应控控制制晶晶内内及及晶晶界界的的原原子子扩扩散散过过

23、程程。这这主主要要取取决决于于合合金金的的化化学学成成分分、冶冶炼炼工工艺艺、热热处处理理工工艺艺等等因因素。素。27 （一）合金化学成分的影响（一）合金化学成分的影响 位位错错越越过过障障碍碍所所需需的的蠕蠕变变激激活活能能越越高高的的金金属属，越难产生蠕变变形。越难产生蠕变变形。实实验验表表明明纯纯金金属属的的蠕蠕变变激激活活能能大大约约与与其其扩扩散散激激活活能能接接近近，所所以以耐耐热热钢钢及及合合金金的的基基体体材材料料一一般般选选用用熔点高、自扩散激活能大或层错能低的金属及合金。熔点高、自扩散激活能大或层错能低的金属及合金。可可加加入入：熔熔点点高高的的Me，含含有有能能形形成成弥

24、弥散散相相的的Me、能能增增加加晶晶界界扩扩散散激激活活能能的的Me（硼硼、稀稀土土）。详细如下详细如下28 (1)在在基基体体中中加加入入铬铬、钼钼、钨钨、铌铌等等Me形形成成单单相相固固溶溶体体，除除产产生生固固溶溶强强化化外外，还还因因Me使使层层错错能能降降低低，易易形形成成扩扩展展位位错错，且且溶溶质质原原子子与与溶溶剂剂原原子子的的结结合力较强，增大了合力较强，增大了扩散激活能扩散激活能，从而，从而提高提高蠕变极限。蠕变极限。(2)加加入入能能形形成成弥弥散散相相的的Me，弥弥散散相相能能强强烈烈阻阻碍碍位位错错的的滑滑移移，是是提提高高高高温温强强度度的的有有效效方方法法。弥弥散

25、散相相粒粒子子硬硬度度越越高高，弥弥散散度度越越大大，稳稳定定性性越越高高，则则强强化作用越好化作用越好。(3)添添加加能能增增加加晶晶界界扩扩散散激激活活能能的的Me，如如硼硼、稀稀土土等等，既既能能阻阻碍碍晶晶界界滑滑动动，又又增增大大晶晶界界裂裂纹纹面面的的表面能，对提高蠕变极限和持久强度极限有效。表面能，对提高蠕变极限和持久强度极限有效。29 （二）冶炼工艺的影响（二）冶炼工艺的影响 冶炼时：冶炼时：尽量减少夹杂物和某些冶金缺陷尽量减少夹杂物和某些冶金缺陷。各各种种耐耐热热钢钢及及高高温温合合金金对对冶冶炼炼工工艺艺的的要要求求较较高高，由由于于钢钢中中的的夹夹杂杂物物和和某某些些冶冶

26、金金缺缺陷陷会会使使材材料料的的持持久久强度极限降低。强度极限降低。高高温温合合金金对对杂杂质质元元素素及及气气体体含含量量要要求求很很严严格格，即即使使含含量量只只有有十十万万分分之之一一，当当其其在在晶晶界界偏偏聚聚后后，会会导致晶界的严重弱化，使热弹性降低。导致晶界的严重弱化，使热弹性降低。30 （三）热处理工艺的影响（三）热处理工艺的影响 不同钢种其热处理工艺不同不同钢种其热处理工艺不同。例例：珠珠光光体体耐耐热热钢钢一一般般采采用用正正火火+高高温温回回火火工工艺艺，正正火火温温度度较较高高，以以促促使使碳碳化化物物充充分分溶溶于于奥奥氏氏体体中中，回回火火温温度度高高于于使使用用温

27、温度度100150，以以提提高高使用温度下的组织稳定性。使用温度下的组织稳定性。采采用用形形变变热热处处理理改改变变晶晶界界的的形形状状，形形成成锯锯齿齿状状，并并在在晶晶内内形形成成多多边边化化的的亚亚晶晶界界，则则可可使使合合金金进进一一步步强化。强化。31 （四）晶粒度的影响（四）晶粒度的影响 使使用用温温度度低低于于等等强强温温度度时时，细细晶晶粒粒钢钢有有较较高高的的强度强度；使使用用温温度度高高于于等等强强温温度度时时，粗粗晶晶粒粒钢钢有有较较高高的的蠕蠕变变极极限限和和持持久久强强度度极极限限，但但晶晶粒粒太太大大会会降降低低高高温温下下的的塑塑性性与与韧韧性性。随随合合金金成成

28、分分及及工工作作条条件件不不同同有有一一最佳晶粒度范围最佳晶粒度范围；晶晶粒粒度度不不均均匀匀，会会显显著著降降低低其其高高温温性性能能，这这是是由于在大小晶粒交界处易产生应力集中形成裂纹。由于在大小晶粒交界处易产生应力集中形成裂纹。328-4 8-4 其他高温力学性能其他高温力学性能 一、高温短时拉伸性能一、高温短时拉伸性能 （火箭、导弹发射）（火箭、导弹发射）瞬时高温强度；热塑性；蠕变不起决定作用时。瞬时高温强度；热塑性；蠕变不起决定作用时。二、高温硬度二、高温硬度 工具材料（红硬性），高温轴承。工具材料（红硬性），高温轴承。测高温硬度的压头。测高温硬度的压头。33高温力学性能与室温力学性

29、能的对比高温力学性能与室温力学性能的对比 高高 温温 室室 温温性能特点：性能特点：b b=f(t,)=f(t,)b b=C,=C,=C=C 蠕变，应力松驰，蠕变，应力松驰，蠕变与疲劳的交互作用蠕变与疲劳的交互作用变形机制：变形机制：不会产生孪晶；滑移不会产生孪晶；滑移 晶内滑移和孪晶晶内滑移和孪晶 晶界起主要作用晶界起主要作用 晶界起阻碍作用晶界起阻碍作用提高力学性能：提高力学性能：增大晶格阻力增大晶格阻力 细化晶粒细化晶粒 减少晶界面积（粗化晶粒）减少晶界面积（粗化晶粒）提高位错密度提高位错密度 提高扩散热激活能提高扩散热激活能 强化（合金化、第二相）强化（合金化、第二相）形成复杂、网状的

30、第二相形成复杂、网状的第二相34作业作业 P P170170 1 1；2 2；6 6。思考题思考题 P P170170 3 3；4 4。35图图70 位错的攀移位错的攀移36373839404142434445 试试样样7卡卡在在夹夹头头8上上，然然后后置置于于电电炉炉6中中加加热热，试试样样温温度度用用捆捆在在试试样样上上的的热热电电偶偶5测测定定，炉炉温温用用铂铂电电阻阻2控控制制，通通过过杠杠杆杆3和和砝砝码码4对对试试样样加加载载，使使之之承承受受一一定定的的拉拉应应力力，试试样样的的伸伸长长量量用用安安装装在在炉外的引伸计炉外的引伸计1测量。测量。46 用用于于金金属属材材料料、非非

31、金金属属材材料料的的拉拉伸伸蠕蠕变变、压压缩缩蠕蠕变变及及持持久久强强度度试试验验。可可以以测测量量稳稳态态蠕蠕变变速速率率、蠕蠕变变极极限限、蠕蠕变变伸伸长长率率、持持久久断断裂裂时时间间、持持久久强强度度极极限限、持持久缺口敏感系数等力学性能指标。久缺口敏感系数等力学性能指标。主要技术指标主要技术指标：最大载荷最大载荷:100kN。载荷测量精度：示值的载荷测量精度：示值的1或或0.5(载荷传感器载荷传感器满量程的满量程的2起量起量)。位移分辨率：位移分辨率：0.0001mm。位移测量精度：示值的位移测量精度：示值的0.5 移动速度：移动速度：0.001mm/min 150mm/min 移动速度精度：移动速度精度：0.5 行程：行程：300mm 变形测量精度：示值的变形测量精度：示值的1或或0.5F.S 工作温度：可按要求选配不同温度环境试验装置工作温度：可按要求选配不同温度环境试验装置温度偏差和温度梯度符合相应标准要求。温度偏差和温度梯度符合相应标准要求。工作温度：可按要求选配不同温度范围的试验装置工作温度：可按要求选配不同温度范围的试验装置 对开式大气炉：对开式大气炉：3001000 真空炉：真空炉：8001600 恒温箱：恒温箱：-70350蠕变试验机蠕变试验机 JRB-10047484950515253