体育馆模板计算范文.docx

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1、宁波市体育中心健身楼模板及支撑系统计算本工程为4层框架结构，底层层高4.50m,二、三层为4.20m,顶层7.20m,现计算底 层楼面模板及其支撑体系，包括板底模，板底内外楞及顶撑，二层、三层楼面结构与底层 楼面相同，仅层高由4.50m降为4.20m,顶撑高度 减少0.30m无须另行计算，其承重体系可 参照底楼楼面相关数据采用。计算依据：1、本工程施工图；2、木结构设计规范GB50005-202*；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；4、扣件式钢管模板高支撑设计和使用安全施工技术2002第3期；5、建筑施工扣件式钢管脚手架构造与设计刘群主编；6、高层建筑结构 工程施

2、工某志缙、某帆编 著；7、建筑结构 静力计算手册中国建筑工业公版社。二、荷载：位自重：24KN/m3；钢筋自重：板LIKN/n?,梁1. SKN/n?；施工荷载：2. 5KN/m2；振捣荷载：水平面2. OKN/m2；垂直面：4. OKN/m2；模板：0. 35KN/m2,其余见各计算 单体。三、钢管及其附件力学性能：截面抵抗矩W=5.08cm3,截面惯 性矩1=12. 19cn）4,弹性模量E=2.钢材强度 设计值 fm=205N/mm2, fv=125N/inn2,自重 38. 4N/m,回转半径 i=l. 58cm,直角扣件自重13.2N/个,对接扣件自重18.4N/楼面厚度120模板及

3、支撑体系计算（底层，支撑高度=4.50m+0.30m ）参照以往 同类工程经验，决定采用：碎板底模为18厚胶合板，内楞（方木50*70） 300,外楞及支撑体系 采用648*3.5 钢管，立杆柱距La=900mm,立杆横距Lb=900mm,步距h=1456mm,以此验算模板及 支撑体系的安全性。结构设计简图见图（一）。O =7. 73*107 (0. 182*489) =87N/mm2205N/mm2=fm六、梁侧模设计：梁侧模水平内楞采用50*70方木，间距300,外楞采用双钢管(也48*3.5),间距700,用扇形卡子连结，穿梁拉筋采用一道，巾14螺栓连结，螺栓强度 计算：巾14拉杆受力计

4、算：新浇碎对模板的侧向压力F1：Fn=0. 22rct0 B i B 2V1/2=0. 22*24*4. 44*1. 2*1. 0*1. 51/2=34. 45KN/m2(to=2OO/ (T+15) =200/ (30+15) =4. 44, V=l. 5m/h,商品混凝土，掺外 加剂，塌落度 50 90mm, B2=L0)%=rcH=24*0. 87=20. 88KN/m2F尸minFu、F12 = 34. 45, 20. 88 =20. 88KN/m2振捣碎对模板的侧向压力F2：F2=4 KN/m2拉杆螺栓受力F：F = (1.2F1+L4 F2) *梁高*外楞间距= (1. 2*20.

5、 88+1. 4*4) *0. 87*0. 70=18. 67 KN。=F/A 170N/mm2=fm但超差仅为(176-170)/170=3. 5 % 5 %满足要求。WKL 2 (3)梁模板支撑计算(b*h=250*1200)梁宽b=250,梁高h=1200,与梁相连接处 板厚120,支撑板的立杆间距为900X900。梁 模板采用18厚胶合板，内楞方木50*70,木材 强度 等级为TC15a,外楞钢管为巾48*3.5,梁 底立杆纵距（沿梁跨）L=650,立杆横距葭二750, 步距h=1600,详见图（一）。一、梁底模（18厚胶合板）计算：按简支梁计算，取梁宽b=650,梁高h=18, 梁跨

6、L=250,结构 计算简图见图（二） 梁碎、钢筋+板碎、钢筋自重标准值； qn= （24+1.5） *1.20*0.65*0.25+ （24+1.1） *0.12*0.65*0.25/0.25=21.85KN/m 模板自重标准值：qi2=0.35*065* (2*1.08+0.25+0.25) /0.25=2.42KN/m静均布荷载设计值：qi=L2* (qii+q12) =1.2* (21.85+2.42) =24.27KN/m活均布 荷载设计值(不计施工荷载，只计振捣荷载，参见资料6)：q2= 1.4*2.0*0.65=1.82KN/m (振捣荷载取 Z.OKN/n?)截面抵抗距 W=bh

7、2/b=65*l. 82/6=35. 10cm3截面惯 性矩 I=bh712=65*L 8712=31. 59cm4(1)抗弯强度计算：o =M/Wfm, fm=15N/mm2M= (qi+q2) L2/8= (24.27+1.82) *0.252o =0. 204*10735. 10*10=5. 81N/mm215N/mm2=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：t=3Q/2bhWfv, fv=l. 4N/mm2Q= (qi+q2)L/2= (24.27+1.82) *0.25/2=3.260KNt=3*3. 260*107 (2*650*18) =0. 42N/mm2L 4N/mm2=fv满足

8、要求。(3)刚度计算此时荷载仅取静均布荷载标准值q=qi/1.2=24. 27/1. 2=20. 23KN/mV=5qL4/384EI V , E=6000N/mm2, V=L/250V=5*20. 23*2507 (384*6000*31. 59*10”)=0. 54mm lmm=250/250=L/250满足要求。二、梁底内楞(50*70方木)计算：按三跨连续梁计算，梁宽b=50,梁高h二70,跨度L=650,结构 计算简图见图(三)，其上作用的均布 荷载可由图(二)中支座仅力h、够转化而得。R bi=qiL/2=24.27*0.25/2=3.030KNRb2=q2L/2=l ,82*0.

9、25/2=0.228KNq 静二Rbi/L=3.030/0.65=4.662KN/mq MRb2/L=0.228/0.65=0.351KN/m截面抵抗抗矩 W=bh2/6=572/6=40. 83cm3截面惯 性 I=bh3/12=5*73/12=142. 92cm4(1)抗弯强度计算：。二M/WWfm,fm=15N/mm2M=0. 100q 静 I?+0.117q 活 I?2。=0. 214*10740. 83*10=5. 24N/nnn215N/nim2=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：t=3Q/2bhWfv, fv=l. 6N/mm2Q=0. 6q 静 L+0. 617qi 活L=0.

10、6*4.662*0.65+0,617*0.351*0.65=1.96KNt=3*1. 96*107 （2*50*70） =0. 84N/mm2 1. 6N/mm=fv满足要求。（3）刚度计算此时仅采用q静标准值：q=4. 662/1. 2=3. 885KN/mV=0. 677qL4/lOOEIL/25O, E=10000N/mm2V=0.677*3. 885*6504/ （100*10000*142. 92*10）=0. 32mm2. 6mm=650/250=L/250满足要求。三、梁底横楞（d）48*3.5钢管）计算：按简支梁计算，其上作用二个集中力，其值即为图（三）中B支座仅力，结构计算

11、简图见图（四）。Rbi=l. lq 静L=Ll*4.662*065=3.333KNRb2=l. 2q 活 L= 1.2*0.35 l*0.65=0.274KN（1）抗弯强度计算：。二M/WWfm, fm=205N/mm2M= （Rbl+Rb2）L/3=（3. 333+0. 274） *0. 75/3=0. 902KN. m。=0.902*106/5.08*103=178N/mm2 205N/mm=fni满足要求。（2）抗剪强度计算：T=2Q/7idot Wfv, fv=125N/mm2 （do为钢管中径）Q=Rbi+Rb2=3. 333+0. 274=3. 607KN产2*3. 607*1（）

12、3/氏*（48-3.5） *3. 5=14. 7N/mm2125N/mm2=fv满足要求。（3）刚度计算此时荷载仅为静载标准值：P=Rbi/l. 2=3. 333/1. 2=2. 778KNV= （5n-4） PL3/384nEI, n=3, L=750mm,（参见资料 7）V = （5*3 -4） *2.778*103*75（）3/ （384*3*2. 06*10映12. 19*10，=1. 66mm5nim=750/150=L/150,且小于 10mm。满足要求。四、扣件抗滑力计算；图（四）中简支梁A、D支座反力Ra、Rd即为主扣件受力，从图中可见Ra二Rd=Rbi+Rb2=3. 333+

13、0. 274=3. 61KN,因而:Ra=3. 61KN 6. 4KN=0. 8*8KN （0.8为扣件抗滑力折减系 数）单扣体抗滑即能满足要求。五、立杆稳定性计算：（1）立杆底脚处轴向力N计算：a、支撑体系自重设计值M立杆、纵向系杆，小横杆引起的自重：1.2* (7.062+0. 65*6+0. 75/2*5) *38. 4*107212. 84*38. 4*10-3=0. 592KN直角扣件+对接扣件自重：1. 2* (13. 2*10.3*12+1284/6. 5*18. 4*10-3) =0. 234KNNfO. 592+0. 234=0. 826KNb、立杆受梁底外楞(梁底小横杆)传

14、下荷载：N2=Ra=3. 61KNC、立杆顶端受楼板传来的各种作用力N计算立杆受荷载范围A：A= (0. 25/2+0. 9/2) *0. 9=0. 518m2板(碎+钢筋)自重：1.2* (24+1.1) *0. 18*0. 518=2. 808KN模板自重：1. 2*0. 35*0. 518=0. 218KN振捣荷载重(取LOKN/n?,施工荷载不计，参见资料6)1.4*1,0*0.518=0. 725KNN3=2. 808+0. 218+0. 725=3. 751KN因而立杆低脚轴向力N为：N=+帅+岫=0826+3. 61+3. 751=8. 19KN(2)计算长度L。及稳定系 数中的

15、计算：L0=m=l. 155*1. 7*1, 6=3. 14m (采用资料 3 计算)入=L0/i=3. 14*1。3/15. 8=199, 查表得 6二0, 182(3)立杆的稳定性计算：o =N/OA Wfm, fm=205N/mm2o =8. 19*107 (0.182*489) =92N/mm2205N/mni2=fm满足要求。六、梁侧模设计：梁侧模水平内楞采用50*70方木，间距300,外楞采用双钢管(-48*3.5),间距700,用扇形卡子连结，穿 梁拉筋采用二道，巾14螺栓连结，螺栓强度 计算：8 14拉杆受力计算：新浇碎侧压力标准值R：件尸0. 22rct0 B 1 B 2V1

16、/2=0. 22*24*4. 44*1. 2*1. 0*1. 51/2=34. 45KN/m2(to=200/ (T+15) =200/ (30+15) =4. 44, V=L 5m/h,商品混凝土，掺外 加剂，B尸 1.2,塌落度 50 90mm, B2=1.0)F12=rcH=24*1. 20=28. 80KN/mF产minF”、F12 = 34. 45, 28. 80 =28. 80KN/m2振捣碎侧压力标准值F2：F2=4 KN/m2梁受侧压力设计值F：F = (L2F1+L4 F2) *梁高*外楞间距= (1. 2*28. 80+1. 4*4) *1. 20*0. 70=33. 73

17、 KN。=F/A fin, f =170N/mm2(设计应力)A=2*mV74=2*7i*lL 62/4=211mm2(拉杆有效直径 d0=11. 6mm, 2 个拉杆)o =33. 73*10721 l=160N/mm2 170N/mm2=fm二层纵向梁KL11 (4)梁模板支撑计算(b*h=350*700)梁宽b=350,梁高H=700,与梁相连接处 板厚120,支撑板的立杆间距为900X900。梁 模板采用18厚胶合板，内楞方木50*70,木材 强度 等级为TC15a,外楞钢管为“48*3.5,梁 底立杆纵距(沿梁跨)L厂700,立杆横距Lb=850, 步距h=1600,详见图(一)。一

18、、梁底模(18厚胶合板)计算：按简支梁计算，取梁宽b=700,梁高h=18,梁跨L=350,结构计算简图见图(二) 梁碎、钢筋+板碎、钢筋自重标准值；qn= (24+1.5) *0.7*0.7*0.35+ (24+1.1) *0.12*0.7*0.25/0.35=14.00KN/m模板自重标准值：qi2=035*0.7* (2*0.58+0.35+0.25) /0.35=l.23KN/m 静均布荷载设计值：qi=L2* (qn+qi2)=1.2* (14.00+1.23) =18.28KN/m 活均布荷载设计值(不计施工荷载，只计振捣荷载， 参见资料6)：q2=l.4*2.0*0.7=1.96

19、KN/m (振捣荷载取 Z.OKN/n?)截面抵抗距 W=bh2/b=70*l. 876=37. 80cm3截面惯 性矩 I=bh3/12=70*l. 8712=34. 02cm1(1)抗弯强度计算：。=M/WWfm,fm=15N/mni2M二(qi+q2) L2/8= (18.28+1.96) *0.352。二0, 310*l06/37. 80*1048. 20N/mm215N/mm满足要求。(2)抗剪强度计算：t=3Q/2bhWfv, fv=l. 4N/mm2Q= (qi+q2) L/2= (18.28+1.96) *0.35/2=3.542KN产3*3. 542*l(f/ (2*700*

20、18) =0. 42N/mm2 1. 40mm=350/250=L/250（176-170）/170=3.5 % 5 %但超差仅为（1. 46T.40）/L 40=4. 3 % 5 %满足要求。二、梁底内楞（50*70方木）计算：按三跨连续梁计算，梁宽b=50,梁高h=70,跨度L=700,结构 计算简图见图（三），其上作用的均布 荷载可由图（二）中支座仅力Rq网转化而得。Rbi = qiL/2=18.28*0.35/2=3.20KNRb2=q2L/2=l.96*0.35/2=0.343KNq 静二Rbi/L=3.2（）/（）.7=4.571KN/mq 活=Rb2/L=0.343/0.7=0.

21、490KN/m截面抵抗抗矩 W=bh2/6=5*776=40. 83cm3截面惯 性 I=bh3/12=5*73/12=142. 92cm4（1）抗弯强度计算：o=M/WWfm,fm=15N/mni2M=0. 100q 静 L2+0.117q 活 L?。=0. 252*10740. 83*10=6. 17N/mm215N/mm =fm满足要求。（2）抗剪强度计算：T=3Q/2bhfv, fv=l. 6N/mm2Q=0. 6q 静L+0. 617qi 活L=0.6*4.571*0.7+0.617*0.490*0.7=2.131KNt-3*2. 131*107 （2*50*70） =0. 93N/

22、mm2 1. 6N/mm2=fv满足要求。（3）刚度计算:此时仅采用q静标准值：q=3. 678/1. 2=3. 065KN/mV=0. 677qL4/100EIL/250, E=10000N/mm2V=0.677*3. 065*9007 （100*10000*142. 92*10”）=0. 91mm2. 8mm=700/250=L/250满足要求。三、梁底横楞（d）48*3.5钢管）计算：按简支梁计算，其上作用二个集中力，其值即为图（三）中B支座仅力，结构计算 简图见图（四）。Rbi=l. lq 静L=Ll*4.571*0.7=3.520KNRb2= 1 .2q 活 L= L2*0.490*

23、0.7=0.412KN（1）抗弯强度计算：o =M/WWfm, fm=205N/mm2M=（Rbi+Rb2）Li二（3. 520+0.412） *0. 25=0. 983KN. m。=0.983* 106/5.08* 103= 193N/mm2 205N/mm=fm(2)抗剪强度计算：t=2Q/7idot Wfv, fv=125N/mn2 (do为钢管中径)Q= Rbi+ Rb2=3. 520+0. 412=3. 932KNt=2*3. 932*1()3/兀* (483.5) *3. 5=15. 6N/mm2125N/mm=fv满足要求。(3)刚度计算：此时荷载仅为静载标准值：P=Rbi/l.

24、 2=3. 520/1. 2=2. 933KNV= (5n-4) PL3/384nEL n=3, L=850mm,(参见资料 7)V = (5*3 -4) *2. 933*103*850：/ (384*3*2. 06*1。5*12. 19*10，)=2. 89mm5. 67mm=850/150=L/150,且小于 10mm。满足要求。注：为简单计，刚度 计算采用近似计算，即将简支梁载作等距布 置。四、扣件抗滑力计算；图(四)中简支梁A、D支座反力R.a、Rd即为主扣件受力，从图中可见 RA=RD=Rbl+Rb2=3. 520+0. 412=3. 932KN,因而：Ra=3. 932KN 6.

25、4KN=0. 8*8KN (0.8为扣件抗滑力折减系 数)单扣体抗滑即能满足要求。立杆的稳定性计算及拉杆螺栓计算可参考KL10 (3)梁,此处略。二层檐口梁kL27梁模板支撑计算(b*h=500*870)梁宽b=500,梁高H=870,与梁相连接处板 厚120,支撑板的立杆间距为900X900。梁模 板采用18厚胶合板，内楞方木50*70,木材强 度 等级为TC15a,外楞钢管为d)48*3.5,梁底 立杆纵距(沿梁跨)L=700,立杆横距LklOOO, 步距h=1600,详见图(一)。一、梁底模(18厚胶合板)计算：按二跨连续梁计算，取梁宽b=700,梁高 h=18,梁跨L=250,结构 计

26、算简图见图(二) 梁碎、钢筋+板碎、钢筋自重标准值；qn= (24+1.5) *0.87*0.7*0.50+ (24+1.1) *0.12*0.7*0.25/0.50=16.58KN/m 模板自重标准值：qi2=0.35*07* (2*0.75+0.50+0.25) /0.50=1.10KN/m 静均布荷载设计值：qi=1.2* (qn+qi2)=1.2* (16.58+1.10) =21.22KN/m 活均布 荷载设计值(不计施工荷载，只计振捣荷载，参见资料6）：q2=L4*2.0*0.7=L96KN/m （振捣荷载取 Z.OKN/n?）截面抵抗距 W=bh2/b=70*l. 876=37.

27、 80cm3截面惯 性矩 I=bh3/12=70*l. 8712=34. 02cm4（1）抗弯强度计算：。二M/WWfm,fm=15N/mm2M=0. 125 （qi+q2） L?=0.125* （21.22+1.96） *0.252。=0. 181*10737. 80*10=4. 79N/nnn215N/nmi2=fm 满足要求。（2）抗剪强度计算：t=3Q/2bhWfv, fv=l. 4N/mm2Q=0. 625 （qi+q2）L=0.625*（21 .22+L96）*0.25=3.62KNt=3*3. 62*107 （2*700*18） 0. 43N/mm2l. 4N/mm2=fv 满足

28、要求。（3）刚度计算此时荷载仅取静均布 荷载标准值q=qi/1.2=21. 22/1, 2=17. 68KN/mV=0.521qL7100EI= W V , E=6000N/mm2, V=L/250V=0. 521*17. 68*25（）4/（100*6000*34. 02104）=0. 18mm lmm=250/250=L/250满足要求。二、梁底内楞（50*70方木）计算：显然梁底三根的楞中，中间一根受力最大，现对该根内楞作计算。 按三跨连续梁计算，梁宽b=50,梁高h=70,跨度L=700,结构 计算简图见图（三），其上作用的均布 荷载可由图（二）中支座仅力Rq L转化而得。Rbi=l.

29、 25qiL=L25*21.22*0.25=6.63KLRb2=l. 25q2L=1.25*1.96*0.25二061KLq ff=Rbi/L=6.63/0.7=9.47KN/mq 活=Rb2/L=0.61/0.7=0.87KN/m截面抵抗抗矩 W=bh2/6=572/6=40. 83cm3截面惯 性 I=bh712=5*7712=142. 92cm4（1）抗弯强度计算：。二M/WWfm,fm=15N/mm2M=0. 100q 静 I?+0.117q 活 I?=0.100*9.47*0.72+0.117*0.87*0.72。=0. 514*10740. 83*10=12. 5N/nnn215N

30、/nim2=fni满足要求。（2）抗剪强度计算：T=3Q/2bhfv, fv=l. 6N/mm2Q=0. 6q 静L+0. 617qi 活L =0,6*9.47*0.7+0.617*0.87*0,7=4.35KN t=3*4. 35*107 (2*60*70)55N/mm2 1. 6N/mm=fv木楞采用60*70能满足要求。注：本工程木楞统一采用50*70,但此处内楞若采用50*70不能满足抗剪要求，改 为60*70,为施工方便起见，且便于木楞规格统一，建议本梁梁底中间一根内楞采用二根 50*70代替，也可采用4根50*70木楞等间距设置。(3)刚度计算此时仅采用q静标准值：q=9. 47/

31、1. 2=7. 89KN/mV=0. 677qL4/100EKL/250, E=10000N/mm2V=0.677*7. 89*7007 (100*10000*142. 92*10， =0. 90mm2. 8mm=700/250=L/250满足要求。三、梁底横楞(巾48*3.5钢管)计算：按二跨连续梁计算，其上作用的集中力，其值即为图(三)中B支座仅力，结构计 算简图见图(四)。Rbi=l. 1 q 静L=l.l*9.47*0.7=7.29KNRb2=l. 2 q 活L=1.2*0.87*0.7=0.73KNRai, Ra2可经以下类似计算而得：Rbi= 0. 375qiL=O.375*21.

32、22*0.25=L99KLRb2= 0. 375q2L=0.375* 1.96*0.25 =0.18KL丁瑞：；弱芯二如尿褊 q 活二Rb2/L=().18/().7=0.26KN/mRai=1.1 q 静L=l.l*2.84*0.7=2.19KNRa2=1. 2 q 活L=L2*0.26*0.7=0.22KN(1)抗弯强度计算：。二M/WWfm, fm=205N/mm2M=0. 188 (Rai+Ra2)L =0. 188 (2. 19+0. 22) *0. 50=0. 226KN. m 。=0.226* 106/5.08* 103=44.5N/mm2 205N/mm2=fm 满足要求。 (

33、2)抗剪强度计算：T=2Q/7idot Wfv, fv=125N/mm2 (d()为钢管中径)Q=0.688 (Rai+Ra2)= 0.688* (2.19+0.22)=L 658KN 工=2*1.658*1()3/兀* (483.5) *3. 5 =6. 78N/mm2125N/nim2=fv 满足要求。(3)刚度计算 此时荷载仅为静载标准值：P= Rai/1.2=2. 19/1. 2=1. 825KNV =0.911 RaiL3/100EI(参见资料 7)V =0. 911*1. 825*1()3*5007 (100*2. 05*10%12. 19*10，) =0. 10mm3. 33mm

34、=500/150=L/150,且小于 10mm。 满足要求。四、扣件抗滑力计算；图(四)中二跨连续梁支座A、B和反力Ra、Rb即为主扣件受力，从图中可见Ra=0.312 (Rai+Ra2)=0. 312* (2.19+0.22) =0. 752KN, Rb=1.376 (Rai+Ra2)+ (Rbi+Rb2)=1.376* (2. 19+0. 22) +(7. 29+0. 73)=11. 34KN Ra=0. 752KN 6. 4KN=0. 8*8KN (0.8为扣件抗滑力折减系 数)单扣件抗滑即能满足要求。Rb=1L 34KN12. 8KN=0. 8*2*8KN(0.8为扣件抗滑力折减系数)

35、 双扣件抗滑即能满足要求。五、立杆稳定性计算：梁底三根立杆，显然只需验算中间受力最大的一根立杆的稳定性。(1)立杆底脚处轴向力N计算：a、支撑体系自重设计值N立杆、纵向系杆，小横杆引起的自重：1.2 * (3.818+0. 7*4+0.25*4) *38. 4*1(P =L 2*7. 618*38. 4*10-3=0. 351KN 直角扣件+对接扣件自重：1.3 * (13. 2*10-3*9+7. 618/6. 5*18. 4*10-3) =0. 168KNNlO. 351+0. 168=0. 519KNb、立杆受梁底外楞(梁底小横杆)传下荷载：N2= Rb=11.34KN(见图四)因而立杆

36、低脚轴向力N为：N=Ni+N2=0. 519+11. 34=11. 86KN(2)计算长度L。及稳定系 数中的计算：L0=Klh=l. 155*1. 7*1. 6=3. 14m (采用资料 3 计算)入=L0/i=3. 14*1。3/15. 8=199, 查表得 6=0. 182(3)立杆的稳定性计算：。=N/A Wfm, fm=205N/mm2。二IL 86*10,/ (0.182*489) =133N/mm2205N/mm =fm 满足要求。六、梁侧模设计：梁侧模水平内楞采用50*70方木,间距300,外楞采用双钢管(e48*3.5),间距700,用扇形卡子连结，穿 梁拉筋采用一道，814

37、螺栓连结，计算完全同250*870梁侧 模拉杆，此处不重复。柱模板、支撑计算书(b*h=550*800)一、碎楼板底模计算：按三跨连续梁计算，梁高h=18,梁宽900, 跨度300,见图（二）。静均布荷载标准值：q 1=（24+ L1） *0 12*0.9+0.35 *0.9=3 .026KN/m活均布荷载标准值：42=2.5*0.9=2.2510511（只计施工荷载，不计振捣荷载，参见资料6）W=bh2/6=90* 1.82/6=48.6cm3I=bh3/12=90* 1.83/12=43.74cm4（1）抗弯强度计算：6 二M/WWfm, fm=15N/mni2不考虑荷载的不利分布（跨度

38、小，仅为300）,则：M=0.100qL2=0.100* （1.2*3.026+1.4*2.25） *0.32=0.（）6 IKN.m6 =0.061*106/48.6*103=1.26N/mm2l 5N/mm2=fm满足要求。（2）抗剪强度计算：i=3Q/2bh W fv, fv= 1,4N/mm2Q=0.6qL=0.6* （1.2*3.026+1.4*2.25） *0.3=1.221 KNt=3* 1.513*IO?/ （2*900*18） =0.1 lN/mm2l. 4N/mm =fv满足要求。（3）刚度计算此时荷载仅取静荷载标准值卬，最大挠度V为：V=0.677qiL4/l00EIVV

39、 =L/250, E=6000N/mm2oV=0.677*3.026*3004/ （100*6000*43.74* 104）=0.063mml. 2mm=300/250=L/250满足要求。二、模板内楞（50*70方木）计算：按三跨连续梁计算，梁宽b=50,梁高h=70, 跨度900,见图（三）。q *Rbi/L=1.1*1.2*3.026*0.3/0.9= 1.331 KN/mq MRb2/L=1 . 1 * L4*225 *03/09= 1.155KN/MW=bh2/6=5 *72/6=40.83cm3I=bh3/12=5 *72/12= 142.92cm4（1）抗弯强度计算：。二M/WW

40、fm,木材强度等级采用 TC15a fm=15N/mni2M=0. 100q 静 I?+0.117q 活 I?本工程柱截面尺寸规格较多，且柱边长大多 300nnn,计算时应考虑新浇碎和倾倒 碎对模板的侧压力。KZ2KZ4 柱截面：500*800 （标高 3. 60m-16. 5m 改为 800*800）KZ7, KZ9 柱截面：550*550KZ10 柱截面：500*550KZ6 柱截面：500*500KZ5 柱截面：300*500柱侧壁采用18厚胶合板，内楞采用50*70方木（柱高800处设5根内楞，柱宽550 处设4根内楞），外楞采用巾48*3.5钢管（为设置扇形卡需要，柱高800处配2根

41、钢管, 柱宽600处仅需配1根钢管），钢管间距h二500,在柱高中点设巾12拉杆一道，用扇形 卡及螺栓连结，详见图（一）。荷载分析：新浇税侧向压力标准值R：件尸0. 22rct0 B 1B 2V1/2=0. 22*24*4. 44*1, 0*1. 0*1. 51/2=28. 71KN/m2（to=2OO/ （T+15） =200/ （30+15） =4. 44, V=l. 5m/h,不掺外加剂,山工 1. 0,塌落 度 50 90mm, B2=l. 0）F12=rcH=24*4. 2=100. 8KN/m2（）F】=minFu、F12=28. 71KN/m2本工程底层层高4. 50m,二层、三

42、层4. 20m顶层7. 20m,因E取自1和九 二者中的 最小值，显然件由口 控制，与柱高无关。倾到碎侧压力标准值F2：F2=4. OKN/m2同理F2与柱高也无关。综合考虑以上因素，结合本工程各柱截面尺寸，现以柱截面尺寸b*h=800*550作计 算，以上各柱模板及支撑（内、外楞）布置可参照执行（如柱边长500的可套用边长550 的作相应配置）。一、柱面板计算（18厚胶合板）在柱高处按四跨连续梁计算，在柱宽处按三跨连续梁计算，内楞作为其支座，梁宽 b=500,梁高h=18,梁跨L分别为200和184,结构 计算简图见图（二）。其上作用有qi （静载）和q2 （活载）qi=L2Fih=L2*2

43、871*05=1723KN/m、 q2=l .4*F2h=l.4*4.0*0.5=2.80KN/m（h为外楞间距）q=qi+q2=17.23+2.80=20.03KN/mW=bh2/6=50* 1.82/6=27.00 cm3I=blrVl 2=50* 1.83/12=24.30cm4（1）抗弯强度计算：按施工实况，可不计活荷载的最不利组合。=M/WWfm,fm=15N/mni2MfO. 100qL2 =0.100*20.03*0.1842=0.0678KN.m（柱宽处）M2=0. 107qL2 =0.107*20.（）3*0.2（）（）2=0.0857KN.m（柱高处）。=0. 0857*l

44、（）6/27. 00*103=3. 17N/mm215N/mm =fm柱宽处，柱高处均满足要求。（2）抗剪强度计算：T=3Q/2bhfv, fv=l. 4N/mm2QfO. 600qL =0.600*20.03*0.184=2.21KN（柱宽处）Q2=0. 607qL =0.607*20.03*0.200=2.43KN（柱高处）Q=max Qi, Q2=max 2. 21, 2. 43=2.43KNp3*2. 43*107 （2*500*18） =0. 405N/mm2l. 4N/mm=fv柱宽处，柱高处均满足要求。（3）刚度计算：此时仅取 qi 标准值：q=qi/l. 2=17. 23/1.

45、 2=14. 36KN/m柱宽处刚度计算：V =0. 677qL4/100EI=0. 677*14. 36*1844/ （100*6000*24. 30*10） =0. 08mmV =0. 08mm0. 74mm=184/250-L/250柱宽处满足要求。柱高处刚度计算：V =0. 632qL4/100EI=0. 632*14. 36*202*/ （100*6000*24. 30*104） =0. 10mmV =0. 10mm0. 8mm=200/250=L/250柱高处满足要求。二、柱内楞（50*70方木）计算：按三跨连续梁计算，根据施工实况，活载应取最不利组合，结构 计算间图见图（三）, 其上作用的静载qi和活载q2分别可由图（二）中qi作用下支座反力R1和q2作用下支座 反力R2转化而得，内楞结构计算简图见图（三）。荷载分析: 柱宽处内楞荷载（取柱宽处中间一根内楞）:Ri = 1.10qiL=1.10*17.23*0.184=3.49KN（取自图（二）左