电力系统自动装置原理课程设计范文.docx

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1、电力系统自动装置原理课程设计选择器件，但不可避免的会发生过电流和过电压，又由于电子开 关器件的过电流、过电压能力差，为了防止电力电子开关损坏， 必须采取保护措施(在晶闸管关断时会产生关断过电压)。防止过电流的措施：采用快速熔断器防止过电压的措施：利用阻容保护(2)、整流桥保护整流桥保护主要是指过电压保护整流桥的过电压保护包括交流 侧过电压保护和直流侧过电压保护。交流侧过电压保护交流侧产生过电压的原因：a：当大气过电压作用于发电机主 回路而使励磁变压器产生过电压、励磁系统开关操作引起的暂 态过电压；b：在切断励磁变压器一次绕组情况下，可能出现 过电压是由于具有较高电感值的发电机转子励磁绕组回路，

2、在 切断励磁变压器供电电源后，力求维持流过变压器的负载电流 不变，由此引起感应过电压，当励磁变压器在空载时被切断， 其储存的磁能而将转化为电流，如此磁能足够大的电容所吸引 而将产生过电压；c：有可控硅整流器空穴存储效应引起的过 电压。交流侧防止过电压的措施：对第一种过电压多在励磁变压器 低压侧采用接地电容保护；对第二种过电压为防止在运行中切 断励磁变压器的高压绕组引起过电压，在励磁绕组回路中接入 限制二极管，为了防止空载时切断励磁变压器，在变压器低压侧接一组整流器；对第三种过电压采用在可控硅整流器两端并 联RC回路。直流侧过电压保护直流侧产生过电压的原因：在直流侧由于整流器不能流过 反向电流，

3、当励磁绕组引起反向电流而被整流器闭锁时， 可引起过电压；当发电机端或升压变压器高压侧，发生三 相或两相不对称短路时，有可能在励磁绕组侧引起直流过 电压。直流侧防止过电压的措施：在发电机转子侧采用稳压管（三）同步发电机的灭磁近三十年来，随着主机容量的增加，励磁功率的加大，发电 机的自动灭磁系统越来越为世界各国关注。大型电机的快速灭磁是限制发电机内部故障扩大的唯一方 法。当发电机内部故障以及发电机一一变压器组中变压器短路 时，继电保护虽然能将发电机组系统断开，但如不熄灭发电机磁 场，故障电流将依然存在。短路电流和发电机内电势成正比，短 路电流愈大，持续时间愈长，短路能量愈大。巨大的短路能量将 会烧

4、毁绕组，甚至使机组铁芯熔化，导致发电机长时间不能恢复 运行，因此只有在继电保护动作的同时，迅速而彻底地熄灭磁 场，才是保护发电机的最有效方法。随着单机容量的增大，对发电机的快速灭磁的要求也愈来愈 高。对发电机灭磁系统的主要要求是可靠，而快速地消耗储存在 发电机中的磁场能量。最简单的灭磁方式是切断发电机的励磁绕 组与电源连接，但励磁绕组有很大的电感，突然断开会在其两端 产生很高的过电压。因此在断开励磁电源的同时，还应将转子励 磁绕组自动接入到放电电阻或其它装置，使磁场中储存的能量迅 速减小，要求灭磁时间短，转子过电压不应超过允许值，其值一 般取转子额定励磁电压的4-5倍。灭磁的方法：单独励磁机灭

5、磁；利用放电电阻灭磁；利用非 线形电阻灭磁（半控桥）；采用弧栅灭磁；采用可控硅整流桥灭 磁（全控桥）。电力系统自动装置原理课程设计同步发电机励磁控制系统主回路设计及系统性能分析院系:班级:姓名:学号:设计题目自动装置励磁系统设计报告同步发电机励磁控制系统主回路设计及系统性能分析二：原始数据2号题：发电机型号QF252基本数据：额定容量（MW） ： 25额定电压（KV） ： 6.3转速；3000功率因数cos。： 0.8额定电流：（A） ： 2860效率() : 97.74励磁数据：空载励磁电流（A） ： 149.4满载励磁电流(A) ： 372空载励磁电压（V） ： 62.5满载励磁电压(V)

6、 ： 180参数：定子线圈开路时励磁线圈时间常数（s） ： 11.599转子电阻：（75） （。）： 0407 （尺75%=124%出）电压降之和AU=3 三、设计内容：1 .主回路设计包括：励磁方式选择；励磁变压器选择；起励问 题及计算；整流元件参数确定及选择；主回路保护配置；要求绘出励磁系统主 回路原理图。2 .性能分析：应用控制理论的各种分析方法分析所设计的励磁控制系统的性能，并给出典型运行方式下的最佳参数整定 值，要求打印主要分析曲线及计算结果。(一)主回路设计1 .励磁方式：自并励方式励磁控制系统分为直流励磁机励磁系统、交流励磁机励磁系 统和发电机自并励系统。在这里励磁方式我选择自并

7、励励磁方 式。发电机自并励系统的主要优点是：(1)励磁系统接线和设备比较简单，无转动部分，维护费用省， 可靠性高。(2)不需要同轴励磁机，可缩短主轴长度，这样可减小基建投 资。(3)直接用晶闸管控制转子电压，可获得很快的励磁电压响应速 度，可近似认为具有阶跃函数那样的响应速度。由于自并励励磁方式具有上述优点，因此励磁方式采用自并 励励磁系统。2 .磁变压器选择：由由于同步发电机的励磁电压教端电压低得多，因此自并励系统中一般都需设置励磁变压器进行降压。其主要作用：(1)使晶闸管工作时的导通角大小适当，控制教、较稳定。(2)降低整流元件的电压等级使整流回路、控制回路、励磁绕组三者都机端隔离，降低了

8、回路对地的电位和对绝缘的要求，有利于安全运行并减少日常维修工作。(1)变比k：变压器二次侧电压”的确定：取。=0 ,九=2,。做.二180丫，=372A, U=3,取x =0.06 ft由公式：L35U/ xl + m=kU+-KcIfd(e)Xk + 。得1 Cc jac jukZ711.35。 / x = 2xl80 + -x 2x372x0.06 +3 /2711.356=405.627U/=300.465V已知q =6.3KV变压器变比k= 63x1000 = 211 300.465(2)变压器的容量计算33Ufdg +-x/.z xX. +ZAU180 +-x372 x 0.06 +

9、 3a = arccosf1 = arccosF10.675 60.675 x 300=89.49 71. ._r 7l CC r F r . L兀0.4972 crc i w万 .I/ =1.15/W) = 1.15 X3723VV =303.36 (A)整流变压器的容量为：5 = V3t/ZI, =43 x300.465x303.36 = 0.158(MVA)(3)接线方式变压器的接线方式选择Y/A-n接线方式，即一次侧为y接，二次侧为接。一次侧为Y接的三相绕组中，三次谐波电流不能 流通，即变压器励磁电流中不含有三次谐波而接近正弦波，二次 侧为接，是为了避免发电机侧的谐波影响励磁系统侧的波

10、形， 或避免由励磁系统产生的谐波影响到发电机侧，因此变压器的接 线方式其中有一侧必须接成角形。3.系统三种典型运行方式计算（选做）一般按空载、额定、强励三种工况进行计算，计算的目的是看 这些控制角是否在一般所希望的范围之内，并在调试中将实测的 与计算的相比较。仝载时:U 用=U jv（o）= 62.5V, I fd - d（o）= 149 AA33Uf, + -x7.y xX, +ZAU62.5 + -X149.4 x 0.06 + 3c 2 = arccosf11 = arccos1以0.675 U/0.675 x 300= 129.3733Ud=Ujd(o)+ Lfd(o)Xk +YU =

11、 62.5 + - X 149.4 x 0.06 + 3 = 74.06(V) 兀71额定运行时：ufil=uf(l(e)=mv,ifd=ifd(e)=3J2A33U 忆xX, +EAt/180 +-x 372 x0.06+ 3Ja什jakr/ = arccos 1 = arccos 1口0.675 O,0.675 x 300=89.4933U %)= U fdg + - 1fd + 0 = 180 + x 372 x 0.06 + 3 = 204.31(V)71 ,71强励运行时：Ufd=KcUfdM =3O)VJfd=KcIfiKe) =744 A33Uf, + x/勿 xX* +ZAU3

12、60 + - x 744 x 0.06 + 3Ja _ Ja K_c = arccos 1 = arccos 10.675 x 3000.6756%夕)cats八 Airann= 11.2133Ud（q）=K,U 即）+ +Z =360 + X 744x0.06 +3 = 405.63（V）7171由以上计算得表格如下：，/()A%力。v空载(0)62.5149.4129.3774. 06额定(e)18037289. 49204.318强励(q)36074 111.21405. 63由计算结果能够看出：。,aa，且控制角的灵敏度比较大，满足励磁系统的要求。4、起励问题及计算在同步发电机启动时，

13、起励电源能够采用厂用电起励和蓄电池起励两种方法，但一般情况下，采用厂用电起励。起励容量: =Se =UfdMIfdM =x372xl80 = 1674()起励电压：uqi=i Ufde =1x372 = 93(7)5、整流元件参数确定及选择(整流元件参数的选择，首先保证半 导体励磁装置可靠运行，设计时主要选择硅元件的额定正向同态 平均电流和额定正反向峰值电压中的较大者。)整流电路采用三相桥式半控整流电路.同步发电机输出交流电流中的一小部分，经励磁变压器降压 和可控整流器整流后，供给励磁绕组励磁电流。励磁电流的大 小，决定与晶闸管，而晶闸管的导通角由自动励磁调节器控制，当发电机端电压高于整定值时

14、，自动励磁调器发出信号脉冲推 迟，晶闸管导通角变小，励磁电流减小，从而使发电机端电压降 低。当发电机端电压低于整定值时，自动励磁调器发出信号脉冲 提前，晶闸管导通角变大，励磁电流增大，从而使发电机端电压 升高。上述两种过程使发电机的端电压于稳定值，达到恒定的目 的。(1)硅元件额定电流计算额定工况下：&e)=的“)=372A桥臂平均电流：小=?372 = 124(A)额定正向平均电流：=3x124 =372强励工况下：/，=KJe)=2 x 372 = 744(A)桥臂平均电流：IA(AV)=-I= 1 x 744 = 248(A)33强励正向平均电流：I T(AV) = K il A(AV)

15、 = 3x248 = 744(A) I玉额定=/ T(AV)=744(A)(2)可控硅额定电压选择(正向)=。网(反向)桥臂反向工作电压瞬时值：UARM= 42Ut =42x300 = 424.26(V)硅元件反向工作电压瞬时值：URRM=KHKcgKhUARM二2494.67(V)出“一电压裕度系数，取2以上L一过电压冲击系数，取1.3到1.6心一电源电压升高系数，取1.05到1.1U额定=Urrm(反向)=2494 67M电力二极管的参数选择与晶闸管的相同。(3)续流二极管的选择为了维护和检修方便，在整流装置中，我们选择同一过载能 力的器件。I =I fd(e)Ad因为二极管的过电流承受能

16、力远比硅元件强，因此实际额定 电流系数可选为56/ = (5 6)/加八=1860 2232 (A)ja c 7因此在半控桥的续流二极管，需并联三个同型号的电力二极 管，并联后会引起流过续流二极管的电流分布不均匀，因此并联 后需采用均流电抗器均流，使流过续流二极管中三个电力二极管 的电流近似相等。(二)主回路保护的配置1、在现代同步发电机的整流器励磁系统中，运行时由于种种原 因，可能使励磁装置中的主要部件(晶闸管等)以及发电机转 子励磁绕组回路呈现过电流或过电压，为此在励磁系统中应附 以过电流或过电压抑制回路。(1)、元件保护晶闸管和电力二极管开关器件均有安全工作区的限制，也就 是说都有电流、电压和瞬时功耗的极限值，尽管在设计时会合理