高速公路基坑支护专项方案.doc

《高速公路基坑支护专项方案.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《高速公路基坑支护专项方案.doc（14页珍藏版）》请在淘文阁 - 分享文档赚钱的网站上搜索。

1、目 录1 工程概况2 设计根据3 工程地质与水文地质条件分析及基坑工程设计参数拟定4 基坑工程周边环境分析5 基坑支护构造选型与论证6 基坑监测方案设计及应急预案7 基坑土方开挖8 基坑施工规定9 其她附件：1.设计计算书2. 基坑支护平面图3.土钉支护剖面及立面图4.土钉支护钢筋网布置图及钉头布置图5.桩锚支护剖面图6.预应力锚索构造图7.基坑监测平面图1 工程概况拟建工程为河南高速公路发展有限责任公司综合楼，位于郑州市淮河路与交通路交汇处西南角。拟建建筑物由1栋综合楼和地下车库构成。其中综合楼高412层，有二层地下室，地下车库共二层，基坑埋深均为自然地坪向下约10.00m。2 设计根据2.

2、1业主提供河南高速公路发展有限责任公司综合楼岩土工程勘察报告（详勘阶段）；2.2业主提供关于图纸，但未提供详实原始数据，详细施工以实际状况为准；2.3建筑基坑工程技术规范（JGJ120-99）；2.4建筑地基基本设计规范（GB50007-）；2.5土层锚杆设计与施工规范（CESC22：90）；2.6锚杆喷射混凝土技术规范（GBJ86-85）；2.7喷射混凝土施工技术规程（YBJ226-91）；2.8建筑与市政降水工程技术规范（JGJ/T11198）；2.9土钉支护技术规程（CECS90：22）；2.10其他国家有关技术原则和规定；2.11我公司已完毕类似工程。3 工程地质与水文地质条件分析及基

3、坑工程设计参数拟定3.1场地工程地质条件3.1.1场地地形、地貌场地地貌单元区域上属于黄河冲积平原，地貌单一，地形平坦。3.1.2地层及地基土分层描述业主提供河南高速公路发展有限责任公司综合楼岩土工程勘察报告（详勘阶段），按其成因类型、岩性及工程地质特性现将在基坑支护影响范畴内工程地质单元层描述如下：第层 (Q4al)：杂填土，杂色，由粉土、灰土等构成。该层普遍存在，层厚1.01.5m，平均厚度1.24m；层底埋深1.01.5m，平均埋深1.24m。第层 (Q4al)：粉土，黄灰青灰色，稍湿，稍密，无摇震反映，无光泽反映，干强度低，韧性低，含较多小颗粒钙质结核。该层普遍存在，层厚1.52.0m

4、，平均厚度1.77m；层底埋深2.93.2m，平均埋深3.01m。第层(Q4al)：粉土，黄灰黄褐色，稍湿，中密，无摇震反映，无光泽反映，干强度低，韧性低，具灰白色钙质斑点，有砂感。该层普遍存在，层厚2.32.7m，平均厚度2.42m；层底埋深5.35.7m，平均埋深5.43m。第层 (Q4al)：粉土，灰黄褐黄色，稍湿，密实，无摇震反映，无光泽反映，干强度低，韧性低，具灰白色钙质斑点，砂感较强。该层普遍存在，层厚1.82.3m，平均厚度2.09m；层底埋深7.47.7m，平均埋深7.52m。第层(Q4al)：粉土，褐黄色，稍湿，中密，无摇震反映，无光泽反映，干强度低，韧性低，具较多灰白色钙质

5、斑纹，偶见蜗牛碎片，局部粘粒含量较大。该层普遍存在，层厚0.82.1m，平均厚度1.43m；层底埋深8.59.6m，平均埋深8.95m。第层(Q4al)：粉砂，褐黄色，稍湿湿，密实，矿物成分重要为石英、长石、云母碎片等，颗粒级配普通，具有钙质。该层普遍存在，层厚3.34.0m，平均厚度3.61m；层底埋深12.013.0m，平均埋深12.55m。第层(Q3al)：粉质粘土，灰黄褐黄色，可塑硬塑，切面稍有光滑，无摇震反映，干强度中档，韧性中档，具较多灰白色钙质斑纹，含少量钙质结核，核径1.02.0cm。该层普遍存在，层厚3.74.9m，平均厚度4.37m；层底埋深16.717.2m，平均埋深16

6、.93m。物理力学性质指标记录如下：表1 各土层物理力学性质指标表层号地层名称记录指标含水率W%天然重度kN/m3比重Gs孔隙比e饱和度Sr液限WL%塑限WP%液性指数IL塑性指数IP压缩实验粘粒含量%a1-2MPa-1Es1-2MPa粉土平均值21.119.12.700.6808427.018.10.349.00.227.799.5粉土平均值18.019.42.700.6098027.418.4-0.049.00.198.5713.0粉土平均值16.019.32.700.5937326.017.9-0.248.10.169.997.6粉土平均值17.919.32.700.6167926.41

7、7.60.038.80.208.834.2粉质粘土平均值19.219.22.710.6488030.519.1-0.0111.40.208.90表2 各土层抗剪强度指标一览表类别层号直剪c（kPa）191936（度）22.722.019.8UUc（kPa）17.016.012.015.0（度）12.310.920.715.33.2场地水文地质条件业主提供河南高速公路发展有限责任公司综合楼岩土工程勘察报告（详勘阶段），场地地下水埋深约16.0m，属孔隙潜水类型，其动态变化重要受季节性降水影响，从7月中旬至10月上旬是每年地下水丰水期，每年12月至来年2月为枯水期。按正常状况上部潜水年变化幅度在2

8、.03.0m之间。依照郑州市长期水文观测资料，近35年郑州市地下水位变化不大，该场地历年最高水位13.0m左右。3.3不良地质现象在场地内及其附近不存在对工程安全有影响诸如岩溶、滑坡、崩塌、塌陷、采空区、地面沉降、地裂等不良地质作用；也不存在影响地基稳定性沟浜、防空洞、孤石及其他地下设施等埋藏物。3.4基坑工程设计参数拟定各土层力学参数取值在业主提供河南高速公路发展有限责任公司综合楼岩土工程勘察报告（详勘阶段）基本上，依照实际工程经验进行了一定限度修订，见表3。表3 力 学 参 数 表层号厚度（m）1.241.772.422.091.433.614.37重度(kN/m3)18.019.119.

9、419.319.320.019.2c（kPa）10.017.016.012.015.0036（度）15.012.011.020.015.035.020.04 基坑工程周边环境分析拟建工程位于淮河路与交通路交汇处西南角，交通便利。基坑周边环境比较复杂，东距交通路约8.46m，南距原有6层住宅楼约17.50m，西南角距已建住宅楼约6.85m，西侧较空旷无重要建筑物，西北侧紧邻有一层地下室12层办公楼。依照基坑工程重要性分析，西北侧紧邻有地下室以及西南角处可暂时拟定为一级基坑，别的均为二级基坑。此外，尚有三个基本状况必要理解：西北侧已建12层楼地下层数、埋深、基本类型、地下室施工时与否曾经有支护；西

10、南角处已建住宅楼基本形式、埋深；地下车库坡道构造图，特别是在西南角6层已建住宅楼处图纸。 只有弄清了这些状况才干对的选取基坑支护形式。5 基坑支护构造选型与论证5.1基坑支护方案分析及选取依照调查理解和收集区域资料，当前采用开挖支护形式重要有：放坡、悬臂桩支护构造、桩锚支护构造、重力式挡土墙支护构造及土钉墙支护构造等。上述各类支护构造均有成功先例，若以施工难易限度及工程造价等综合考虑，其中以放坡、重力式挡土墙和土钉墙支护较为经济合理，但是重力式挡土墙需单独占用工期，基坑开挖时支护构造变形较大，故不适当采用。综合分析，可采用天然放坡土钉墙支护，某些采用桩锚支护或微型桩超前支护土钉墙方案。由于西北

11、紧邻拟建综合楼已建12层楼基本及支护状况，还不清晰，暂时无法考虑其支护形式。此外，在基坑西侧、南侧汽车坡道处，坡道底部原土必要保护，应依照坡道构造状况（基坑深度随坡道加深而加深），考虑合理基坑深度并选取支护形式。5.2支护方案构造计算本支护构造设计计算采用了基于建筑基坑支护技术规程（JGJ12099）编制北京“理正深基坑支护构造设计软件”进行计算。同步采用“北京中科院地质所大力神深基坑支护软件”进行校核。设计时地面荷载选用充分考虑了地面堆载、邻近建筑物和动荷载影响，土层力学参数取值在原勘察报告提供数据基本上依照实际工程经验进行了一定限度修正。5.3基坑支护设计方案布置5.3.1土钉布置ABC段

12、、GH段基坑深10.00m，即11剖面，布置七排土钉，第16排土钉竖向间距为1.30m，水平间距为1.30m，长度从上到下分别为10.00m、11.00m、12.00m、12.00m、11.00m、10.00m；第7排土钉竖向间距均为1.20m，水平间距均为1.20m，长度分别为9.00m。设计土钉直径均为为直径100mm，边坡倾角均为80度，土钉倾角均为8度。（详见支护剖面图1-1）CDE段、FG段应依照汽车坡道坡度采用相应土钉墙支护形式。HA段待清晰紧邻已建楼基本形式、埋深后才干拟定。5.3.2桩锚支护布置EF段采用桩锚支护形式。（详见支护剖面图2-2）5.3.2.1护坡桩设计钻孔灌注桩，

13、桩长16.50m见下表及附图表 5.3.2.1护坡桩参数桩径（mm）桩长（m）主 筋加 强 筋箍 筋标 高（m）间距（m）规格根数长度规格间距规格间距80016.50m201816.5m122.0m80.2m-1.501.5施工 规定主筋预留500mm伸入冠梁，浇注砼标号C30，见附图，自然地面标高为0.000m。5.3.2.2桩顶冠梁设计桩顶冠梁：截面积800600，浇注砼C30，配筋1012（见附图）箍筋8200、加强筋12。5.3.2.3预应力锚索 表5.3.2.3 锚索设计参数锚索钻孔锚索长度（m）钢铰线标高（m）自然地面为0.000m间距（m）排 数孔深（m）孔径（mm）自由段锚固段

14、规格长度（m）根数（束）第一排21.0150516741860214-4.03.0第二排15150510154-7.05.3.2.4锚索其她设计规定：锚索施加预应力： 锚索类型 施加预应力（KN）第一排 120KN第二排 100KN锚索注浆：普通42.5#纯水泥浆，水灰比0.45-0.5，二次劈裂注浆，注浆压力1.2-3Mpa，两次注浆总量不少于65Kg/m。锚索连梁：225#槽钢。楔型垫板：250250钢板厚25mm。锚具、夹片：OVM15系列。5.3.4网筋及喷射砼面层网筋采用直径6.5250mm，向边坡顶部外延伸1.00m，加强筋采用直径12沿钉头斜拉布置与土钉可靠焊接；喷射混凝土为C2

15、0，喷射厚度为8090mm。5.3.5排水布置如有上层滞水或污水渗入，可在支护面层背部设立水平间距2m，长为50cm水平塑料排水管，管壁带孔，内填滤水材料，将其插入边壁土体。基坑地表水防渗应在做基坑周边近边坡处地表作1.2m泛水层，与土钉面网参数相似。基坑内渗水，可在坑底设立排水沟及集水坑进行排除，离边壁0.501.00m。6基坑监测方案设计及应急预案6.1基坑工程监测信息化施工是深基坑支护重要手段和必要办法。本基坑开挖较深，为保证支护构造安全可靠及其对相邻建筑物影响限制在容许范畴内，必要对周边环境和支护构造进行现场动态监测。由专业技术人员或监测单位定期进行监测，做好记录并对监测数据进行分析整

16、顿，及时向业主、监理和施工单位进行报告。施工单位可依照现场监测和开挖土体实际状况，经与业主、监理单位讨论后及时调节支护参数。6.1.1肉眼监测应注重巡视，经验表白，在开挖过程中，每日进行基坑周边巡视有着重要作用，肉眼看出周边变化直观明显，易于判断其发展趋势。这是一项十分重要工作，必要由有一定工作经验监测人员进行。6.1.2相邻建筑物沉降观测 在邻近每栋建筑物上设立24个沉降观测点。 沉降观测按等水准观测规定观测，其重要精度指标要达到： 相邻基准点高差中误差0.5mm 每站高差中误差0.13mm 附合闭合差0.3n1/2 （n为测站点）6.1.3支护构造水平位移监测 在每个基坑顶坡面上共设立24

17、个水平位移观测点（按两级布设，控制点构成首级网，观测点和连测控制点构成扩展网），监测坡顶向坑内位移。仪器采用TDJ2E型光学经纬仪，精度指标：相邻点位中误差5.008.00mm测角中误差1.8mm6.1.5周边道路监测在周边道路上设立水平位移和沉降观测点。6.1.6建立警戒制度支护构造水平位移达到开挖深度0.4%，水平位移速率12mm/d或水平位移1518mm时，该变形值视为警戒值，此时应及时停止施工，分析因素，采用进一步加固办法。6.1.7依照每天监测记录对变形进行预测6.2土方开挖阶段应急预案6.2.1边坡塌方或踢脚失稳损坏此时一方面要停止基坑开挖，在已开挖尚未发生踢脚失稳段，应在坑底桩墙

18、前堆砂土或土料反压，同步对坡顶恰当卸载，再依照失稳因素进行被动区土体加固（采用注浆、旋喷桩等），也可在原挡土桩内侧补打短桩等办法解决。6.2.2支护墙渗水和漏水对渗水量较小，在不影响施工和周边环境状况下，可采用坑底设沟排水办法。对渗水量较大，但没有泥砂带出，导致施工困难，而对周边环境不大影响，可采用“引流修补”办法。如果引流水为清水，周边环境简朴或出水量不大，则不作修补也可，只需将引入基坑水设法排除即可。对渗、漏水量很大状况，应查明因素，采用相应办法：如漏水位置离地面不深处，在支护墙后用密实混凝土进行封堵。如漏水位置埋深较大，则可在墙后采用压密注浆办法。如现场条件允许，还可在坑外增设井点降水，

19、以减少水位、减小水头压力。6.2.3邻近管线保护应急办法本基坑周边如有地下管线，必要予以保护。可采用管线架空办法。当临近无法设立较稳定支承架时，也可在管线位置开沟后在沟顶搁置支承梁会随支护墙后土体一并发生位移或沉降，因而对管线位置调节复位更经常及时。7基坑土方开挖基坑土方开挖是深基坑工程成败核心工序。施工中应科学地加以组织，要做到迅速、合理、控制好基坑稳定和变形、保护好工程桩等。基坑土方开挖由于地基卸荷、土体应力释放，将会不同限度引起基坑稳定和变形问题。但合理分层、分区、对称、均衡开挖，有助于控制变形发展。必要严格按照支护需要进行基坑开挖，并须注意下列问题：为了保护好工程桩应在打桩后间隔一定期

20、间再挖土，挖土也应分层，每开挖步定为1.80m，严格控制挖土高差。开挖时，要严格按设计边坡几何形状进行开挖，避免放坡过小引起土压力过大导致边坡失稳，同步要避免坡度过大引起土方量增长，导致工程费用增长。考虑时空效应，合理安排挖土顺序，边开挖边支护尽量减少基坑暴露时间，规定土方开挖和基坑支护紧密协调，坚决杜绝禁止超挖现象。防止挖土后坑底回弹变形过大和基底上浮。在基坑土方开挖过程中，应使降水设备始终正常运营；分区挖土，当某些区域挖至坑底设计标高后，尽快浇筑垫层，如底板容许分块浇筑，则浇筑底板则更好。特殊状况下，则需对下部土层进行加固解决。8 基坑施工规定8.1土钉支护施工规定8.1.1施工管理由施工

21、单位选精干管理及施工人员构成项目经理部，如下图所示： 项目经理1名技术负责人1名 质量检查员1名现场安全及卫1生名现场技术负责 1人名现 场 施工负责 1人名所用机械设备按正常工期工期提前一天进场调试，保证在土方开挖前所有施工用设备处在正常工作状态，按质按量地保证基坑支护工程施工顺利进行。施工机械重要有：直流电焊机 一台拉筋卷扬机 一台钢筋切断机 一台搅拌注浆设备 一套混凝土喷射机 一台空压机 一台土钉施工设备 一套8.1.2施工工艺流程挖土清坡成孔置入筋体注浆挂网喷射砼面层设立排水系统下一步开挖。8.1.3土钉施工及质量规定8.1.3.1成孔 钻孔前应依照施工设计图拟定孔位，误差不不不大于1

22、00mm，遇特殊状况，孔位调节应由项目工程师审定。 用洛阳铲成孔，土钉孔尺寸不不大于设计尺寸。 土钉孔内渣土应清理干净。 钻孔应有施工记录，随时掌握土层状况。8.1.3.2制作土钉 土钉由水泥净浆和土钉筋体构成，土钉筋体长度 土钉孔深 0.2m。 水泥净浆浆标号为M20，水灰比0.5，依照施工状况可适量掺加外加剂。 注浆压力为0.2MPa左右。 采用一次注浆工艺。注浆时应采用底部注浆方式，注浆导管底端应先插入孔底，在注浆同步将导管缓慢地以匀速撤出，导管出浆口应始终处在孔中浆体表面如下，保证孔中气体能所有逸出。 土钉端头应避免敲击碰撞，三天内不得悬挂重物。8.1.3.3挂网 面网钢筋在制网前均应

23、拉伸调直，严格按设计尺寸布网，网点分别用绑丝扎牢或焊接，筋体与斜拉网和上层面网接触部位均应焊接牢固。 钢筋网在每边搭接长度至少不不大于一种网格边长。 最底层钢筋网应插入坑底20cm。8.1.3.4喷射砼 喷射砼强度标号为C20，粗骨料最大粒径不适当不不大于12mm，冬季施工可加入适量防冻剂。 喷射手均应持有培训合格证，射距宜在0.81.5m范畴内。 喷浆气压应依照喷浆距离恰当调节。 喷射砼厚度误差不超过5mm。 喷射混凝土完毕后应至少养护七天。8.1.3.5土钉墙排水系统设立 如发现上层滞水或污水渗入，可按下述办法设立排水系统。在支护面层背部设立水平间距2m，长为50cm水平塑料排水管，管壁带

24、孔，内填滤水材料，将其插入边壁土体。 基坑地表水防渗可在基坑周边近边坡处地表作1.0m泛水层，与土钉面网参数相似。 为排除积聚在基坑内渗水，在坑底设立排水沟及集水坑，离边壁0.51.0m。8.2灌注桩（及预应力锚索）施工办法及技术质量规定8.2.1灌注桩施工工艺流程 平整场地机具进场放线定位 制作钢筋笼下钢筋笼机具成孔下入导管清 孔检 验配制混凝土提高导管灌注混凝土成 桩图8.2.1 施工工艺流程图8.2.2灌注桩技术要点（难点）护坡桩作用机理是重要依托桩身强度来抵抗侧向土压力，因此、保证护坡桩成桩质量、桩身强度是桩施工重要控制项目。影响成桩质量和桩身强度因素有如下几点，现将其影响因素及防止办

25、法阐述如下： 断桩是灌注桩施工中严重质量事故，其因素是灌注过程中不符合规定而导致。必要防止发生。防止办法：严格遵守灌注责任制，灌注前认真检查清孔效果，灌注中谨慎操作。量准导管长度，计算好导管下端与孔底距离，计算好第二次埋深符合规范规定。保证混凝土均匀性和持续性。一旦灌注半途发生卡管、导管漏水、泥砂流入管内等事故，则重新灌注。 浮笼防止在灌注混凝土或提高导管中，钢筋笼被混凝土拱起或导管法兰盘带起，导致浮笼（或拱筋）。为防止浮现此事故： 钢筋笼制作符合图纸设计加工； 混凝土按施工配合比制作； 运送、下入笼时防止变形； 提高导管时注意法兰盘不可挂住钢筋笼； 控制混凝土灌注速度； 钢筋笼焊接；主筋和主

26、筋对准焊好、焊牢。 塌孔防止：由于地层散软，全孔均为粉质粘土夹中细砂等，容易坍塌，在施工中做好泥浆护壁办法，泥浆比重适中，粘土一定采用含水铝硅盐矿物构成含杂质少红色粘土。 防止卡管、埋钻在钻孔成孔过程中若泥浆过稀，或过稠易导致孔壁坍塌埋钻，必要防止。在施工中常检查泥浆稠度、泵量，若因停电、机具提出孔外，内外保证浆液适中，保证压力适中，保证压力平衡。卡管是在灌注过程中，混凝土堵塞导管而导致。防止办法： 保证导管质量； 混凝土水灰比符合规定； 灌注时注意混凝土流动状态。8.2.3预应力锚索施工工艺流程锚索采用全长锚固、二次高压劈裂注浆，施工工艺见“锚索施工工艺流程图”。施工准备(施工测量、钻机就位

27、)水循环清孔编索撤钻杆、套管内一次注浆下锚索、补浆、拔套管铰线防腐解决平整施工地面锚孔孔位校正、钻孔初凝后二次劈裂注浆安装锚具、腰梁预应力张拉检查、锁定图8.2.3 预应力锚索施工工艺流程8.2.4预应力锚索技术要点（难点）1钻孔钻进前再次检查钻机倾角和方位角与否符合设计规定，钻孔机械必要选用套管跟进钻机，孔径偏差不超过设计孔径3%，锚孔轴线顺直，钻孔深度应比设计深度深0.2m。2锚索下料、编索锚索下料长度按下式拟定：L=L1+L2+L3，式中L为预应力锚索长度(m)，L1为锚固段长度(m)， L2为自由段长度(m)， L3为张拉段长度(普通取1.0m)，在实际施工中下料长度为孔深再加1.2m

28、，已可以满足工程设计及所用设备规定，钢绞线下料用砂轮切割机切割，禁止采用氧气和电焊切割。切割时，在离断口1020cm处用铅丝绑扎。按计算好长度下料后，将钢绞线平顺放在0.5m高、1.5m宽台架上，逐根检查钢绞线有无损伤，同步进行防锈去污解决。在钢绞线编索时一并在索体上绑附一次注浆管和二次注浆管，其中一次注浆管与二次注浆管管口应加以区别，避免混淆。锚索制作必要在有遮盖棚内，在工作台上制作，钢绞线材质、下料长度、下料办法，除锈、防锈、编索等过程，应在有专业知识工程技术人员和技工指引参加下，按设计及规范规定精心制作。编索完毕后一定要有明确标牌编号，以便对号入座。3锚索张拉依照设计规定锚索张拉在内锚固

29、段灌浆和锚定板达到设计强度后开始。张拉前，要计算每根锚索理论伸长值。一方面安装工作锚具、限位板、夹片、千斤顶及工具锚，安装前工作锚具锥形孔及夹片表面应保持清洁，为便于卸下工具锚，工具锚上孔排列位置须与前端工作锚孔位一致，不允发生交叉现象。锚索张拉前应对张拉设备进行标定。张拉时应记录每一级荷载伸长值和稳定过程中伸长值，且与理论伸长值进行比较。实测伸长值不得不不大于理论伸长值6%，不大于5%，否则应查明因素并作相应解决。逐级加载直至设计超张拉荷载(超张拉荷载值取设计值5%)，在压力表稳定3min后锁定。超张拉目是为了克服锚具回缩等因素导致预应力损失，锚索超张拉程序如下：稳定3 min01.05co

30、n 1.05con con 锁定期，钢绞线回缩量不不不大于5mm或荷载损失不不不大于5%。张拉过程中，应精确记录油压表编号、读数、千斤顶伸长值、夹片外露长度等数据。张拉作业是危险工序，除要按规范进行张拉限度外，张拉时千斤顶后方区禁止站人，并且不得碰撞千斤顶，在千斤顶后部设一种固定木质挡板以保护作业者安全。9 其她9.1安全生产办法安全生产目的是：保证无伤亡、无重伤、无中毒、无崩塌，普通事故发生率在10%如下；建立健全各种安全管理规章制度，对违章作业者要视情节轻重予以惩罚；现场成立安全生产委员会，全面负责施工期间安全生产工作；现场设立专职安全员，检查安全生产状况，发现隐患及时解决；加强安全生产教

31、诲，建立安全生产责任制，将安全工作贯彻到各班组和每个职工。9.2文明施工及环保办法文明施工及环保总规定是：严格执行市建委和环保部门关于文明施工、环保、消防保卫关于规定。附件1：设计计算书ABC段、GH段11剖面 * * 报 表 * * 原-始-数-据 支护类型 基坑侧壁重要性系数 基坑深度(m) 地下水位(m) 墙面坡角(度) 土钉墙 1.00 10.00 -16.00 80.0 土层号 厚度 重度 粘聚力 内摩擦角 摩阻力标 (m) (kN/m3) (kPa) (度) 准值(kPa) 1 1.24 18.00 10.00 15.00 40.00 2 1.77 19.10 17.00 12.0

32、0 50.00 3 2.42 19.40 16.00 11.00 52.00 4 2.09 19.30 12.00 20.00 55.00 5 1.43 19.30 15.00 15.00 54.00 6 3.61 20.00 0.00 35.00 65.00 7 4.37 19.20 36.00 20.00 75.00 超载序号 超载类型 超载值(kPa) 距坑边距离(m) 作用宽度(m) 距地面深度(m) 1 2 20.00 2.00 4.00 0.00 土钉道号 竖向间 水平间 入射角度 超挖深度 钻孔直径 土钉长度 距(m) 距(m) (度) (m) (mm) (m) 1 1.30 1

33、.30 8.00 0.50 100 10.00 2 1.30 1.30 8.00 0.50 100 11.00 3 1.30 1.30 8.00 0.50 100 12.00 4 1.30 1.30 8.00 0.50 100 12.00 5 1.30 1.30 8.00 0.50 100 11.00 6 1.30 1.30 8.00 0.50 100 10.00 7 1.20 1.20 8.00 0.50 100 9.00 土钉钢筋级别： 2 计-算-结-果计算办法：抗拉计算 计算步数 破裂面角(度) 土钉号 计算长度(m) 内力设计值(kN) 1 47.0 - - - 2 46.6 1 1

34、.24 0.00 3 46.3 1 2.16 0.00 2 2.52 15.23 4 46.3 1 3.06 0.00 2 3.40 15.23 3 5.28 50.60 5 47.0 1 3.85 0.00 2 4.18 15.23 3 6.10 50.60 4 6.69 72.37 6 47.2 1 4.69 0.00 2 5.02 15.23 3 6.94 50.60 4 7.51 72.37 5 7.35 81.63 7 47.8 1 5.36 0.00 2 5.71 15.23 3 7.63 50.60 4 8.21 72.37 5 8.08 81.63 6 9.23 108.38 8 48.3 1 5.58 0.00 2 5.93 15.23 3 7.86 50.60 4 8.46 72.37 5 8.34 81.63 6 9.44 108.38 7 8.14 117.70计算办法：抗拉验算 计算步数 破裂面角(度) 土钉号 安全系数 验算长度(m) 内力设计值(kN) 1 47.0 - - - - 2 46.6 1 99.90 10.00 0.00